廣州國(guó)際金融中心超限高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1、第 42卷 第 7期 2012年 7月 建 筑 結(jié) 構(gòu) Building Structure Vol42No7Jul2012廣州某國(guó)際金融中心超限高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)林瑤明 , 林 凡 , 方小丹 , 韋 宏(華南理工大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院 , 廣州 510640摘要 廣州某國(guó)際金融中心為高度 170m 的超限高層建筑 , 采用鋼管混凝土柱框架 -混凝土筒體結(jié)構(gòu)體系 。 采用 SATWE , ETABS 進(jìn)行多遇 地 震 作 用 和 風(fēng) 荷 載 作 用 下 結(jié) 構(gòu) 的 計(jì) 算 分 析 , 采 用 SATWE 進(jìn) 行 彈 性 時(shí) 程 分 析 , 采 用 PUSHEPDA進(jìn)行大震下的靜力彈塑性推覆分析 (Pu

2、shover 和動(dòng)力彈塑性時(shí)程分析 ; 同時(shí)用 ETABS 分析了 樓 板 在 小震 、 中震及大震作用下的應(yīng)力 。 計(jì)算結(jié)果表明該結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范的各項(xiàng)要求 , 并采取了一些構(gòu)造加強(qiáng)措施 , 可供同 類工程參考 。關(guān)鍵詞 超限高層建筑 ; 鋼管混凝土柱 ; 彈塑性分析 ; 時(shí)程分析 ; 加強(qiáng)措施 中圖分類號(hào) :TU355文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼 :A文章編號(hào) :1002-848X (2012 07-0017-05Structure design on ultra-limit high-rise building of an international financial center in Guangzhou

3、Lin Yaoming , Lin Fan , Fang Xiaodan , Wei Hong(Architectural Design Research Institute of South China University of Technology , Guangzhou 510640, China Abstract :An international financial center in Guangzhou is a ultra-limit high-rise building of 170meters high , with concrete filled steel tubula

4、r (CFST column-concrete corewall structure systemThe structure was analyzed by SATWE and ETABS under frequent earthquake and wind loadThe elastic time history analysis under frequent earthquake by SATWE , elastic-plastic static analysis (Pushover and elastic-plastic dynamic analysis (EPDA under rare

5、 earthquake byPUSHEPDAwere carried outThe stress of floor under several earthquake cases was analyzed by ETABSThe results meet requirements of technical codes and some strengthening measures have also been used to ensure the security of the structureIt can be a reference for other similar projectsKe

6、ywords :ultra-limit high-rise building ; concrete filled steel tubular (CFST column ; elastic-plastic analysis ; time history analysis ; strengthening measure 作者簡(jiǎn)介 :林瑤明 , 碩士 , 高級(jí)工程師 ,Email :gzlym263net 。 1工程概況廣州某國(guó)際金融中心 (圖 1 位于廣州市珠江新城 , 由 A , B 兩座塔樓組成 。 兩座塔樓地上 38層 , 高 度 170. 3m , 屬 B 級(jí)高度 的 鋼 筋 混 凝土高層

7、建筑 , 建筑面積 13. 7萬(wàn) m 2; 地下 3層 , 底板面標(biāo)高 14. 2m , 建筑面積為 3. 0萬(wàn) m 2。 采用鋼管混凝土柱框架 -混凝土筒體結(jié)構(gòu)體系 , 利用電梯井 、 樓梯間 、 衛(wèi)生間和 設(shè)備間布置落地核心筒 , 核心筒承受大部分的水平 剪力和傾覆力矩 ,為主 要 的 抗 側(cè) 力構(gòu)件 。 框架柱采 用鋼管混凝土柱 , 抗震 性 能 優(yōu) 良 。 樓蓋為現(xiàn)澆混凝 土梁板結(jié)構(gòu) , 整體性良好 , 鋼管混凝土柱與混凝土梁 的連接采 用 環(huán) 梁 節(jié) 點(diǎn) 1。 整 個(gè) 結(jié) 構(gòu) 體 系 傳 力 路 線明確直接 。工程場(chǎng)地的地震基本烈度為 7度 , 工程的抗震 設(shè)防類別為丙類 , 可按

8、本 地 區(qū) 設(shè) 防 烈度采取抗震措 施 , 剪力墻抗震等級(jí)為一級(jí) , 框 架 抗震等級(jí)為一級(jí) 。 因 A , B 兩座塔樓結(jié)構(gòu)類型和平面相似 , 文中僅對(duì) A 塔樓進(jìn)行介紹 , 圖 2為 A 塔樓各層結(jié)構(gòu)平面圖 。鋼管混凝 土 柱 最 大 直 徑 1400mm , 壁 厚 25mm , 層 6開始壁厚減為 20mm , 材質(zhì)為 Q345B , 從層 12開 始每隔 5層 直 徑 縮 減 50mm , 層 36及 以 上 直 徑為圖 1效果圖1100mm 。 鋼管混 凝 土 柱 核 心 混 凝 土 強(qiáng) 度 等 級(jí) :層 3及以 下 為 C70, 層 4 15為 C60, 層 16 21為 C55

9、, 層 22 33為 C50, 層 34及 以 上 為 C45。 核 心 筒 剪 力 墻 在 軸 、軸 ? 處 為 700mm 厚 , 其 他 地 方 基 本 為 400mm 厚 。 剪 力 墻 混 凝 土強(qiáng) 度 等 級(jí) :層 3及 以 下 為 C70, 層 4 9為C65, 層 10 15為 C60, 層 16 21為 C55, 層 22 26為 C50, 層 27 33為 C45, 層 34及以上為 C40。根據(jù)工程場(chǎng)地地震安全性評(píng)價(jià)報(bào)告2(簡(jiǎn)稱安評(píng)報(bào)告 和 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB 50011 2001 (簡(jiǎn)稱抗震規(guī)范 提供的標(biāo)準(zhǔn)反應(yīng)譜曲線 , 作出在第 一 、三設(shè)防水準(zhǔn)階段 安評(píng)報(bào)告

10、和 規(guī) 范 反應(yīng)譜曲線對(duì) 比圖 , 見圖 3。建 筑 結(jié) 構(gòu) 2012年 圖 2A 塔樓各層結(jié)構(gòu)平面圖由圖 3可見 , 對(duì)應(yīng)于本工程 X 向第 1周期 和 Y 向第 1周期 , 按規(guī)范 標(biāo)準(zhǔn)反 應(yīng) 譜 計(jì) 算所得的地震影 響系數(shù) 均 大 于 按 安 評(píng) 報(bào) 告 提 供 的 工 程 場(chǎng) 地 反 應(yīng) 譜計(jì)算的結(jié) 果 ,因 而 認(rèn) 為 在 第 一 設(shè) 防 水 準(zhǔn) 階 段 (小 震 , 可按抗震規(guī)范提供的設(shè)防烈度 7度 、 設(shè)計(jì)地震 分組第一組 、 類場(chǎng)地 的 反 應(yīng) 譜 參 數(shù)進(jìn)行地震作用 計(jì)算 。 在長(zhǎng)周期段 , 安評(píng)報(bào)告的地震 影響系數(shù) 小 于按規(guī)范大震標(biāo)準(zhǔn)反應(yīng)譜的 計(jì)算值 , 因而在采用靜 力

11、彈塑性分析方法對(duì)建筑物在罕遇地震作用下進(jìn)行 彈塑性變形驗(yàn)算時(shí) , 為 偏于 安 全 采 用規(guī)范大震標(biāo)準(zhǔn) 反應(yīng)譜作為等效單自由度體系的彈性需求譜 。 圖 3安評(píng)報(bào)告和規(guī)范反應(yīng)譜曲線對(duì)比圖2超限情況參照抗震 規(guī) 范 、 高 層 建 筑 混 凝 土 結(jié) 構(gòu) 技 術(shù) 規(guī) 程 (JGJ 3 2002 (簡(jiǎn)稱高 規(guī) 及 廣 東 省 實(shí) 施 高 層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 (JGJ 3 2002 補(bǔ)充規(guī) 定 (簡(jiǎn)稱廣東 補(bǔ) 充 規(guī) 定 , 根 據(jù) 結(jié) 構(gòu) 平 面 布 置 及 試 算結(jié)果 , 工程屬超限高層建筑 , 超限內(nèi)容有 :1 塔樓 高度均為 170. 3m , 超過(guò)了規(guī)范 A 級(jí)高度的限值 , 屬 B

12、級(jí)高度的高層建筑 ; 2 塔樓為 L 形平面 , 有較長(zhǎng)的 樓板外伸段 。 A 塔樓的 l /B max =0. 43(l 為平面突出 的部分 , B max 為平面的最大寬度 , 超過(guò)規(guī)范限值 , 屬 平面凹凸不規(guī)則 ; 3 扭轉(zhuǎn)不規(guī)則 ,A 塔樓屬扭轉(zhuǎn)不規(guī) 則 類 ; 4 Y 向質(zhì)心與剛心偏置較大 。 因 核 心 筒 在 Y 向偏置 , 標(biāo)準(zhǔn) 層 X 向 偏 心 距 為 0. 07, 而 Y 向 偏 心 距則達(dá)到 0. 29, 偏心較大 。 3結(jié)構(gòu)整體分析3. 1計(jì)算模型采用 SATWE 和 ETABS 兩個(gè)不同力學(xué)模型的三 維空間分析軟件進(jìn)行了多遇地震作用和風(fēng)荷載作用 下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移

13、計(jì)算 。 由于塔樓均屬于平面凹 凸不規(guī)則 , 周期折減系數(shù)取 0. 9, 中梁剛度放大系數(shù) 取 2, 采用剛性樓蓋模型 , 考慮雙向地震及扭轉(zhuǎn)耦聯(lián) 振動(dòng)影響 。 圖 4為 A 塔樓的計(jì)算模型和前 3階振型 圖 。 SATWE 和 ETABS 主要計(jì)算結(jié)果見表 1。81第 42卷 第 7期 林瑤明 , 等 廣州某國(guó)際金融中心超限高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)A 塔樓計(jì)算結(jié)果表 1計(jì)算軟件SATWEETABS周期T 1/s5. 52505. 1266T 2/s 4. 49184. 4166T 3/s 3. 33583. 1963T t /T 10. 6040. 611地震作用樓層豎向構(gòu)件最大水平位移 平均水平位移X

14、 向Y 向 130126129120最大層間位移角X 向 Y 向 1/9831/8461/8921/83450年一遇風(fēng)荷載作用下最大層間位移角X 向 Y 向1/21001/7701/21601/920 圖 4計(jì)算模型及前 3階振型的三維圖3. 2結(jié)果分析通過(guò) 2個(gè)程序的計(jì)算對(duì)比可以看出 ,SATWE 和 ETABS 兩個(gè)程 序 的 主 要 計(jì) 算 結(jié) 果 比 較 接 近 。 對(duì) 結(jié) 果分析如下 :(1 根據(jù)高 規(guī) 4. 3. 5條 規(guī) 定 , 對(duì) 于 B 級(jí) 高 度 高 層建筑 , 在考慮偶然偏心影響的地震作用下 , 樓層的 豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移不應(yīng)大于該層 平均值的 1. 4倍

15、。 計(jì)算結(jié) 果 顯 示 , 在考 慮偶然 偏 心 影響的地震作用下 ,工 程兩 座 塔 樓 該比值均滿足規(guī) 程要求 。 根據(jù)廣東補(bǔ)充規(guī)定 , A 塔 樓屬扭 轉(zhuǎn) 不 規(guī) 則 類 。 (2 根據(jù)高 規(guī) 4. 3. 5條 規(guī) 定 , 對(duì) 于 B 級(jí) 高 度 高 層建筑 , 結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第 1自振 周期與平動(dòng)為主 的第 1自振 周 期 的 比 值 不 應(yīng) 大 于 0. 85。 工 程 兩 座 塔樓該比值滿足規(guī)程要求 。(3 根據(jù) 高 規(guī) 4. 4. 2條 規(guī) 定 , 抗 震 設(shè) 計(jì) 的 高 層 建筑結(jié)構(gòu) , 其樓層側(cè) 向剛度 不 宜 小 于相鄰上部樓層 側(cè)向剛度的 70%或 其 上 相 鄰 三 層

16、 側(cè) 向 剛 度 平 均 值 的 80%。 經(jīng)驗(yàn)算 , 工程該項(xiàng)指標(biāo)滿足規(guī)程要求 。(4 根據(jù)高規(guī) 4. 4. 3條規(guī)定 , B 級(jí)高度高層建筑 的樓層層間抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不宜小于其上 一層受剪承載力的 80%, 不應(yīng)小于其上一層受剪承 載力 的 75%。 經(jīng) 驗(yàn) 算 , 工 程 該 項(xiàng) 指 標(biāo) 滿 足 規(guī) 程 要求 。(5 根據(jù)高規(guī) 5. 4. 4條 規(guī) 定 , 框 架 -筒 體 結(jié) 構(gòu) 應(yīng)滿足 EJ d 1. 4H 2 ni =1G i 。 經(jīng)驗(yàn)算 , 工程兩座塔樓 該 項(xiàng)指標(biāo)符合要求 , 能夠通過(guò)結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性驗(yàn)算 。(6 根據(jù)高規(guī) 5. 4. 1條規(guī)定 , 在水平力作用下 , 當(dāng)

17、框架 -筒 體 結(jié) 構(gòu) 不 能 滿 足 EJ d 2. 7H 2 ni =1G i 時(shí) , 應(yīng)考慮重力二階效應(yīng)的不利影響 。 工程兩座塔樓在計(jì) 算中均已考慮 P-效 應(yīng) (重 力 二 階 效 應(yīng) 對(duì) 水 平 力 作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移的不利影響 。(7 根據(jù)高規(guī) 4. 6. 3條 規(guī) 定 , 框 架 -核 心 筒 結(jié) 構(gòu) 樓層層間最大位移與層高之比 u /h 限值為 1/715, 經(jīng)驗(yàn)算 , 工程該項(xiàng)指標(biāo)滿足規(guī)程的要求。(8 根據(jù)高規(guī) 7. 2. 14條規(guī)定 , 底 部加強(qiáng)部位的 剪力墻在重力荷載代表值作用下的軸壓比在抗震等 級(jí)一級(jí)時(shí)不 宜 超 過(guò) 0. 5。 經(jīng) 驗(yàn) 算 , 工 程 該 項(xiàng) 指

18、 標(biāo) 滿 足規(guī)程的要求 。 4多遇地震作用下的彈性時(shí)程分析根據(jù)高規(guī) 5. 1. 13條規(guī)定 , 采用 SATWE 程序中 的彈性時(shí)程分析法對(duì)建筑物在多遇地震作用下的情 況進(jìn)行 補(bǔ) 充 驗(yàn) 算 。 采 用 兩 組 實(shí) 際 記 錄 的 地 震 波TH2TG035和 TH3TG035及一組安評(píng)報(bào)告提供的人 工地震波 wave1進(jìn)行彈性時(shí)程分析 。安評(píng)報(bào)告提供 的 人 工 地 震 波 wave1波 形 、 頻 譜 特性 及 地 震 影 響 系 數(shù) 曲 線 見 圖 5。 可 見 人 工 波 wave1的頻譜 特 性 符 合 建 筑 場(chǎng) 地 類 別 為 類 的 要 求 , 其地震影響系數(shù) 曲線與抗 震 規(guī)

19、 范 提供的標(biāo)準(zhǔn)反 應(yīng)譜曲線在統(tǒng)計(jì)意義上相符 。圖 5wave1波形 、 頻譜特性及地震影響系數(shù)曲線彈性時(shí)程分析所采用的地震波和計(jì)算所得的基 底剪力值見表 2。 彈性時(shí)程分析所得的最大樓層剪 力見圖 6。計(jì)算結(jié)果表明 :1 彈性時(shí)程分析時(shí)每組地震波 計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力均不小于振型分解反應(yīng)譜91建 筑結(jié) 構(gòu) 2012年A 塔樓彈性時(shí)程分析結(jié)果 /kN表 2地震波名稱 TH2TG035TH3TG035wave1 底部剪力 X 向 9507929110305Y 向 8877838212750底部剪力 平均值 X 向 Y 向 9701. 210003. 2CQC 法X 向 Y 向11909. 71

20、2017. 3 圖 6A 塔樓彈性時(shí)程分析計(jì)算結(jié)果法的 65%, 三組地震波計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力的 平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法的 80%, 分析結(jié)果 符合高規(guī) 3. 3. 5條的要求 ; 2 結(jié)構(gòu)位移及內(nèi)力曲線比 較均勻 , 無(wú)突變 ; 3 除最大樓層剪力和最大樓層彎矩 在層 36以上由彈性時(shí)程分析結(jié)果的平均值控制外 , 其他各層均由振型分解反應(yīng)譜法的計(jì)算結(jié)果控制 。 在施工圖設(shè)計(jì)時(shí) , 層 33以上的結(jié)構(gòu)構(gòu)件按彈性動(dòng)力 時(shí)程分析結(jié)果的平均值與振型分解反應(yīng)譜法的計(jì)算 結(jié)果的比值將地震作用放大后進(jìn)行配筋設(shè)計(jì) 。 5靜力彈塑性推覆分析 (Pushover 為量化規(guī)范 要 求 的 “ 大 震 不

21、 倒 ” 的 抗 震 設(shè) 防 目 標(biāo) , 采用 PUSHEPDA程序?qū)?筑物在罕遇 地 震 作 用下進(jìn)行靜力彈塑性推覆分 析 。 為簡(jiǎn)化模型 , 采用 剛性樓板的假定 。 分兩步進(jìn) 行加載 :第一步為施加 重力荷載代表值 , 并在 后 續(xù) 施 加 水 平荷載過(guò)程中保 持恒定 ; 第二步為逐步施 加 豎 向 分 布模式為倒三角 形的水平荷載 。A 塔樓大震下靜力彈塑性分析所得的性能點(diǎn)處 相關(guān)指標(biāo)如表 3所示 。 在大震作用下靜力彈塑性分 析所得的各種性能曲線見圖 7。計(jì)算結(jié)果 表 明 :1 在 罕 遇 地 震 作 用 下 , 塔 樓 各 層 彈塑性位移角的最大值 均小于 1/100, 符 合

22、高 規(guī)A塔樓靜力彈塑性分析結(jié)果表 3方向X 向 Y 向 頂點(diǎn)位移 /mm1004. 6091291. 674最大層間位移角 (層號(hào) 1/123(16 1/102(28 塔樓基底剪力 /kN62735. 2460327. 98剪重比 /%6. 105. 90圖 7A 塔樓大震下靜力彈塑性分析4. 6. 5條的規(guī)定 , 即建筑物可實(shí)現(xiàn) “ 大 震 不 倒 ” 的 抗 震設(shè)防目標(biāo) ; 2 在 性 能 點(diǎn) 處 , 連 梁 普 遍 發(fā) 生 彎 曲 破 壞 , 剪力墻主要在底部出現(xiàn)彎曲破壞 ,僅在局部極少 數(shù)高斯積分點(diǎn)處出現(xiàn)剪 切 破 壞 ,但 未 有連續(xù)發(fā)展的 情況出現(xiàn) ; 3 考慮到建筑物基底已落在中

23、微風(fēng)化基巖上 , 而進(jìn)行 Pushover 分析時(shí)仍采用地面波 , 因此可 認(rèn)為所得結(jié)果是偏于安全的 。 6動(dòng)力彈塑性時(shí)程分析采用 PUSHEPDA程序?qū)ㄖ镌诤庇龅卣鹱?用下進(jìn)行動(dòng)力彈塑性時(shí)程分析 。 采用的地震波與彈 性時(shí)程分析的波一致 , 圖 8為 罕 遇 地 震作用的最大 層間位移角 (圖中曲線 1,2, 3分別表示實(shí)際地震波 TH2TG035, TH3TG035及人工地震波 wave1作 用 下 的位移角曲線 。圖 8罕遇地震作用的最大層間位移角分析結(jié)果 表 明 :1 罕 遇 地 震 作 用 下 , 各 層 彈 塑 性層間位移 角 均 小 于 1/100,滿 足 高 規(guī) 4. 6.

24、 5條 的 規(guī)定 ; 2 在推覆過(guò)程中 , 塑性鉸首先在連梁出現(xiàn) , 然 后是局部剪力墻壓壞 , 最后是 部 分 框 架梁在柱 端出 現(xiàn)塑性鉸 ; 3 底部局部剪力墻出現(xiàn)少量水平裂縫而 非剪切斜裂縫 , 為拉壞或壓壞退出工作 , 表明剪力墻 具有較大抗剪承載力 , 在罕遇 地 震 作 用下不發(fā) 生剪 切破壞 ; 4 鋼 管 混 凝 土 柱 一 直 保 持 不 屈 服 狀 態(tài) , 表 明框架能形成第二道抗 震 防 線 , 很 好 地保證了結(jié)構(gòu)2第 42卷 第 7期 林瑤明 , 等 廣州某國(guó)際金融中心超限高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 圖 9Y 向地震作用下層 2樓板 Y 向正應(yīng)力 /N /mm 2在大震作用下的整

25、體延性 。PUSH EPDA 分析結(jié)果表明 , 結(jié)構(gòu)具有較大的 承載力及較好的延性 , 能夠滿足 “ 大震不倒 ” 的抗震 設(shè)防目標(biāo) 。 7地震作用下樓板應(yīng)力分析A 塔樓具有較 長(zhǎng) 的樓 板 外 伸 段 , 屬 于 平 面 凹 凸 不規(guī)則 。 塔樓的層 2,3樓板局部不連續(xù)而且 Y 向質(zhì) 心與剛心偏置較大 。 為更好地分析地震作用下樓板 凹凸部位的應(yīng)力狀況 , 采用 ETABS 程序進(jìn)行了樓板 應(yīng)力分 析 。 圖 9為 A 塔 樓 在 小 震 、 中 震 、 大 震 下 Y 向地震作用下層 2樓板 Y 向正應(yīng)力 。計(jì)算表明 :1 塔樓的層 2樓板局部開洞口后 , 在 小震作用下 , 洞口和核心

26、筒之間的樓板在靠近軸 和 軸 處出現(xiàn)了較大的拉應(yīng)力 , 除去應(yīng) 力集中的影響 后 ,最大拉應(yīng)力約為 0. 8MPa ; 2 在中震作用下 , 除去 應(yīng)力集中的影響后 ,最大拉應(yīng)力約為 2. 4MPa ; 3 在大 震作用下 , 除去應(yīng)力集中的影響后 , 最大拉應(yīng)力約為 4. 2MPa ; 4 在大震作用下 , 樓板應(yīng)力大于 1. 5MPa 的 范圍較大 ; 5 對(duì)出現(xiàn)較大應(yīng)力的部位 , 配筋采用雙層 雙向并按應(yīng)力計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行配筋 。 8抗震加強(qiáng)措施工程屬于 B 級(jí)高度的高層建筑 , 超限的主要內(nèi) 容為平面凹凸不規(guī)則和扭轉(zhuǎn)不規(guī)則 。 工程于 2008年 通過(guò)了廣州市超限高層建筑抗震設(shè)防專項(xiàng)審查 。 中 震作用下的結(jié)構(gòu)性能目標(biāo)確定為 :底部加強(qiáng)區(qū)的剪力 墻不屈服 ,剪力墻連梁抗剪不屈服且保證強(qiáng)剪弱彎 。 經(jīng)分析 , 對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行合理配筋后 , 可實(shí)現(xiàn)上述中 震作用下的結(jié)構(gòu)性能目標(biāo) 。 為增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的抗震能力 , 除按規(guī)范要求進(jìn)行設(shè)計(jì)外 , 采取以下加強(qiáng)措施 :(1 加強(qiáng)落 地 剪 力 墻 , 適 當(dāng) 提 高 剪 力 墻 底 部 加 強(qiáng)部位的配筋率 。 控制落地剪力墻在罕遇地震作用 下的彈性剪 應(yīng) 力 水 平 不 大 于 0. 2f ck (f ck 為 混 凝 土 抗 壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn) 值 。 罕 遇 地 震 的 水 平 剪 力 取 Pus