熱水添加氮?dú)馀菽?qū)提高稠油采收率研究

1、基金項(xiàng)目:中國石油天然氣集團(tuán)公司/九五0科技攻關(guān)項(xiàng)目(960504部分成果。作者簡介:袁士義,男,1956年10月生,1986年畢業(yè)于法國巴黎居里大學(xué)/法國石油研究院,獲博士學(xué)位,現(xiàn)為中國石油勘探開發(fā)研究院副院長,教授級高工,博士生導(dǎo)師,長期從事油氣田開發(fā)及提高原油采收率研究工作。E_mail:ysypetrochi 文章編號:0253O 2697(200401O 0057O 05熱水添加氮?dú)馀菽?qū)提高稠油采收率研究袁士義1劉尚奇1張義堂1張世民2趙郭平1(11中國石油勘探開發(fā)研究院 北京 100083; 21中國石油遼河油田分公司 遼寧盤錦124010摘要:利用物理模擬實(shí)驗(yàn)和油藏?cái)?shù)值模擬技術(shù)

2、,研究了稠油油藏蒸汽吞吐后期轉(zhuǎn)熱水添加氮?dú)饣瘜W(xué)劑泡沫驅(qū)提高稠油采收率的開采機(jī)理;對合理工藝參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化,包括化學(xué)劑注入速度、注入濃度、氣液比、注入方式及段塞大小等。在此基礎(chǔ)上,針對遼河油田錦90塊的油藏地質(zhì)特點(diǎn)和開采現(xiàn)狀,進(jìn)行了開發(fā)指標(biāo)預(yù)測,設(shè)計(jì)了先導(dǎo)試驗(yàn)方案。熱水添加氮?dú)饣瘜W(xué)劑驅(qū)油技術(shù)在礦場先導(dǎo)試驗(yàn)井組中已取得了較好的開采效果,單井組累積增油21378t 。目前已擴(kuò)大到9個井組進(jìn)行試驗(yàn),預(yù)計(jì)這種技術(shù)將成為此類稠油油藏蒸汽吞吐后期有效的接替方式。關(guān)鍵詞:提高采收率;稠油開發(fā);熱水驅(qū);氮?dú)?表面活性劑;油藏;數(shù)值模擬中圖分類號:TE35714 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:AEnhancing heavy oi

3、l recovery with hot water flooding by addingnitrogen and surfactantYUAN Shi_yi 1 LIU Shang_qi 1 Z HANG Yi_tang 1 ZHANG Shi_min 2 ZHAO Guo_ping 1(11Res ear ch I nstitute of Petr oleum Explor ation a nd Development ,P etr o China ,Beijing 100083,China ;21Liaohe Oil F ield Company,P etr o China ,Pa nji

4、ng 124010,China Abstr act :The production mechanism for enhancing r ecovery of depleted heavy oil reser voir with hot water flooding by adding nitrogen and surfactant was investigated.The operating parameters were optimized,by means of numerical simulation and laboratory exper iment.The rea 2sonable

5、 operating par ameters include hot water injection rate,surfactant concentration,nitrogen_to_liquid ratio,injection scheme and the size of slug.Based on the r esults of laboratory test and simulation,the recover y per for mances were predicted,according to the relevant of reservoir characterist ics

6、and development status of J90Block.A field pilot test pr oject was designed and implemented to evaluate the effectiveness of hot water flooding by adding nitrogen and surfactant ,after steam simulation in a r eservoir with a nine_spot pattern at J90Block of Liaohe Oilfield.The pilot test showed good

7、 recover y performances of this method.Currently,the field test has been extended to nine patter ns.It is predicted that t his technology may become an effective recover y process following steam stimulation for this type of heavy oil reservoirs.Key words :enhancing oil recovery;heavy oil recover y;

8、hot water flooding;nitrogen;sur factant;reser voir;numer ical simulation我國稠油油藏在經(jīng)歷了20多年的蒸汽吞吐開發(fā)后,絕大多數(shù)的稠油區(qū)塊已進(jìn)入高輪次吞吐階段,油層天然能量已明顯不足,導(dǎo)致周期產(chǎn)油量減少、油氣比降低、開采成本上升、經(jīng)濟(jì)效益變差。因此,進(jìn)一步提高稠油采收率是目前稠油油藏開發(fā)中丞待解決的技術(shù)難題。在油層壓力下降較大的條件下,必須向地層補(bǔ)充能量,將開發(fā)方式轉(zhuǎn)為驅(qū)動式開采。蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)熱水驅(qū)是一種簡單易行的方式。但是,由于熱水的驅(qū)油效率和波及效率都比較低,因此,在注水的同時加入氮?dú)馀c表面活性劑,可以進(jìn)一步改善開采效果

9、,提高原油采收率。泡沫作為提高油藏原油采收率的流度控制劑在國內(nèi)外已進(jìn)行了大量的室內(nèi)研究和現(xiàn)場試驗(yàn)14。這些研究主要集中在起泡劑的類型、起泡性能、熱穩(wěn)定性與降解性以及在油藏巖石的吸附等方面。隨著化學(xué)劑成本的降低及氮?dú)獍l(fā)生器設(shè)備的不斷完善,泡沫劑在石油工業(yè)中得到了越來越多的應(yīng)用。但泡沫驅(qū)用于稠油油藏蒸汽吞吐后期進(jìn)一步提高原油采收率的現(xiàn)場應(yīng)用實(shí)例尚不多見。在大量室內(nèi)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬研究取得成功的基礎(chǔ)上,于1996年9月到1999年9月在遼河錦90斷塊第25卷 第1期2004年1月石油學(xué)報(bào)ACTA PETROLEI SINICAVol.25 No.1Jan. 200419O 141井組試驗(yàn)了熱水驅(qū)添加氮

10、氣泡沫開采技術(shù),取得了較好的效果。并于1999年9月開展了工業(yè)性擴(kuò)大試驗(yàn),先后有9個井組轉(zhuǎn)入了熱水添加泡沫驅(qū)開采,現(xiàn)已取得良好的開采效果。1 室內(nèi)物理模擬實(shí)驗(yàn)及開采機(jī)理111 氮?dú)馀菽淖饔卯?dāng)水中加入氮?dú)馀c表面活性劑時,表面活性劑具有降低表面張力的作用,氮?dú)馀c表面活性劑可以在油層中形成泡沫,從而起到封堵調(diào)剖和提高波及系數(shù)的作用5。利用高溫高壓單管物理模型,對錦90塊巖心與原油樣品分別進(jìn)行了熱水驅(qū)、熱水添加氮?dú)怛?qū)、熱水添加氮?dú)馀菽?qū)室內(nèi)物理模擬實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明(圖1 ,圖1 不同驅(qū)替方式下的驅(qū)油效率曲線Fig.1 The curves of oil displacement efficienc

11、y for differentdispla cing methods當(dāng)注水溫度為80e 時,在相同驅(qū)替倍數(shù)條件下,與水驅(qū)、水驅(qū)添加氮?dú)庀啾?氮?dú)馀菽?qū)的殘余飽和度最低,驅(qū)油效率最高。最終殘余油飽和度分別比水驅(qū)和水加氮?dú)怛?qū)下降了711%和2016%;而最終驅(qū)油效率則分別提高了1718%和3414%。氮?dú)馐且环N非凝析氣體6,雖然在水和油中的溶解度很低,但在地層中能夠形成微氣泡,油、氣、水三相形成似乳狀液的流體,降低了原油粘度,提高了驅(qū)油效率。加入的表面活性劑能夠降低油水界面張力,使驅(qū)油效率進(jìn)一步提高。當(dāng)水驅(qū)中加入氮?dú)鈺r,氮?dú)鈱?yōu)先占據(jù)多孔介質(zhì)中的油通道,使原來呈束縛狀態(tài)的原油成為可動油,從而降低了

12、殘余油飽和度。氮?dú)馀菽€具有封堵調(diào)剖作用,可以提高波及系數(shù)。在巖心孔隙中驅(qū)替程度較高、剩余油飽和度較低的地方,更容易形成穩(wěn)定的泡沫流。泡沫的形成使?jié)B流阻力增加,導(dǎo)致注入壓力升高、注采壓差增大,迫使注入流體進(jìn)入油層中物性較差、驅(qū)替程度較低的孔隙,可以提高注入流體的波及程度。對錦90塊興Ñ組原油及砂巖進(jìn)行了雙管驅(qū)油物理模擬實(shí)驗(yàn)。該實(shí)驗(yàn)?zāi)M裝置為兩根并聯(lián)的單管。一根管為低滲透管,填充錦90塊油砂;另一根為高滲透管,填充石英砂。實(shí)驗(yàn)時使兩端壓差保持相同,實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表1。圖2與圖3分別給出驅(qū)油效率和剩余油飽和度隨注入體積倍數(shù)的變化曲線?？梢钥闯?熱水與氮?dú)饣瘜W(xué)劑首先進(jìn)入高滲透管,使高滲透管含油

13、飽和度明顯降低,低滲透管含油飽和度基本不變,這時進(jìn)、出口壓差也沒有太大變化。當(dāng)高滲透管含油飽和度低于20%時,進(jìn)、出口壓差急劇增大;以后高滲透管含油表1 熱水與氮?dú)馀菽p管實(shí)驗(yàn)結(jié)果Table 1 Exper iment r esults f or hot water flooding with nitrogen and foam in double_tube displa cement注入孔隙體積倍數(shù)進(jìn)、出口端壓差/(kg #cm -2驅(qū)替壓差與初始壓差的倍數(shù)驅(qū)油效率/%低滲透管高滲透管剩余油飽和度/%低滲透管高滲透管00109110006767017101242171415456178631

14、1028193113001242171412367198621002114321270124217171587515061107161413142013331729165781505416814139317331904310431988010043154131394195319043106718283100241941113861954110451777173841851713210114飽和度降低很少,而低滲透管含油飽和度卻明顯降低,說明高滲透管已被封堵,熱水與氮?dú)饣瘜W(xué)劑開始驅(qū)替低滲透管。當(dāng)?shù)蜐B透管含油飽和度低于20%時,進(jìn)、出口壓差開始升高,說明低滲透管已被封堵。該實(shí)驗(yàn)說明,當(dāng)巖心含油飽和

15、度高于20%時,氮?dú)饣瘜W(xué)劑只起到乳化降粘與降低表面張力的作用。壓差指示變化不大,即起不到封堵作用。當(dāng)巖心中剩余油飽和度低于20%時,才會產(chǎn)生穩(wěn)定的泡沫,壓差明58 石 油 學(xué) 報(bào) 2004年 第25卷 圖2 雙管驅(qū)替實(shí)驗(yàn)驅(qū)油效率變化曲線Fig.2 Oil_displacment ef ficiency changes f or double_tubecor e_f looding exper iment圖3 雙管驅(qū)替實(shí)驗(yàn)含油飽和度變化曲線Fig.3 Oil saturation changes for double_tubecore_flooding exper iment顯上升,起到有效的封

16、堵作用。112 化學(xué)劑濃度對封堵效果的影響泡沫在油層中的有效作用與表面活性劑注入濃度有關(guān)?？紤]到表面活性劑在巖石表面的吸附及耗損,在油層孔隙中形成泡沫存在著一個最低濃度值。不同化學(xué)劑濃度的模擬實(shí)驗(yàn)表明(表2,化學(xué)劑濃度越高,表2 化學(xué)劑濃度對起泡性能的影響Table 2 The effect of surfactant concentration on foam behav ior化學(xué)劑濃度/%開始起泡時流體的注入量/PV開始起泡時的阻力因子達(dá)到最大阻力因子時流體的注入量/PV阻力因子的最大值 01502215215611500102637156111101075303374712201007

17、403508133巖心吸附表面活性劑達(dá)到飽和的時間越短,越容易起泡。當(dāng)化學(xué)劑濃度為01007%、流體注入量達(dá)到40PV 時,巖心才會達(dá)到吸附飽和,并伴隨起泡,而且還要注入近10PV 流體才能達(dá)到阻力因子最大值。而當(dāng)化學(xué)劑濃度為0102%時,僅需6PV 流體就可以達(dá)到飽和,且迅速在巖心內(nèi)起泡;再注入115PV 流體,阻力因子就可以達(dá)到最大值61111。注入濃度為015%的化學(xué)劑再注入2PV 流體,便迅速達(dá)到飽和并起泡;再注入015PV 流體后,阻力因子便達(dá)到最大值6115。隨著化學(xué)劑濃度進(jìn)一步加大,其在巖心中飽和起泡的時間會繼續(xù)縮短。因此,注入流體初始濃度以0102%015%為好。當(dāng)油層內(nèi)形成泡

18、沫、阻力因子增大并穩(wěn)定后,可以降低化學(xué)劑注入濃度,并保持相同的氣液比,這樣才能達(dá)到良好的封堵高滲透層效果。2 數(shù)值模擬研究及參數(shù)優(yōu)化利用加拿大CMG 公司的STARS 熱采數(shù)值模擬軟件,對錦90塊稠油油藏?zé)崴拥獨(dú)馀菽?qū)進(jìn)行了數(shù)值模擬研究,研究內(nèi)容包括開采方式對比、注采參數(shù)優(yōu)化及生產(chǎn)動態(tài)預(yù)測7。211 油藏地質(zhì)參數(shù)錦90塊位于遼河歡喜嶺油田,含油層系為下第三系沙河街組,由2套油層4個油層組組成,由上至下分別為于Ñ組、于Ò組、興Ñ組和興Ò組。熱水添加氮?dú)馀菽?qū)試驗(yàn)?zāi)康膶訛榕dÑ組。該油層組油藏中部埋深1080m,油層總厚度為1636m,油層平均有效

19、厚度為21m,凈總厚度比為0158。油層滲透率高、孔隙度大,平均滲透率為11065L m 2,平均孔隙度為2917%,興Ñ組為受構(gòu)造控制的中厚互層狀砂巖稠油油藏。50e 條件下脫氣原油粘度為46217mPa #s,地層條件下原油粘度為110mPa #s,原油密度為019619g/cm 3,油層原始壓力為1017MPa,原始地層溫度為4917e ,油層初始含油飽和度為65%。在進(jìn)行熱水加氮?dú)馀菽?qū)先導(dǎo)試驗(yàn)之前,在該井組先后進(jìn)行了常規(guī)降壓開采、蒸汽吞吐開采及蒸汽驅(qū)與水驅(qū)開采試驗(yàn)。地層壓力已下降到314MPa,原油采出程度達(dá)到33%。212 泡沫劑的性能泡沫劑為磺酸鹽類表面活性劑,泡沫劑和

20、泡沫的主要物性包括在巖石表面的吸附性和泡沫阻力因子大小。泡沫劑在巖石表面的最大吸附量計(jì)算式為Z sr =a +b/T式中 Z sr 為最大吸附量,mg/g;a 和b 為常數(shù),由實(shí)驗(yàn)室測試回歸得到;T 為溫度,K 。泡沫阻力因子與化學(xué)劑濃度、原油飽和度、油層滲透率及溫度有關(guān)。根據(jù)室內(nèi)動態(tài)測試,在高滲透率下,泡沫阻力因子為813,臨界發(fā)泡油飽和度為22%。由于熱水驅(qū)的注入水溫度為5080e ,而一般泡沫劑能耐200e 高溫,所以在本研究中,溫度不是主要影響參數(shù)。59第1期 袁士義等:熱水添加氮?dú)馀菽?qū)提高稠油采收率研究213 化學(xué)劑注入濃度化學(xué)劑的濃度將決定化學(xué)劑在油層中能否發(fā)揮所期望的作用,并影

21、響生產(chǎn)效果。在連續(xù)注入化學(xué)劑時,對化學(xué)劑的濃度值進(jìn)行了優(yōu)選。在模擬實(shí)驗(yàn)時,注水強(qiáng)度為2194t/d #m,氣液比為1B 1。在分析對比時,引入了凈產(chǎn)油的概念。凈產(chǎn)油指的是累積產(chǎn)油量減去因注入化學(xué)劑和氮?dú)獬杀鞠牡牡刃в土?。即凈產(chǎn)油=累積產(chǎn)油-(化學(xué)劑用量化學(xué)劑價(jià)格+氮?dú)饬康獨(dú)鈨r(jià)格/油價(jià) 圖4是不同化學(xué)劑濃度下的累積產(chǎn)油與凈產(chǎn)油變化曲線?？梢钥闯?隨著化學(xué)劑濃度的增加,累積產(chǎn)油量也增加。但是,由于化學(xué)劑注入量的增加,凈產(chǎn)油會逐漸減少,因此,化學(xué)劑濃度的最優(yōu)值約為015% 。圖4 化學(xué)劑濃度與產(chǎn)油量關(guān)系曲線F ig.4 The curves of oil pr oduction vs.surfa

22、ctant concentr ation214 化學(xué)劑的注入方式泡沫的封堵作用不是永久性的,需要不斷補(bǔ)充起泡劑。化學(xué)劑的注入方式有連續(xù)注入和周期段塞注入。采用連續(xù)注入方式,化學(xué)劑的注入量大,經(jīng)濟(jì)效益較差。采用段塞注入方式,可以節(jié)省化學(xué)劑用量,從而降低開采成本。表3是在連續(xù)注入與周期段塞注入兩種方式下累積產(chǎn)油量與凈產(chǎn)油量模擬對比,兩種方式下的開采效果對比表明,段塞注入的累積產(chǎn)油量與連續(xù)注入相差不大。此外,模擬結(jié)果還表明,在相同的化學(xué)劑濃度下,與連續(xù)注入方式相比,周期段塞注入方式由于節(jié)省了化學(xué)劑用量,凈產(chǎn)油量更高。因此,優(yōu)先選擇段塞方式注入化學(xué)劑。215 段塞大小由于化學(xué)劑在巖石表面具有吸附性,并

23、考慮到所形成泡沫的穩(wěn)定性,必須對段塞大小進(jìn)行合理優(yōu)化,確保化學(xué)劑的有效作用。如果周期段塞太大,會造成化學(xué)劑的浪費(fèi);如果太小,化學(xué)劑將在油層中被巖石吸表3 不同注入方式下生產(chǎn)效果對比Table 3 Compar ison production r esult for diff er entinjection schemes化學(xué)劑注入濃度/%連續(xù)注入方式累積產(chǎn)油量/t 凈產(chǎn)油量/t 段塞注入方式累積產(chǎn)油量/t 凈產(chǎn)油量/t 013143931001214100118960151690090481560011410018198974293160637061附,不能發(fā)揮應(yīng)有的作用8。不同段塞大小的模似

24、計(jì)算結(jié)果(表4表明,在化學(xué)劑用量基本相同的條件下,當(dāng)段塞大于10d 時,隨著段塞大小的增加,累積產(chǎn)油量與凈產(chǎn)油量都逐漸減少,而段塞在510d 時開采效果較好(相當(dāng)于01001501003PV,因此建議采用小段塞方式添加化學(xué)劑9。表4 段塞大小模擬研究結(jié)果Table 4 Simulation r esults of slug sizes段塞周期/d 生產(chǎn)時間/d 累積產(chǎn)油量/t 注劑量/t 采出程度/%凈產(chǎn)油量/t 5102385217507161111818170101023952190071811126183101510238721560716111081798020102380214407

25、1411102178703010234520200703101391668540102296188806889171154406010218417120655818013845216 氣液比氮?dú)饬康亩嗌賹⒂绊戲?qū)動能量及泡沫的生成。在保持液體注入速度不變的情況下,不同氣液比條件下熱水加氮?dú)馀菽?qū)的模擬結(jié)果如表5所示。從中可以看出,氣液比在達(dá)到018之后平均日產(chǎn)油量與累產(chǎn)油量變化已不明顯,但凈產(chǎn)油量卻逐漸減少。因此,氣液比應(yīng)控制在1B 1左右。表5 氣液比優(yōu)化模擬結(jié)果Table 5 Optimized r esults of nitrog en to liquid ra tio氣液比生產(chǎn)時間/d

26、注氮?dú)饬?m 3累積產(chǎn)油量/104t 凈產(chǎn)油量/104t 平均日產(chǎn)油量/(t #d -101424941393213401764181560162390286823130194599168018231837082374020151101241102292458424270206941015911222425380244382051310190217 其他注入?yún)?shù)通過數(shù)值模擬研究,對其他注入?yún)?shù)同時進(jìn)行了優(yōu)化。注水速度為6080m 3/d;注入溫度為50e ;化學(xué)劑注入量為012PV ?？紤]到化學(xué)劑的吸附消耗初期化60 石 油 學(xué) 報(bào) 2004年 第25卷學(xué)劑濃度確定為1%,當(dāng)注入壓力穩(wěn)定在67

27、MPa 后,化學(xué)劑濃度降到015%,3個月后其濃度再降到013%。3 應(yīng)用實(shí)例根據(jù)室內(nèi)模擬研究結(jié)果和試驗(yàn)方案的優(yōu)化設(shè)計(jì),在遼河油田錦90斷塊稠油油藏進(jìn)行了熱水驅(qū)添加氮?dú)馀菽F(xiàn)場先導(dǎo)試驗(yàn)及擴(kuò)大試驗(yàn)。1996年9月在19O 141先導(dǎo)試驗(yàn)井組進(jìn)行了熱水加氮?dú)饣瘜W(xué)劑驅(qū)試驗(yàn)。該井組是一個反九點(diǎn)法井網(wǎng),由1口注入井、8口采油井組成,注采井距為167m 。含油面積為0118km 2,原油地質(zhì)儲量為5311104t 。該井組的熱水加氮?dú)馀菽腔煜囹?qū)先導(dǎo)試驗(yàn)已取得了較好的開采效果。主要表現(xiàn)為:¹注水井壓力升高;º生產(chǎn)井含水率下降,產(chǎn)油量升高(圖5;»注水井吸水剖面得到改善(圖6。

28、該井組轉(zhuǎn)非混相驅(qū)4個月后原油產(chǎn)量由15t/d 左右上升到2050t/d,含水率圖5 錦90斷塊19O 162井的生產(chǎn)動態(tài)曲線Fig.5 P roduction per for mance of Well 19O 162圖6 錦90斷塊19O 141井的吸水剖面測試結(jié)果Fig.6 Tested r esults of water distr ibution prof ile in Well 19O 141從98%下降并穩(wěn)定在80%左右。到1999年9月,先導(dǎo)試驗(yàn)井組累積注氮?dú)?9312104m 3,化學(xué)劑注入量為74312t,注水量為1116104m 3,累積產(chǎn)油量為3154104t,累積增油量

29、為2114104t,階段增加采出程度515%。目前試驗(yàn)已擴(kuò)大至9個井組,取得了良好的效果。4 結(jié) 論(1室內(nèi)實(shí)驗(yàn)表明,與熱水驅(qū)、水加氮?dú)怛?qū)相比,熱水加氮?dú)馀菽?qū)的殘余油飽和度低,驅(qū)油效率高。最終殘余油飽和度分別比水驅(qū)和水加氮?dú)怛?qū)下降了711%和2016%;而最終驅(qū)油效率則分別提高了1718%和3414%。(2詳細(xì)設(shè)計(jì)和嚴(yán)格實(shí)施注采工藝參數(shù),合理確定化學(xué)劑注入濃度與氮?dú)庾⑷肓渴窃囼?yàn)成功的關(guān)鍵。初期化學(xué)劑注入濃度要保證在015%以上,待地層壓力升高后,再將注入濃度降到013%左右;氣液比要維(下轉(zhuǎn)第65頁61第1期 袁士義等:熱水添加氮?dú)馀菽?qū)提高稠油采收率研究第1期 劉志斌等: 油田開發(fā)規(guī)劃產(chǎn)量

30、構(gòu)成優(yōu) 化模型及其應(yīng)用 65 項(xiàng)產(chǎn)量對應(yīng)的工作量、 成本的最優(yōu)值如下: 2002 年該 油田自 然產(chǎn)量為 439129 10 t , 措 施產(chǎn)量 為 4113 104 t , 老區(qū)新井產(chǎn)量為 29157 104 t , 新區(qū)新井產(chǎn)量為 7126 104 t , 油井開井?dāng)?shù)為 2732 口, 自然產(chǎn)量生產(chǎn)成 本為 304161 10 元, 措施總井次為 530 口, 措施費(fèi)用 為 158 106 元, 老區(qū)新井井?dāng)?shù)為 266 口, 老區(qū)新井生 產(chǎn)成本為 85 106 元, 新區(qū)新井井?dāng)?shù)為 5 口, 新區(qū)新井 生產(chǎn)成本為 12188 10 元。 利用這一優(yōu)化結(jié)果配置各分項(xiàng)產(chǎn)量的構(gòu)成及對應(yīng) 的工作量

31、與成本構(gòu)成, 使該油田 2002 年原油單位成本 比用傳統(tǒng)方法配產(chǎn)降低 5 元/ t, 扣除財(cái)務(wù)費(fèi)用、 管理費(fèi) 用、 稅金等, 產(chǎn)生直接經(jīng)濟(jì)效益 5000 多萬元。用同樣 的方法可得到油田以后年份各分項(xiàng)產(chǎn)量、 工作量及成 本的最優(yōu)構(gòu)成。 4 4 4 相應(yīng)的應(yīng)用軟件 。將其應(yīng)用于國內(nèi)某中、 后期開發(fā)的 油田, 產(chǎn)生了較好的經(jīng)濟(jì)效益。 ( 3 在這些產(chǎn)量構(gòu)成優(yōu)化模型中, 關(guān)鍵是建立各 分項(xiàng)產(chǎn)量與其對應(yīng)影響因素的關(guān)聯(lián)關(guān)系, 雖然這方面 已有許多研究和相關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道, 但仍有進(jìn)一步研究的 必要。本文對此未作深入討論, 只是引用現(xiàn)有的結(jié)果 ( 用功能模擬原理建立的關(guān)聯(lián)關(guān)系 來建立優(yōu)化模型。 參 1 2 3

32、 4 5 6 7 考 文 獻(xiàn) 劉志斌. 注水開 發(fā)油 田的 微分 模擬 預(yù)測 J . 西南 石油 學(xué) 院學(xué)報(bào), 1993, 15( 1 : 69 O74. 肖偉, 劉志斌, 郭大立, 等 . 基于神 經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的 油田注水動 態(tài) 預(yù)測 J . 交通與計(jì)算機(jī), 1997, 15( 2 : 57 O60. 李允, 劉志 斌. 現(xiàn) 代優(yōu) 化技術(shù) 在油 田開 發(fā)中的 應(yīng)用 M . 北京: 石油工業(yè)出版社, 2001: 58 O81. 齊與峰, 張輝 軍, 趙 成民, 等. 油田 中后 期 穩(wěn)產(chǎn) 規(guī)劃 方 法 J . 石油學(xué)報(bào), 1992, 13( 1 : 52 O60. 范 江. 確 定 油田 開 發(fā)最

33、佳 井 數(shù)的 多 目 標(biāo) 數(shù)學(xué) 規(guī) 劃 方 法 J . 石油學(xué)報(bào), 1996, 17( 4 : 105 O108. 張?jiān)谛? 油田開發(fā)系統(tǒng)規(guī)劃的策略 J . 石油大學(xué)學(xué)報(bào)( 自 然科學(xué)版 , 1998, 22( 2 : 75O80. Xiao Wei, LIU Zhi_bin. Multiobjective linear programming model on injection oilfield recover y system J . Computers Math. Applic, 1998, 36( 5 : 127 O135. 4 結(jié)束語 ( 1 在對油田或采油廠開發(fā)動態(tài)變化規(guī)律及開發(fā) 指標(biāo)相關(guān)分析的基礎(chǔ)上, 建立了 3 個不同目標(biāo)和約束 條件下各分項(xiàng)產(chǎn)量的最優(yōu)構(gòu)成模型, 即: 定成本、 產(chǎn)量 最大優(yōu)化模型; 定產(chǎn)量、 成本最低優(yōu)化模型; 定產(chǎn)量、 定 成本效益最好優(yōu)化模型。 ( 2 利用這些優(yōu)化模型解決了不同目標(biāo)下自然產(chǎn) 量、 措施產(chǎn)量、 老區(qū)新井產(chǎn)量、 新區(qū)新井產(chǎn)量及各分項(xiàng) 產(chǎn)量對應(yīng)的工作量及成本的最優(yōu)構(gòu)成問題( 開發(fā)出了 ( 收稿日期 2003O04O07 改回日期 2003O06O20 編輯 孟偉銘 ( 上接第 61 頁 持在 110 左右。 ( 3 蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)熱水加氮?dú)馀菽?qū)已在室內(nèi)及