現(xiàn)澆梁模板支架工程專項安全施工方案

1、目錄一、總體說明11.1編制依據(jù)11.2編制原則11.3.工程概況1二、地基處理及排水2三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計23.1支架布置23.2支架驗算3荷載計算3結(jié)構(gòu)檢算6扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算6滿堂支架整體抗傾覆驗算13箱梁底模下橫橋向方木驗算14支架立桿頂托上順橋向方木驗算15底模板驗算18側(cè)模驗算19立桿底座和地基承載力驗算193.3門架體系驗算22門架布置22荷載分析22荷載計算22門架驗算22地基承載力驗算25四、腳手架施工254.1碗扣式腳手架的搭設(shè)工藝流程264.1碗扣式腳手架的搭設(shè)要求264.3支架底模拆除264.4支架施工安全保證措施27五、模板施工28六、質(zhì)量保證措施28七

2、、安全及文明施工措施297.1安全施工保證體系297.2安全文明措施30八、成品保護30現(xiàn)澆梁模板支架工程專項安全施工方案一、總體說明1.1編制依據(jù)長春市XXXXXX施工圖設(shè)計文件及施工圖匯審資料。國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。我單位施工類似工程項目的能力和技術(shù)能力水平。參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、混凝土工程模板與支架技術(shù)、公路橋涵施工計算手冊。1.2編制原則堅持安全第一、預(yù)防為主的原則在總結(jié)、吸取多年支架施工經(jīng)驗教訓(xùn)的基礎(chǔ)上，結(jié)合本項目現(xiàn)澆梁支架工程特點，驗算并制定出切實可行的施工安全措施和搭設(shè)方案

3、，保證現(xiàn)澆梁模板支架強度、穩(wěn)定性。堅持合理利用資源，成本有效控制的原則結(jié)合本工程特點，制定安全、可行的現(xiàn)澆梁支架方案，實現(xiàn)資源優(yōu)化；節(jié)能降耗，實現(xiàn)低投入、減少周轉(zhuǎn)材料的浪費。1.3.工程概況長春市XXXXXX互通立交主線橋梁，上行線橋梁共27跨8聯(lián)，下行線橋梁共27跨9聯(lián)，橋梁平面位于直線上，立面位于豎曲線上，橋跨總長度：846.835m,全橋除N20-N23號墩之間采用預(yù)應(yīng)力砼下承式單箱雙室斜腹板拱型連續(xù)箱梁外，其余15聯(lián)均采用同尺寸單箱雙室斜腹板等截面連續(xù)箱梁，拱型連續(xù)箱梁頂寬：12.75m，梁底寬：，梁高：2-3.2m， 頂板厚度：25cm，底板厚度：22cm，中腹板及兩側(cè)腹板厚度：50

4、-80 cm，箱梁懸臂長2m，懸臂端部厚度：20cm，懸臂沿弧線延伸至梁底板；等截面箱梁頂寬：12.75m，梁底寬：7.85m，梁高：1.7m， 頂板厚度：25cm，底板厚度：22cm，中腹板及兩側(cè)腹板厚度：50-70 cm，箱梁懸臂長2m，懸臂端部厚度：20cm，懸臂沿弧線延伸至梁底板?？鐏喬┐蠼痔幉捎瞄T架施工，其余聯(lián)采用滿堂支架法施工二、地基處理及排水根據(jù)設(shè)計圖紙要求，原衛(wèi)星路路面結(jié)構(gòu)可直接作為支架基礎(chǔ)，承載能力滿足要求，地基處理主要集中在承臺回填處、綠化帶拆除部分及管線排遷后基坑，采取底部全部回填粒料處理，18T壓路機碾壓，對碾壓不到部分采用小型手扶式夯實機壓實，然后鋪設(shè)40cm厚山皮石

5、再次碾壓，頂面澆筑20cm厚C15砼作為支架基礎(chǔ)，承載能力可滿足施工要求。借助原衛(wèi)星路路面排水系統(tǒng)，可滿足地基排水要求達到地基無積水浸泡的要求，如遇突發(fā)情局部低洼處產(chǎn)生積水，采用安設(shè)水泵的防水進行抽水。三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計3.1支架布置采用滿布WDJ碗扣型支架為模板支撐體系，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)10×15cm方木；縱向方木上設(shè)10×10cm的橫向方木，間距按照0.25m（凈間距0.15m），模板采用厚1.5cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，邊角采用4cm厚木板進行加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均設(shè)置剪刀撐，

6、縱向沿支架外側(cè)設(shè)置通長剪刀撐1道，橫橋向剪刀撐每2.4m（橋墩處）、2.7 m和縱向外側(cè)及腹板底設(shè)置45度剪力桿以提高整體穩(wěn)定性，在承臺與支架土基相接順橋向每腹板處設(shè)置3道剪刀撐。主橋現(xiàn)澆梁支架立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設(shè)要求如下：等截面現(xiàn)澆梁采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中梁底面范圍內(nèi)采用60cm×90cm×120cm，翼緣板弧形部位采用90cm

7、5;90cm×120cm和60cm×90cm×120cm搭配使用，弧形部位與平底部位支架采用鋼管扣件連接，其他范圍墩旁兩側(cè)各5.0m范圍內(nèi)的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁兩側(cè)各5m之外的其余范圍內(nèi)的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式。變截面現(xiàn)澆采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×60cm，立桿頂托上縱向設(shè)15×15cm方木；縱向方木上設(shè)10×10cm的橫向方木，間距按照0.25m（凈間距0.15m），

8、模板采用厚1.5cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其他按照等截面箱形連續(xù)梁支架的要求進行布置。 具體布置形式見下圖：3.2支架驗算本計算書分別以主橋現(xiàn)澆梁4*30m等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱雙室）和35m+50m+35m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱雙室）為例，主要取不同支架布置形式下個處最不利截面對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。荷載計算1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。

9、 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5kPa；當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm×60cm×60cm3.3860cm×60cm×120c

10、m2.9460cm×90cm×120cm2.212、荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側(cè)模計算3、荷載計算 箱梁自重q1計算根據(jù)主線橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點， 取現(xiàn)澆梁4*30m等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁11截面（標(biāo)準(zhǔn)跨墩中5m范圍等截面）、主橋22截面（標(biāo)準(zhǔn)跨等截面跨中范圍）、主橋33截面（35m+50m+35m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁邊跨）等三個代表截面進行箱梁自重計算，并對三個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁縱向圖變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁縱向圖1-1橫斷面如圖：則

11、：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q129.04×1.234.85kPa 注：B 箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。2-2橫斷面如圖：則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q126.49×1.231.79kPa 注：B 箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。3-3橫斷面如圖：則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q157.402×1.268.88kPa 注：B 箱梁底寬，取6.772m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 新澆混凝土對側(cè)模的壓力q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑

12、，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=25控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當(dāng)V/T=1.2/25=0.0480.035 h=1.53+3.8V/t=1.71mq5=結(jié)構(gòu)檢算.1碗扣式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架

13、按48×3.5mm鋼管扣件架進行立桿內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣也適用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 11截面處在主橋墩旁兩側(cè)各5m范圍部位，鋼管扣件式支架體系采用60×60×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：步距1.2步距1.2立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N35kN（參見公路橋涵施工手冊中表135）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風(fēng)荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；NG2K構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力NQK施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有

14、：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×34.85=12.55KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（12. 55+0.36）+0.85×1.4×2.296=18.22KNN35kN，強度滿足要求。立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳

15、手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表得。A48mm×3.5鋼管的截面積A489mm2。軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.9。長細比l0/i計算長度：l0=kh=1.2m上式中 k計算長度附加系數(shù)，其值取1。 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，查表無此范圍，縱橫

16、跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定性較好，取1 h立桿步距，h1.2m。于是，l0/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄A0.6得0. 744。MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表得uz=1.38us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第36項得：us=1.2w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38&#

17、215;1.2×0.8=0.927KNLa立桿縱距0.6m；h步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得W=5.26則N/A+MW/W18.22*103/（0.744*489）+0.095*106/（5.26*103）68.141KN/mm2f205N/mm2 計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。 22橫截面處主橋跨中范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用60×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為12

18、0cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風(fēng)荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；NG2K構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力NQK施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×31.79=17.167KNNG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KNNQK=0.6×0.9×(q3+q4+q7)=0.54&#

19、215;(1.0+2.0+2.21)=2.81KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（17.167+0.54）+0.85×1.4×2.81=24.589KNN30KN ，強度滿足要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表得。A48mm×3.5

20、鋼管的截面積A489mm2。軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。長細比l0/i。計算長度：l0=kh=1.2m上式中 k計算長度附加系數(shù)，其值取1。 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，查表無此范圍，縱橫跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定性較好，取1 h立桿步距，h1.2m。于是，l0/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄得0.744。MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us

21、5;w0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表得uz=1.38us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第36項得：us=1.2w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa立桿縱距0.9m；h橫桿步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得W=5.26則，N/A+MW/W24.589*103/（0.

22、744*489）+0.143*106/（5.26*103）94.77N/mm2f205N/mm2 33截面處在主橋變截面梁橋跨范圍內(nèi)，碗扣件式支架體系均采用60×60×60cm的布置結(jié)構(gòu)如圖：步距0.6步距0.6立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為60cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N40kN（參見公路橋涵施工手冊中表135）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風(fēng)荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；NG2K構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力NQK施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：NG1K=0.6&#

23、215;0.6×q1=0.6×0.6×68.88=24.80KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（24.8+0.36）+0.85×1.4×2.296=32.92KNN40kN，強度滿足要求。立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支

24、架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表得。A48mm×3.5鋼管的截面積A489mm2。軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.9。長細比l0/i計算長度：l0=kh=0.6m上式中 k計算長度附加系數(shù)，其值取1。 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，查表無此范圍，縱橫跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定性較好，

25、取1 h立桿步距，h0.6m。于是，l0/i38，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄A0.6得0.893。MW計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表得uz=1.38us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第36項得：us=1.2w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0

26、.8=0.927KNLa立桿縱距0.6m；h步距0.6m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.006MPaW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得W=5.26則N/A+MW/W32.92*103/（0.893*489）+0.006*106/（5.26*103）76.53KN/mm2f205N/mm2 計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。.2滿堂支架整體抗傾覆驗算依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊第要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y*Ni/Mw采用主橋中跨30m驗算支架抗

27、傾覆能力：主橋梁底寬度7.85m，長30m采用60×90×120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向13排；支架縱向34排；高度5m；頂托TC60共需要13*34=442個；立桿需要442*5=2210m;橫桿需要33*4*13*0.9+12*4*34*0.6=2524m；故：鋼管總重4734*3.84=18.179t; 頂托TC60總重為：442*7.2=3.182t；故Ni =（18.179+3.182）*9.8=209.34KN；穩(wěn)定力矩= y*Ni=3.9*209.34=816.43KN.m依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算WK=0.7uz×us×w0=0.7&#

28、215;1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2跨中80m共受力為：q=0.927*5*30=139.05KN；傾覆力矩=q*2.5=139.05*2.5=347.6KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=816.43/347.6=2.35>1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。.3箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向均采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度無論在等截面箱梁或不等截面箱梁中間距均按照L60cm設(shè)計，因此只對跨距L60cm下，最不利荷載下（主橋33截面）進行受力計算,如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木

29、材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。60cm 主橋33截面（變截面箱梁全跨范圍）按主橋變截面全跨范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm間距B=25cm進行驗算。 每根方木抗彎承載力驗算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(68.88+1.0+2.5+2)×0.25=18.60kN/mMmax(1/8) qL2=(1/8)×18.60×0.620.84kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=167cm3則 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。按最不

30、利荷載（主橋33截面）進行驗算10×10cm方木滿足受力要求，所以全橋范圍內(nèi)方木間距d取0.25m可滿足要求。每根方木撓度驗算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：(撓度滿足要求)每根方木抗剪承載力驗算 符合要求。.4支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向等截面箱梁采用10×15cm方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L90cm（橫向間隔l60cm布置）進行驗算，在墩頂墩旁兩側(cè)5.0m范圍內(nèi)部位按L60cm（橫向間隔l60cm布置）進行驗算；變截面箱梁全跨范圍內(nèi)

31、采用10×15cm方木順橋向均按L60cm（橫向間隔l60cm布置）進行驗算。橫橋向方木順橋向布置間距在主橋全跨范圍內(nèi)均按0.25m（中對中間距）布設(shè)，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。圖一主橋等截面箱梁邊跨截面11截面（受力按圖一進行驗算)方木抗彎承載力驗算p=lq0.25l(q1+ q2+ q3+ q4)0.25×0.6×(34.85+1.0+2.5+2) =6.053kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)×6.053=2.119kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.152)/6=3.75×

32、;10-4m3= Mmax/ W=2.119/(3.75×10-4)=5.65MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。方木抗剪承載力驗算符合要求。方木撓度驗算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.81×10-5m4則方木最大撓度：fmax= =0.54×10-4=0.054mm0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35mm 故，撓度滿足要求 主橋等截面箱梁跨中截面22截面（受力按圖二進行驗算)圖二方木抗彎承載力驗算p=lq0.25l(q1+ q2+ q3+ q4

33、)0.25×0.9×(34.85+1.0+2.5+2) =9.081kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)×9.081=3.178kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.152)/6=3.75×10-4m3= Mmax/ W=3.178/(3.75×10-4)=8.475MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。方木抗剪承載力驗算符合要求。方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.81×10-5m4則方木最大撓度：fmax=

34、=3.643×10-4=0.36mm0.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025mm 主橋變截面箱梁邊跨截面33截面（受力圖三)圖三 主橋變截面箱梁邊跨截面33截面（受力按圖三進行驗算) 方木抗彎計算p=lq0.25l(q1+ q2+ q3+ q4)0.25×0.6×(68.88+1.0+2.5+2) =11.157kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)×11.157=3.905kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.625×10-4m3= Mmax/ W=3.

35、905/(5.625×10-4)=6.942MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪計算符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=2.81×10-5m4則方木最大撓度：fmax= =2×10-4=0.2mm0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35mm 故，撓度滿足要求.5底模板驗算2525尺寸單位：cmq(kN/m)底模驗算簡圖底模及支撐系統(tǒng)簡圖10×10cm橫橋向方木q(kN/m)竹膠板箱梁底模采用竹膠板，鋪設(shè)在主橋

36、范圍均采用縱向間距0.25m的橫橋向方木上，取各種布置情況下最不利位置33截面進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如上圖：通過前面計算，截面處橫橋向方木布置間距0.25m時最不利位置33截面，荷載最大則有：q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(68.88+1.0+2.5+2)×0.25=18.60kN/m則：Mmax=采用模板容許彎應(yīng)力w=6Mpa。模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。.6側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，分別按10×10cm方木以25cm的間

37、距布置，以側(cè)模最不利荷載部位33截面進行模板計算，則有：10×10cm方木以間距25cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+53.35)×0.25=14.338kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=根據(jù)計算梁底模、側(cè)模采用的竹膠板計算厚度均在12mm以下，因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板滿足要求。 .7立桿底座和地基承載力驗算 立桿承受荷載計算主橋11截面處：在主橋墩旁兩側(cè)各5m范圍部位，間距為60×60cm布置立桿時，每根立桿上荷載為： Na×b

38、15;q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=15.584kN主橋22截面處：主橋跨中范圍內(nèi)，間距為60×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.9×(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=23.377kN主橋33截面處：主橋全跨范圍內(nèi)，間距為60×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Na×b×q a×b&

39、#215;(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(68.88+1.0+2.5+2+3.38)=27.994kN25cm40cm 立桿底托驗算立桿底托驗算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為主橋33橫截面處間距60×60cm布置的立桿，即：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(68.88+1.0+2.5+2+2.94)=27.994kN底托承載力（抗壓）設(shè)計值，一般取Rd =40KN;得：27.994KN40KN 立桿底托符合要求。 立桿

40、地基承載力驗算根據(jù)設(shè)計圖紙要求，衛(wèi)星路主線采用原路面結(jié)構(gòu)作為基礎(chǔ)，中央分隔帶及承臺基坑處需換填處理壓實處理，采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達到要求后，再填筑40cm的40cm厚山皮石，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94以上后，澆筑25cmC20砼硬化處理，根據(jù)施工經(jīng)驗承載力可達200KPa。（參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：K·k式中： N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮（主橋變截面箱梁33橫截面處立桿軸力），立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落

41、在25cm加筋砼層上，按照力傳遞面積計算：K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=K·k=1.0×200KPa將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)在主橋跨中范圍部位，按照間距60×60cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為:Fa×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 1.0×1.0×(68.88+1.0+2.5+2+3.88)=77.76kN則，F(xiàn)77.76kpak=1.0×200Kpa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。.8支架變形計算支架變形量值F的計算Ff1f2f3f4 主橋3

42、3截面處f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為27.994KN，48mm×3.5鋼管的截面積為489mm2。于是f1=*L/E27.994/489×10357.25N/mm2 ，則f157.25×5/（2.06×105）1.32mm。f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮1和方木對方木壓縮2兩部分，分別取經(jīng)驗值為2mm、3mm，即f2125mm。f3為支架基底受荷載后的非彈性沉降量，基底處理時采用山皮石壓實、混凝土鋪裝為剛性基礎(chǔ)暫列為2mm（施工時以實測為準(zhǔn)）。f4為地基的彈性變形地基

43、的彈性變形f4按公式f4/EP，式中為地基所受荷載，EP為處理后地基土的壓縮模量6.2取設(shè)計參數(shù)建議值。f4/EP57.25/6.29.2mm。故支架變形量值F為Ff1f2f3f4=1.32+5+2+9.2=17.53.3門架體系驗算門架布置門架采用C20鋼筋砼基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸0.9*1m,立柱采用325*10mm鋼管，間距L1=3m, 鋼管立柱上方分配梁采用I32C工字鋼，主梁采用I45C工字鋼，間距L2=0.6m,主梁上方按支架法施工的間距0.25m鋪設(shè)10*10cm方木。荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg

44、/m3。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5kPa；當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。荷載計算 箱梁自重q1計算根據(jù)主線橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點， 取門架最不利位置荷載主橋11截面分別進行自重計算。根據(jù)橫斷面圖，則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q129.04×1.234.85kPa 注：B 箱梁底寬，取7.85m，將箱梁

45、全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。門架驗算1、梁底、梁側(cè)模板及方木驗算梁底、梁側(cè)模板、方木布置形式與滿堂紅支架法布置形式相同，其強度及撓度經(jīng)前面計算滿足要求。驗算過程詳見.3及3.2.2.5方木、模板驗算。 2、I45C主梁驗算門架主梁采用I45C工字鋼，間距L2=0.6m，門架搭設(shè)跨度L=8m,如下圖將I45C工字鋼簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），I45C工字鋼的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照圖中參數(shù)進行計算。 工字鋼強度驗算驗算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計算模式（偏于安全）。8m 工字鋼抗彎承載力計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(34.85+1.0+2.5+2)

46、×0.6=24.21kN/mM1(1/8) qL2=(1/8)×24.21×82193.68kN·m支點處最大剪力設(shè)計值：V1=查橋涵計算手冊得I45c : Wx=1567.9cm3=0.001568m3 I45c自重為0.95KN/m(查橋涵手冊)I45c自重產(chǎn)生彎距為：M2=總彎距Mmax=193.68+7.6=201.28KN·m注：0.9為安全提高系數(shù)。 工字鋼抗剪承載力計算支點處剪力為：Qx= V1+0.94×4=100.6KN為腹板板厚度=18mmmax=Mpa<85 Mpa經(jīng)計算，I45c工字鋼間距按照0.6m布置

47、滿足要求， 工字鋼跨中撓度驗算： I45c單位長度上的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q=24.21+0.94=25.15KN/mI45c剛度滿足要求。3、I32c主梁驗算驗算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計算模式（偏于安全）。 工字鋼抗彎承載力計算p= Qx= V1+0.94×4=100.6KNMmax(a1+a2)p(0.3+0.9)×100.6=120.72kN·m查橋涵計算手冊得I32c : Wx=760.8cm3=0.000761m3 max= Mmax/ Wx=120.72/(7.61×10-4)=158.6MPa0.9w130.5MPa（符合要求）注：0.9

48、為安全提高系數(shù)。 工字鋼抗剪承載力計算支點處剪力為:為腹板板厚度=15mmmax=Mpa<85 Mpa（符合要求） 工字鋼撓度計算查橋涵計算手冊得I32c : Ix=12173cm4=0.00012173m4則方木最大撓度：fmax= =1mm3/400=8mm 故，撓度滿足要求4、鋼管立柱驗算門架搭設(shè)立柱采用325*10mm鋼管，間距3m,高度H=4m, 由于基礎(chǔ)采用混凝土條型基礎(chǔ)，鋼管柱間采用槽鋼連接，按照軸線受壓構(gòu)件進行驗算偏于安全。 鋼管柱強度計算N= =(q1+ q2+ q3+ q4) 37.85+0.9458+0.636 0.5=495.8KN=3.14=0.009891m2

49、注：0.9為安全提高系數(shù)。故，鋼管柱強度滿足要求 鋼管柱穩(wěn)定性計算長細比：L/i=2.6/0.028=93，縱向彎曲系數(shù)： i=0.028m L=0.65H=2.6m(按照鋼管柱兩端固接計算)=3.140.1632=0.083m2注：0.9為安全提高系數(shù)。故，鋼管柱穩(wěn)定性滿足要求地基承載力驗算地基基礎(chǔ)位于原衛(wèi)星路路面結(jié)構(gòu)層，按照設(shè)計圖紙地基承載力滿足施工要求，不需要進行處理及驗算。四、腳手架施工4.1碗扣式腳手架的搭設(shè)工藝流程豎立桿并同時安可調(diào)底座搭設(shè)水平桿搭設(shè)剪刀撐安放頂托。4.1碗扣式腳手架的搭設(shè)要求腳手架配合施工進度搭設(shè)，一次搭設(shè)高度不宜大于一步架。立桿的排距和間距按計算確定。底部立桿采

50、用不同長度的鋼管，立桿的聯(lián)接必須交錯布置，相鄰立桿的聯(lián)接不應(yīng)在同一高度，其錯開的垂直距離不得小于50mm，并不得在同一步內(nèi)。大橫桿應(yīng)水平設(shè)置，鋼管長度不應(yīng)小于3 跨，接頭宜采用對接扣件連接，內(nèi)外兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應(yīng)在同步同跨內(nèi)，上下兩個相鄰接頭應(yīng)錯開一跨，其錯開的水平距離不應(yīng)小于500mm。水平管采用搭接時，其搭接長度不小于1m，不少于2 個旋轉(zhuǎn)扣件固定，其固定間距不應(yīng)少于400mm，相鄰扣件中心至桿端的距離不應(yīng)小于150mm。立桿底部安裝可調(diào)絲桿，保證平桿能夠順利安裝，每根立桿的底座向上200mm 處，必須設(shè)置縱橫向掃地桿，用直角扣件與立桿固定，立桿頂部也安裝貝雷托板，保證模板頂面平

51、整，托板上架設(shè)150×000mm方木，方木要掛線檢測是否滿足設(shè)計標(biāo)高的要求，調(diào)平后即可鋪設(shè)底模。按照設(shè)計圖紙要求設(shè)置剪刀撐，每副剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不應(yīng)超過7 根，與縱向水平桿呈4560°角，最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30內(nèi)。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100，并用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。4.3支架底模拆除應(yīng)工期需要，現(xiàn)場將模板及腳手架一次性全部投入，腳手架拆除程序應(yīng)遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。不準(zhǔn)分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、

52、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應(yīng)先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。拆除腳手架前的準(zhǔn)備工作：全面檢查腳手架，重點檢查扣件連接固定、支撐體系等是否符合安全要求；進行技術(shù)交底；根據(jù)拆除現(xiàn)場的情況，設(shè)圍欄或警戒標(biāo)志，并有專人看守；清除腳手架中留存的材料、電線等雜物。拆除架子的工作地區(qū)，嚴(yán)禁非操作人員進入。拆架前，應(yīng)有現(xiàn)場施工負責(zé)人批準(zhǔn)手續(xù)，拆架子時必須有專人指揮，做到上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)。拆除順序應(yīng)是后搭設(shè)的部件先拆，先搭設(shè)的部件后拆，嚴(yán)禁采用推倒或拉倒的拆除做法。固定件應(yīng)隨腳手架逐層拆除，當(dāng)拆除至最后一節(jié)立桿時，應(yīng)先搭設(shè)臨時支撐加固后，方可拆固定件

53、與支撐件。拆除的腳手架部件嚴(yán)禁從空中拋擲，并及時運至地面。運至地面的腳手架部件，應(yīng)及時清理、保養(yǎng)。根據(jù)需要涂刷防銹油漆，并按品種、規(guī)格入庫堆放。4.4支架施工安全保證措施遵守國家有關(guān)支架施工的若干規(guī)定和現(xiàn)行規(guī)范要求。搭設(shè)材料選用必須符合技術(shù)規(guī)范的要求，嚴(yán)禁使用有裂縫、不合格的鋼管和扣件搭設(shè)。立桿接桿，扶手接長應(yīng)用對接扣件，不宜采用旋轉(zhuǎn)扣件，剪刀撐的縱向接長應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件，不宜采用對接扣件。 安裝扣件時，所有扣件開口必須向外，這樣可以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影響操作和造成傷亡事故。立桿須墊木板，不得起伏不平和軟硬不一的地面上搭設(shè)支架，避免架子整體或局部沉降。嚴(yán)格按照規(guī)定的尺寸進行搭設(shè)，控制好立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差，并確保接點綁好、擰緊或插掛好。腳手板必須滿鋪，鋪平和鋪穩(wěn)，不得有探頭板。搭設(shè)過程中要及時設(shè)置斜撐桿，剪刀撐，避免支架在搭設(shè)過程中發(fā)生傾斜和傾倒。作業(yè)層臨空側(cè)設(shè)擋板或密目安全網(wǎng)，設(shè)置水平兜網(wǎng)。懸空作業(yè)人員系好安全帶、戴好安全帽、穿軟底鞋，工具及零件放在工具袋內(nèi)。架子的搭設(shè)，應(yīng)按建筑物施工進度進行搭設(shè)，不宜一次搭設(shè)過高。一般搭設(shè)高度不應(yīng)