冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)檁條計算（Word）

1、第一節(jié) 風(fēng)荷載最大處檁條計算一. 設(shè)計資料采用規(guī)范：門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 CECS 102:2002冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范 GB 50018-2002檁條間距為 1 m；檁條的跨度為 4.38 m；檁條截面采用：C-300*80*25*2.5-Q235；以下為截面的基本參數(shù)：A(cm2)=9.73e0(cm)=5.11Ix(cm4)=703.76ix(cm)=8.5Wx(cm3)=63.98Iy(cm4)=68.66iy(cm)=2.66Wy1(cm3)=33.11Wy2(cm3)=12.65It(cm4)=0.2028Iw(cm6)=6351.05沒有布置拉條；屋面的坡度角為36

2、度；凈截面折減系數(shù)為0.98；屋面板不能阻止檁條上翼緣的側(cè)向失穩(wěn)；能構(gòu)造保證檁條下翼緣在風(fēng)吸力下的穩(wěn)定性；簡圖如下所示：1 / 41二. 荷載組合及荷載標(biāo)準(zhǔn)值考慮恒載工況(D)、活載工況(L1)、施工活載工況(L2)、風(fēng)載工況(W)；強度驗算時考慮以下荷載工況組合：1.2D+1.4L11.35D+0.98L11.2D+1.4L2穩(wěn)定驗算時考慮以下荷載工況組合：1.2D+1.4L11.2D+1.4L1+0.84W1.2D+0.98L1+1.4W1.35D+0.98L1D+1.4W撓度驗算時考慮以下荷載工況組合：D+L1D+W恒載：面板自重: 0.2kN/m2自動考慮檁條自重；活載：屋面活載: 0

3、.5kN/m2施工活載: 作用于跨中點1kN風(fēng)載：基本風(fēng)壓: 5.46kN/m2體型系數(shù)-1，風(fēng)壓高度變化系數(shù)1風(fēng)振系數(shù)為1；風(fēng)壓綜合調(diào)整系數(shù)1；風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值：-1×1×1×1×5.46=-5.46kN/m2三. 驗算結(jié)果一覽 驗算項 驗算工況 結(jié)果 限值 是否通過 受彎強度 1.2D+1.4L1 149.265 216.799 通過 整穩(wěn) 1.2D+1.4L1 153.278 216.799 通過 撓度 D+W 17.3054 29.2 通過 2軸長細比 - 164.662 200 通過 3軸長細比 - 51.5294 200 通過四. 受彎強度驗算最不

4、利工況為：1.2D+1.4L1最不利截面位于，離開首端2190mm繞3軸彎矩：M3= 2.001kN·m繞2軸彎矩：M2= 1.455kN·m計算當(dāng)前受力下有效截面：毛截面應(yīng)力計算1=2.001/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-12.655N/mm2（上翼緣支承邊）2=2.001/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=146.279N/mm2（上翼緣卷邊邊）3=-(2.001)/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-75.217N/mm2（

5、下翼緣支承邊）4=-(2.001)/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=83.717N/mm2（下翼緣卷邊邊）計算上翼緣板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k支承邊應(yīng)力：1=-12.655N/mm2非支承邊應(yīng)力：2=146.279N/mm2較大的應(yīng)力：max=146.279N/mm2較小的應(yīng)力：min=-12.655N/mm2較大的應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：=min/max=-12.655/146.279=-0.08651部分加勁板件，較大應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊，-1時，k=1.15-0.22+0.0452=1.15-0.22×-0.08651+0.

6、045×-0.086512=1.169計算下翼緣板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k支承邊應(yīng)力：1=-75.217N/mm2非支承邊應(yīng)力：2=83.717N/mm2較大的應(yīng)力：max=83.717N/mm2較小的應(yīng)力：min=-75.217N/mm2較大的應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：=min/max=-75.217/83.717=-0.8985部分加勁板件，較大應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊，-1時，k=1.15-0.22+0.0452=1.15-0.22×-0.8985+0.045×-0.89852=1.384計算腹板板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k第一點應(yīng)力：1=-75.217N/mm2第二

7、點應(yīng)力：2=-12.655N/mm2全部受拉，不計算板件受壓穩(wěn)定系數(shù)計算1構(gòu)件受彎上翼緣1=146.279N/mm2下翼緣1=83.717N/mm2腹板1=-12.655N/mm2計算上翼緣板件有效寬度=220/75×(1.169/1)0.5=3.172>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.172-0.05)2=0.2054對于部分加勁板件，k1>2.4或者鄰接板件受拉，取k1=2.4=-0.08651<0，故=1.15Bc=75/1-(-0.08651)=69.028=(205×2.4×1.169/146.279)0.5=1.983B/t

8、=75/2.5=30=1.15×1.983=2.281B/t18，有效寬度Be=69.028全板件有效計算下翼緣板件有效寬度=220/75×(1.384/1)0.5=3.451>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.451-0.05)2=0.1904對于部分加勁板件，k1>2.4或者鄰接板件受拉，取k1=2.4=-0.8985<0，故=1.15Bc=75/1-(-0.8985)=39.505=(205×2.4×1.384/83.717)0.5=2.852B/t=75/2.5=30=1.15×2.852=3.28B/t18，

9、有效寬度Be=39.505全板件有效計算腹板板件有效寬度全部受拉，全部板件有效?？鄢О寮?，計算可知Wex=63.978cm3Wey1=33.11cm3Wey2=12.65cm3Ae=9.73cm2考慮凈截面折減：Wenx=62.699cm3Weny1=32.448cm3Weny2=12.397cm3Aen=9.535cm21=2.001/62.699×103-(1.455)/32.448×103=-12.912N/mm22=2.001/62.699×103+(1.455)/12.397×103=149.265N/mm23=-(2.001)/62.69

10、9×103-(1.455)/32.448×103=-76.753N/mm24=-(2.001)/62.699×103+(1.455)/12.397×103=85.424N/mm2149.265216.799，合格！五. 整穩(wěn)驗算最不利工況為：1.2D+1.4L1區(qū)段內(nèi)最大內(nèi)力為：繞3軸彎矩：M3= 2.001kN·m繞2軸彎矩：M2= 1.455kN·m計算當(dāng)前受力下有效截面：毛截面應(yīng)力計算1=2.001/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-12.655N/mm2（上翼緣支承邊）2=2.0

11、01/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=146.279N/mm2（上翼緣卷邊邊）3=-(2.001)/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-75.217N/mm2（下翼緣支承邊）4=-(2.001)/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=83.717N/mm2（下翼緣卷邊邊）計算上翼緣板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k支承邊應(yīng)力：1=-12.655N/mm2非支承邊應(yīng)力：2=146.279N/mm2較大的應(yīng)力：max=146.279N/mm2較小的應(yīng)力：min=-12.655N/

12、mm2較大的應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：=min/max=-12.655/146.279=-0.08651部分加勁板件，較大應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊，-1時，k=1.15-0.22+0.0452=1.15-0.22×-0.08651+0.045×-0.086512=1.169計算下翼緣板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k支承邊應(yīng)力：1=-75.217N/mm2非支承邊應(yīng)力：2=83.717N/mm2較大的應(yīng)力：max=83.717N/mm2較小的應(yīng)力：min=-75.217N/mm2較大的應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：=min/max=-75.217/83.717=-0.89

13、85部分加勁板件，較大應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊，-1時，k=1.15-0.22+0.0452=1.15-0.22×-0.8985+0.045×-0.89852=1.384計算腹板板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k第一點應(yīng)力：1=-75.217N/mm2第二點應(yīng)力：2=-12.655N/mm2全部受拉，不計算板件受壓穩(wěn)定系數(shù)計算1構(gòu)件受彎上翼緣1=146.279N/mm2下翼緣1=83.717N/mm2腹板1=-12.655N/mm2計算上翼緣板件有效寬度=220/75×(1.169/1)0.5=3.172>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.172-0.05)2=0.205

14、4對于部分加勁板件，k1>2.4或者鄰接板件受拉，取k1=2.4=-0.08651<0，故=1.15Bc=75/1-(-0.08651)=69.028=(205×2.4×1.169/146.279)0.5=1.983B/t=75/2.5=30=1.15×1.983=2.281B/t18，有效寬度Be=69.028全板件有效計算下翼緣板件有效寬度=220/75×(1.384/1)0.5=3.451>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.451-0.05)2=0.1904對于部分加勁板件，k1>2.4或者鄰接板件受拉，取k1=2.

15、4=-0.8985<0，故=1.15Bc=75/1-(-0.8985)=39.505=(205×2.4×1.384/83.717)0.5=2.852B/t=75/2.5=30=1.15×2.852=3.28B/t18，有效寬度Be=39.505全板件有效計算腹板板件有效寬度全部受拉，全部板件有效?？鄢О寮?，計算可知Wex=63.978cm3Wey1=33.11cm3Wey2=12.65cm3Ae=9.73cm2力作用點在上翼緣，a=67.9mmy=4.38/2.66×100=164.662b=11=1.372=0.55=2×0.55&

16、#215;67.9/220=0.3395=4×6351.05/(2202×68.66/100)+0.156×0.2028/68.66×(4380×1/220)2=0.9471b=4320×9.73×220/10/164.662/164.662/63.98×1.37×(0.33952+0.9471)0.5+0.3395)×(235/235)=1.001b=1.091-0.274/b=0.81721=2.001/63.978/0.8172×103-(1.455)/33.11×10

17、3=-5.656N/mm22=2.001/63.978/0.8172×103+(1.455)/12.65×103=153.278N/mm23=-(2.001)/63.978/0.8172×103-(1.455)/33.11×103=-82.216N/mm24=-(2.001)/63.978/0.8172×103+(1.455)/12.65×103=76.718N/mm2153.278216.799，合格！六. 2軸撓度驗算最不利工況為：D+W最不利截面位于，離開首端2190mm撓度限值為：4380/150=29.2mm撓度為：17.3

18、05mm17.30529.2，合格！七. 2軸長細比驗算2軸長細比為：4380/26.6=164.662164.662200，合格！八. 3軸長細比驗算3軸長細比為：4380/85=51.52951.529200，合格!第二節(jié) 檁條跨度最大處檁條計算一. 設(shè)計資料采用規(guī)范：門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 CECS 102:2002冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范 GB 50018-2002檁條間距為1m；檁條的跨度為5.22m；檁條截面采用：C-220*75*20*2.5-Q235；以下為截面的基本參數(shù)：A(cm2)=9.73e0(cm)=5.11Ix(cm4)=703.76ix(cm)=8.5Wx(

19、cm3)=63.98Iy(cm4)=68.66iy(cm)=2.66Wy1(cm3)=33.11Wy2(cm3)=12.65It(cm4)=0.2028Iw(cm6)=6351.05沒有布置拉條；屋面的坡度角為23度；凈截面折減系數(shù)為0.98；屋面板不能阻止檁條上翼緣的側(cè)向失穩(wěn)；能構(gòu)造保證檁條下翼緣在風(fēng)吸力下的穩(wěn)定性；簡圖如下所示：二. 荷載組合及荷載標(biāo)準(zhǔn)值考慮恒載工況(D)、活載工況(L1)、施工活載工況(L2)、風(fēng)載工況(W)；強度驗算時考慮以下荷載工況組合：1.2D+1.4L11.35D+0.98L11.2D+1.4L2穩(wěn)定驗算時考慮以下荷載工況組合：1.2D+1.4L11.2D+1.4

20、L1+0.84W1.2D+0.98L1+1.4W1.35D+0.98L1D+1.4W撓度驗算時考慮以下荷載工況組合：D+L1D+W恒載：面板自重: 0.2kN/m2自動考慮檁條自重；活載：屋面活載: 0.5kN/m2施工活載: 作用于跨中點1kN風(fēng)載：基本風(fēng)壓: 1.75kN/m2體型系數(shù)-1，風(fēng)壓高度變化系數(shù)1風(fēng)振系數(shù)為1；風(fēng)壓綜合調(diào)整系數(shù)1；風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值：-1×1×1×1×1.75=-1.75kN/m2；三. 驗算結(jié)果一覽 驗算項 驗算工況 結(jié)果 限值 是否通過 受彎強度 1.2D+1.4L1 163.729 205 通過 整穩(wěn) 1.2D+1.4L1

21、181.143 205 通過 撓度 D+W 9.97056 34.8 通過 2軸長細比 - 196.241 200 通過 3軸長細比 - 61.4118 200 通過四. 受彎強度驗算最不利工況為：1.2D+1.4L1最不利截面位于，離開首端2610mm繞3軸彎矩：M3= 3.235kN·m繞2軸彎矩：M2= 1.373kN·m計算當(dāng)前受力下有效截面：毛截面應(yīng)力計算1=3.235/63.98×1000-(1.373)/33.11×1000=9.084N/mm2（上翼緣支承邊）2=3.235/63.98×1000+(1.373)/12.65

22、15;1000=159.117N/mm2（上翼緣卷邊邊）3=-(3.235)/63.98×1000-(1.373)/33.11×1000=-92.035N/mm2（下翼緣支承邊）4=-(3.235)/63.98×1000+(1.373)/12.65×1000=57.999N/mm2（下翼緣卷邊邊）計算上翼緣板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k支承邊應(yīng)力：1=9.084N/mm2非支承邊應(yīng)力：2=159.117N/mm2較大的應(yīng)力：max=159.117N/mm2較小的應(yīng)力：min=9.084N/mm2較大的應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：=min/max=9.08

23、4/159.117=0.05709部分加勁板件，較大應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊，-1時，k=1.15-0.22+0.0452=1.15-0.22×0.05709+0.045×0.057092=1.138計算下翼緣板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k支承邊應(yīng)力：1=-92.035N/mm2非支承邊應(yīng)力：2=57.999N/mm2較大的應(yīng)力：max=57.999N/mm2較小的應(yīng)力：min=-92.035N/mm2較大的應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：=min/max=-92.035/57.999=-1.587在計算k時，當(dāng)<-1時，取值為-1。部分加勁板件，較大應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊，-1時

24、，k=1.15-0.22+0.0452=1.15-0.22×-1+0.045×-12=1.415計算腹板板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k第一點應(yīng)力：1=-92.035N/mm2第二點應(yīng)力：2=9.084N/mm2較大的應(yīng)力：max=9.084N/mm2較小的應(yīng)力：min=-92.035N/mm2壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：=min/max=-92.035/9.084=-10.132在計算k時，當(dāng)<-1時，取值為-1。加勁板件，0-1時，k=7.8-6.29+9.782=7.8-6.29×-1+9.78×-12=23.87計算1構(gòu)件受彎上翼緣1=159.117N/mm2

25、下翼緣1=57.999N/mm2腹板1=9.084N/mm2計算上翼緣板件有效寬度=220/75×(1.138/23.87)0.5=0.64041.1，故k1=1/(0.6404)0.5=1.25=0.05709>0，故=1.15-0.15×0.05709=1.141Bc=75=(205×1.25×1.138/159.117)0.5=1.353B/t=75/2.5=30=1.141×1.353=1.54518 < B/t < 38，有效寬度Be=(21.8×1.545/30)0.5-0.1×75=71.96

26、1故扣除寬度為Bd=75-71.961=3.039對部分加勁板件，0同時較大壓應(yīng)力位于非支承邊，故扣除板件的中心位于0.6*71.961+3.039/2=44.696mm處計算下翼緣板件有效寬度=220/75×(1.415/23.87)0.5=0.71421.1，故k1=1/(0.7142)0.5=1.183=-1.587<0，故=1.15Bc=75/1-(-1.587)=28.993=(205×1.183×1.415/57.999)0.5=2.433B/t=75/2.5=30=1.15×2.433=2.798B/t18，有效寬度Be=28.993

27、全板件有效計算腹板板件有效寬度=75/220×(23.87/1.138)0.5=1.562>1.1，故k1=0.11+0.93/(1.562-0.05)2=0.517=-10.132<0，故=1.15Bc=220/1-(-10.132)=19.763=(205×0.517×23.87/9.084)0.5=16.689B/t=220/2.5=88=1.15×16.689=19.192B/t18，有效寬度Be=19.763全板件有效扣除失效板件，計算可知Wex=63.18cm3Wey1=32.899cm3Wey2=12.569cm3Ae=9.65

28、4cm2考慮凈截面折減：Wenx=61.917cm3Weny1=32.241cm3Weny2=12.318cm3Aen=9.461cm21=3.235/61.917×103-(1.373)/32.241×103=9.65N/mm22=3.235/61.917×103+(1.373)/12.318×103=163.729N/mm23=-(3.235)/61.917×103-(1.373)/32.241×103=-94.838N/mm24=-(3.235)/61.917×103+(1.373)/12.318×103=5

29、9.241N/mm2163.729205，合格！五. 整穩(wěn)驗算最不利工況為：1.2D+1.4L1區(qū)段內(nèi)最大內(nèi)力為：繞3軸彎矩：M3= 3.235kN·m繞2軸彎矩：M2= 1.373kN·m計算當(dāng)前受力下有效截面：毛截面應(yīng)力計算1=3.235/63.98×1000-(1.373)/33.11×1000=9.084N/mm2（上翼緣支承邊）2=3.235/63.98×1000+(1.373)/12.65×1000=159.117N/mm2（上翼緣卷邊邊）3=-(3.235)/63.98×1000-(1.373)/33.11&#

30、215;1000=-92.035N/mm2（下翼緣支承邊）4=-(3.235)/63.98×1000+(1.373)/12.65×1000=57.999N/mm2（下翼緣卷邊邊）計算上翼緣板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k支承邊應(yīng)力：1=9.084N/mm2非支承邊應(yīng)力：2=159.117N/mm2較大的應(yīng)力：max=159.117N/mm2較小的應(yīng)力：min=9.084N/mm2較大的應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：=min/max=9.084/159.117=0.05709部分加勁板件，較大應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊，-1時，k=1.15-0.22+0.0452=1.15-0.22&#

31、215;0.05709+0.045×0.057092=1.138計算下翼緣板件受壓穩(wěn)定系數(shù)k支承邊應(yīng)力：1=-92.035N/mm2非支承邊應(yīng)力：2=57.999N/mm2較大的應(yīng)力：max=57.999N/mm2較小的應(yīng)力：min=-92.035N/mm2較大的應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：=min/max=-92.035/57.999=-1.587在計算k時，當(dāng)<-1時，取值為-1。部分加勁板件，較大應(yīng)力出現(xiàn)在非支承邊，-1時，k=1.15-0.22+0.0452=1.15-0.22×-1+0.045×-12=1.415計算腹板板件受壓穩(wěn)定系數(shù)

32、k第一點應(yīng)力：1=-92.035N/mm2第二點應(yīng)力：2=9.084N/mm2較大的應(yīng)力：max=9.084N/mm2較小的應(yīng)力：min=-92.035N/mm2壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)：=min/max=-92.035/9.084=-10.132在計算k時，當(dāng)<-1時，取值為-1。加勁板件，0-1時，k=7.8-6.29+9.782=7.8-6.29×-1+9.78×-12=23.87計算1構(gòu)件受彎上翼緣1=159.117N/mm2下翼緣1=57.999N/mm2腹板1=9.084N/mm2計算上翼緣板件有效寬度=220/75×(1.138/23.87)0.5

33、=0.64041.1，故k1=1/(0.6404)0.5=1.25=0.05709>0，故=1.15-0.15×0.05709=1.141Bc=75=(205×1.25×1.138/159.117)0.5=1.353B/t=75/2.5=30=1.141×1.353=1.54518 < B/t < 38，有效寬度Be=(21.8×1.545/30)0.5-0.1×75=71.961故扣除寬度為Bd=75-71.961=3.039對部分加勁板件，0同時較大壓應(yīng)力位于非支承邊，故扣除板件的中心位于0.6*71.961+3

34、.039/2=44.696mm處計算下翼緣板件有效寬度=220/75×(1.415/23.87)0.5=0.71421.1，故k1=1/(0.7142)0.5=1.183=-1.587<0，故=1.15Bc=75/1-(-1.587)=28.993=(205×1.183×1.415/57.999)0.5=2.433B/t=75/2.5=30=1.15×2.433=2.798B/t18，有效寬度Be=28.993全板件有效計算腹板板件有效寬度=75/220×(23.87/1.138)0.5=1.562>1.1，故k1=0.11+0.9

35、3/(1.562-0.05)2=0.517=-10.132<0，故=1.15Bc=220/1-(-10.132)=19.763=(205×0.517×23.87/9.084)0.5=16.689B/t=220/2.5=88=1.15×16.689=19.192B/t18，有效寬度Be=19.763全板件有效扣除失效板件，計算可知Wex=63.18cm3Wey1=32.899cm3Wey2=12.569cm3Ae=9.654cm2力作用點在上翼緣，a=67.9mmy=5.22/2.66×100=196.241b=11=1.372=0.55=2

36、5;0.55×67.9/220=0.3395=4×6351.05/(2202×68.66/100)+0.156×0.2028/68.66×(5220×1/220)2=1.024b=4320×9.73×220/10/196.241/196.241/63.98×1.37×(0.33952+1.024)0.5+0.3395)×(235/235)=0.7234b=1.091-0.274/b=0.71221=3.235/63.18/0.7122×103-(1.373)/32.899&#

37、215;103=30.146N/mm22=3.235/63.18/0.7122×103+(1.373)/12.569×103=181.143N/mm23=-(3.235)/63.18/0.7122×103-(1.373)/32.899×103=-113.63N/mm24=-(3.235)/63.18/0.7122×103+(1.373)/12.569×103=37.367N/mm2181.143205，合格！六. 2軸撓度驗算最不利工況為：D+W最不利截面位于，離開首端2610mm撓度限值為：5220/150=34.8mm撓度為：9.

38、971mm9.97134.8，合格！七. 2軸長細比驗算2軸長細比為：5220/26.6=196.241196.241200，合格！八. 3軸長細比驗算3軸長細比為：5220/85=61.41261.412200，合格！第三節(jié) 主檁條計算一. 設(shè)計資料采用規(guī)范：門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 CECS 102:2002鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB 50017-2003檁條間距為5.2m；檁條的跨度為4.7m；檁條截面采用：BOX-220*140*4-Q235；以下為截面的基本參數(shù)：A(cm2)=28.16Ix(cm4)=1941.726ix(cm)=8.304Wx(cm3)=176.521Iy(cm4

39、)=967.39iy(cm)=5.861Wy(cm3)=138.199跨度中等間距的布置4道次檁條可作為拉條；凈截面折減系數(shù)為0.98；屋面板不能阻止檁條上翼緣的側(cè)向失穩(wěn)；能構(gòu)造保證檁條下翼緣在風(fēng)吸力下的穩(wěn)定性；簡圖如下所示： 二. 荷載組合及荷載標(biāo)準(zhǔn)值考慮恒載工況(D)、活載工況(L1)、施工活載工況(L2)、風(fēng)載工況(W)；強度驗算時考慮以下荷載工況組合：1.2D+1.4W1.35D+0.98L11.2D+1.4L2撓度驗算時考慮以下荷載工況組合：D+L1D+W恒載：面板自重: 0.3kN/m2自動考慮檁條自重；活載：屋面活載: 0.5kN/m2施工活載: 作用于跨中點1kN風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值：

40、-1.75kN/m2；三. 驗算結(jié)果一覽 驗算項 驗算工況 結(jié)果 限值 是否通過 受彎強度 1.2D+1.4W 140.36 215 通過 撓度 D+W 8.9 23.5 通過 2軸長細比 - 15.3553 200 通過 3軸長細比 - 54.192 200 通過四. 受彎強度驗算最不利工況為：1.2D+1.4W = 140.36 N/mm2215，合格！五. 2軸撓度驗算最不利工況為：D+W最不利截面位于，離開首端2250mm撓度限值為：4500/200=22.5mm 撓度為：8.9 mm 8.923.5，合格！六. 2軸長細比驗算2軸長細比為：900/58.612=15.35515.35

41、5200，合格！七. 3軸長細比驗算3軸長細比為：4500/83.038=54.19254.192200，合格！第四章 墻面檁條系統(tǒng)受力計算第一節(jié) 墻次檁條計算一. 設(shè)計資料采用規(guī)范：門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 CECS 102:2002鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB 50017-2003墻檁間距為1.15m；簡支墻檁的跨度為5.5m截面采用：BOX-200*100*3-Q235；以下為截面的基本參數(shù)：A(cm2)=17.64Ix(cm4)=947.249ix(cm)=7.328Wx(cm3)=94.725Iy(cm4)=323.889iy(cm)=4.285Wy(cm3)=64.778沒有布置拉條

42、；凈截面折減系數(shù)為0.98；墻檁截面開口向上；墻檁不掛壓型鋼板；簡圖如下所示：二. 荷載組合及荷載標(biāo)準(zhǔn)值考慮恒載工況(D)、風(fēng)壓力工況(W1) 、風(fēng)吸力工況(W2) 強度驗算和整穩(wěn)驗算時考慮以下荷載工況組合：1.2D+1.4W11.2D+1.4W21.35D撓度驗算時考慮以下荷載工況組合：D+W1D+W2風(fēng)載：基本風(fēng)壓: 2.7kN/m2風(fēng)吸力體型系數(shù)-1，風(fēng)壓力體型系數(shù)1，風(fēng)壓高度變化系數(shù)1風(fēng)振系數(shù)為1；風(fēng)壓綜合調(diào)整系數(shù)1；風(fēng)吸力標(biāo)準(zhǔn)值： -1.7kN/m2；風(fēng)壓力標(biāo)準(zhǔn)值： 2.7kN/m2；三. 驗算結(jié)果一覽 驗算項 驗算工況 結(jié)果 限值 是否通過 受彎強度 1.2D+1.4W1 178.

43、057 215 通過 2軸受剪強度 1.2D+1.4W2 12.1524 125 通過 3軸受剪強度 1.35D 0.945113 125 通過 整穩(wěn) 1.2D+1.4W1 183.913 215 通過 2軸撓度 D+W1 18.9628 36.6667 通過 3軸撓度 D+W1 2.47176 10 通過 2軸長細比 - 140.024 200 通過 3軸長細比 - 81.8782 200 通過四. 受彎強度驗算最不利工況為：1.2D+1.4W1最不利截面位于，離開首端2750mm繞3軸彎矩：M3= 16.437kN·m繞2軸彎矩：M2= 0.6282kN·m計算：截面塑

44、性發(fā)展系數(shù)2=1.053=1.05驗算強度：考慮凈截面折減：Wnx=92.83cm3Wny=63.482cm3An=17.287cm21=16.437/92.83/1.05×103-(0.6282)/63.482/1.05×103=159.206N/mm22=16.437/92.83/1.05×103+(0.6282)/63.482/1.05×103=178.057N/mm23=-(16.437)/92.83/1.05×103-(0.6282)/63.482/1.05×103=-178.057N/mm24=-(16.437)/92.8

45、3/1.05×103+(0.6282)/63.482/1.05×103=-159.206N/mm2178.057215，合格！五. 2軸受剪強度驗算最不利工況為：1.2D+1.4W2最不利截面位于尾端剪力：V= -11.954kN=-11.954×57.777/0.6/947.249/10=-12.152N/mm212.152125，合格！六. 3軸受剪強度驗算最不利工況為：1.35D最不利截面位于尾端剪力：V= -0.5141kN=-0.5141×35.727/0.6/323.889/10=-0.9451N/mm20.9451125，合格！七. 整穩(wěn)驗

46、算最不利工況為：1.2D+1.4W1區(qū)段內(nèi)最大內(nèi)力為：繞3軸彎矩：M3= 16.437kN·m繞2軸彎矩：M2= 0.7068kN·m計算x：計算：截面塑性發(fā)展系數(shù)2=1.053=1.05驗算整穩(wěn)：b=1y=1.051=(16.437)/94.725/1×1000-(0.7068)/64.778/1.05×1000=163.131N/mm22=(16.437)/94.725/1×1000+(0.7068)/64.778/1.05×1000=183.913N/mm23=-(16.437)/94.725/1×1000-(0.70

47、68)/64.778/1.05×1000=-183.913N/mm24=-(16.437)/94.725/1×1000+(0.7068)/64.778/1.05×1000=-163.131N/mm2183.913215，合格！八. 2軸撓度驗算最不利工況為：D+W1最不利截面位于，離開首端2750mm撓度限值為：5500/150=36.667mm撓度為：18.963mm18.96336.667，合格！九. 3軸撓度驗算最不利工況為：D+W1最不利截面位于，離開首端2750mm撓度限值為：5500/200=27.5mm，且不大于10mm撓度為：2.472mm2.47

48、210，合格！十. 2軸長細比驗算2軸長細比為：6000/42.85=140.024140.024200，合格！十一. 3軸長細比驗算3軸長細比為：6000/73.28=81.87881.878200，合格！第二節(jié) 墻立柱計算1. 荷載計算:(1)風(fēng)荷載均布線荷載設(shè)計值(矩形分布)計算 qw: 風(fēng)荷載均布線荷載設(shè)計值(kN/m) W: 風(fēng)荷載設(shè)計值: 2.3 kN/m2 B: 立柱分格寬: 2.75 m qw=W×B =2.3×2.75 =5.29 kN/m(2)地震荷載計算 qEA: 地震作用設(shè)計值(KN/m2): GAk: 墻構(gòu)件(包括面板和框)的平均自重: 280N/

49、m2 垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值: qEAk: 垂直于墻平面的均布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2) qEAk=5×max×GAk =5×0.040×280.000/1000 =0.056 kN/m2 E: 墻地震作用分項系數(shù): 1.3 qEA=1.3×qEAk =1.3×0.056 =0.073 kN/m2 qE：水平地震作用均布線作用設(shè)計值(矩形分布) qE=qEA×B =0.073×2.3 =0.168 kN/m(3)立柱彎矩:立柱的受力如圖所示。 Mw: 風(fēng)荷載作用下立柱彎矩(kN.m) qw:

50、 風(fēng)荷載均布線荷載設(shè)計值: 5.29(kN/m) Hsjcg: 立柱計算跨度: 4.5m Mw=qw×Hsjcg2/8 =5.29×4.52/8 =13.39 kN·m ME: 地震作用下立柱彎矩(kN·m): ME=qE×Hsjcg2/8 =0.168×4.52/8 =0.425kN·m M: 幕墻立柱在風(fēng)荷載和地震作用下產(chǎn)生彎矩(kN·m) 采用SW+0.5SE組合 M=Mw+0.5×ME =13.39+0.5×0.425 =13.6kN·m2. 選用立柱型材的截面特性: 立柱型材號: BOX-220*140*4-Q235 型材強度設(shè)計值: 抗拉、抗壓215.000N/mm2 抗剪125.0N/mm2 型材彈性模量: E=2.10×105N/mm2 X軸慣性矩: Ix=1941.726cm4 Y軸慣性矩: