高大模板計(jì)算書（Word）

1、一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.10；縱距(m):1.10；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):8.88；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)

2、計(jì)值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；5.樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度(mm):120.00；1 / 41 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/

3、12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；

4、面板最大應(yīng)力計(jì)算值 = 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 0.87 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計(jì)

5、算:方木按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6 = 53.33 cm3；I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4； 方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:

6、最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.75 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.125×1.88×12 = 0.235 kN·m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 = M /W = 0.235×106/53333.33 = 4.406 N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 4.406 N/mm

7、2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.625×1.88×1 = 1.175 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3 ×1.175×103/(2 ×50×80) = 0.441 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.441 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 均布荷載

8、 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大撓度計(jì)算值 = 0.521×0.838×10004 /(100×9500×2133333.333)= 0.215 mm；最大允許撓度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 0.215 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.35 kN； 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 最大彎矩

9、Mmax = 0.881 kN·m ；最大變形 Vmax = 2.474 mm ；最大支座力 Qmax = 10.281 kN ；最大應(yīng)力 = 881390.986/5080 = 173.502 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 173.502 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.474mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣

10、件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值 R= 10.281 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×8.88 = 1.225kN；鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 2

11、5×0.12×1×1 = 3 kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.575 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.79 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N = 11.79kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的

12、截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205 N/mm2； L0- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算 l0 = h+2a k1- 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.1 m；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 L0 = h+

13、2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.53 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=12093.734/（0.53×489） = 46.663 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 46.663 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表

14、2取值1.023 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.023×(1.5+0.1×2) = 2.061 m；Lo/i = 2060.834 / 15.8 = 130 ；由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.396 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=12093.734/（0.396×489） = 62.453 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 62.453 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連

15、墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全。八、立桿的地基承載力計(jì)算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =12.094/0.2=60.47 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：N = 12.094 kN；因立桿底部設(shè)有厚50MM寬200MM長(zhǎng)2000MM的墊板，則每根立桿基礎(chǔ)的計(jì)算底面積

16、A=0.2*2/2=0.2 m2 p=60.47 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！9.3. 300×950梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:L1。 一、參數(shù)信息1.

17、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.95；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：8.88；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自

18、重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):19.2；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)

19、：200.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：4；支撐點(diǎn)豎向間距為：150mm，150mm，150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間

20、，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取較小值19.200 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和

21、傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.3×19.2×0.9=

22、6.22kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 6.221+0.756 = 6.977 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 226.67mm；面板的最大彎距 M= 0.1×6.977×226.6672 = 3.58×104N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.58×104 / 1.62×104=2.213N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.213N/mm2

23、小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 19.2×0.3 = 5.76N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 226.67mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×5.76×226.674/(100×9500×1.46×105) = 0.074 mm；面板的最大容許撓度值

24、: = l/250 =226.667/250 = 0.907mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.074mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.907mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×82×2/6 = 128cm3；I = 6×83×2/12 = 512cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；

25、 M - 內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×19.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.227=5.27kN/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 300mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×5.27×300.002= 4.74×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×5.271×0.3=1.74 kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力

26、計(jì)算值 = 4.74×104/1.28×105 = 0.371 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 11N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 0.371 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=11N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 300mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =19.20×0.23= 4.35 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 9000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 5.12×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×

27、;4.35×3004/(100×9000×5.12×106) = 0.005 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 300/250=1.2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.005mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力1.74kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 外楞彎矩

28、圖(kN·m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.13 kN·m 外楞最大計(jì)算跨度: l = 150mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.30×105/1.02×104 = 12.841 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =12.841N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205

29、N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.031 mm外楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.031mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×19.2+

30、1.4×2)×0.3×0.225 =1.744 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.744kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵

31、抗矩W分別為: W = 400×18×18/6 = 2.16×104mm3； I = 400×18×18×18/12 = 1.94×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN·m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.40×0.80

32、×0.90=8.81kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=8.81+0.15+1.01=9.97kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: Mmax = 0.10×9.972×0.22=0.04kN·m； =0.04×106/2.16×104=1.847N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =1.847 N/mm2

33、 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.40= 8.30KN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×8.3×2004/(100×9500

34、×1.94×105)=0.049mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.049mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 200 / 250 = 0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)×0.8×0.2=4.08 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.35×0.2×(2×0.8+0.4)/ 0.4=0.35 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.5+

35、2)×0.2=0.9 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗(yàn)算：靜荷載設(shè)計(jì)值 q=1.2×4.080+1.2×0.350=5.316 kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值 P=1.4×0.900=1.260 kN/m；荷載設(shè)計(jì)值 q = 5.316+1.260 = 6.576 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3；I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4；3.支撐方木驗(yàn)算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布

36、荷載作用下的彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=0.095 KN，N2= 2.441 KN;方木最大應(yīng)力計(jì)算值 ： =0.084×106 /83333.33=1.01 N/mm2；方木最大剪力計(jì)算值 ： T=3×2.441×1000/(2×50×100)=0.732N/mm2；方木的最大撓度：=0.014 mm；方木的允許撓度：= 1×103/2/250=2mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 1.010 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=11.000 N

37、/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.732 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.400 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.014 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.000 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過(guò)方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.095 KN. 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.012 kN·m

38、；最大變形 Vmax = 0.008 mm ；最大支座力 Rmax = 0.264 kN ；最大應(yīng)力 = 0.012×106 /(5.08×103 )=2.386 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 2.386 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.008mm小于500/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 2.441 KN. 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·

39、m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.312 kN·m ；最大變形 Vmax = 0.214 mm ；最大支座力 Rmax = 6.815 kN ；最大應(yīng)力 = 0.312×106 /(5.08×103 )=61.512 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 61.512 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.214mm小于500/150與10 mm,滿足要求!p=34.075 fg=120 kPa

40、 。地基承載力滿足要求！九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=6.815 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立

41、桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.264 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×10.68=1.655 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.50/2+(1.00-0.40)/2)×0.50×0.35=0.116 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.50/2+(1.00-0.40)/2)×0.50×0.120×(1.50+24.00)=1.010 kN； N =0.264+1.655+0.115+1.01=3.044 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度