湖東景園A區(qū)單體樓模板方案

1、第一節(jié)、編制依據(jù)2第二節(jié)、工程概況2第三節(jié)、模板施工方案選擇2第四節(jié)：質量管理組織機構3第五節(jié)、施工準備3第六節(jié)、剪力墻模板3第七節(jié)、頂梁板模板5第八節(jié)、特殊部位處理8第九節(jié)、梁板架體構造措施9第十節(jié)、模板拆除的一般要點：9第十一節(jié)、模板質量標準：10第十二節(jié)、模板施工安全防護措施10第十三節(jié)、模板驗算11（一）、基礎5.1mm剪力墻模板計算書11（二）、標準層高3m剪力墻模板計算書20（三）、基礎梁截面200*850邊板180厚（扣件鋼管架)計算書29（四）、基礎頂板厚180mm模板計算書45（五）、主體結構梁截面200*1000邊板120mm厚模板(扣件鋼管架)計算書55（六）、主體結構1

2、20厚板模板(扣件鋼管架)計算書70模板工程施工方案第一節(jié)、編制依據(jù)1、圖紙設計及現(xiàn)場實際情況2、模板支撐方案參照中華人民共和國行業(yè)標準,扣件其機械性能應符合鋼管腳手架扣件（GB1583-1995）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ1302001；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；建筑施工機械扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）建筑結構荷載規(guī)范（GB50009）鋼管扣件水平模板的支撐系統(tǒng)安全技術規(guī)程DG/TJ08-016-2004等編制；第二節(jié)、工程概況工程名稱：湖東景園A區(qū)工程建設單位：安徽皖投置業(yè)有限責任公司監(jiān)理單位：安徽南巽建設項目管理投資有限公司設計

3、單位：上海華東建設發(fā)展設計有限公司勘察單位：安徽省建設工程勘察設計院施工單位：安徽三建工程有限公司工程地址：合肥市東至路與天鵝湖路交口東北角A1#、A4# 、A6# 、A7#樓剪力墻結構30層，A2#樓剪力墻結構26層，A3#樓剪力墻結構28層（局部30層），A5# 、A8#樓剪力墻結構28層，均為一層地下室。工程總建筑面積約為125700m2 。各棟單體均為筏板基礎，剪力墻結構。主要剪力墻厚、頂梁截面、板厚匯總如下：部位層高墻板最大厚度頂梁斷面頂板厚備注寬高主體結構3.0m2502001000120200800120基礎m300300500180200850第三節(jié)、模板施工方案選擇1、實用性

4、要保證混凝土結構的質量，模板的接縫要嚴密、不漏漿，各部分形狀尺寸和相對位置要正確，構造要簡單，裝拆要方便，并便于鋼筋扎和安裝，以及混凝土的澆筑和養(yǎng)護。2、安全性模板結構必須具有足夠的承載力和剛度。保證在施工過程中，在各類荷載作用下不破壞、不倒塌，變形在容許范圍之內，結構牢固穩(wěn)定，同時要確保工人操作的安全。3、經(jīng)濟性結構工程的具體情況和我們本單位的具體條件，進行技術經(jīng)濟比較，反復測算，再因地制宜，就地取材，擇優(yōu)選用模板方案，在確保質量和工期的前提下，盡量減少模一次性投入，加快模板周轉，減輕結構自重，做到既節(jié)約模板費用又實現(xiàn)文明施工。4、綜合考慮以上因素，決定主樓及地下室模板采用木模板滿堂鋼管腳手

5、架支撐系統(tǒng)。第四節(jié)：質量管理組織機構為確模板工程施工達到企業(yè)施工工藝標準和圖紙設計要求， 項目部根據(jù)工程情況，組織有經(jīng)驗、有技術的專業(yè)施工人員與技術人員組成質量管理網(wǎng)絡。由項目技術負責人進行全面的技術交底和質量檢查；由木工工長負責具體的施工組織安排，施工前對各班組進行安全、技術交底，施工過程的質量控制。由質量員、技術人員等進行復查。提前做好模板工程施工進度計劃安排；施工中加強過程的質量控制、復查。做好現(xiàn)場安全文明管理工作。第五節(jié)、施工準備1、材料及機具準備剪力墻、柱、頂板模板用： 18mm厚木膠板，梁模板采用20mm厚木膠板。4×9cm木方、5×10cm木方、10×

6、;10cm木方，多種長度的48*3鋼管、12螺桿、扣件等；脫模劑：水質隔離劑；塞縫材料采用海綿條和白鐵皮；機具：錘子、扳手、手鋸、電鋸、水平尺、卷尺、線墜、撬棍、小推車。2、人員準備 根據(jù)工程施工需要及結合建筑物平面布置情況，同勞務公司協(xié)作，選擇技術優(yōu)良的勞務班組，配備三個專業(yè)木工班組，每組技術工80人，其它20人。第六節(jié)、剪力墻模板墻模采用18mm厚木膠板，用12穿墻螺栓進行對拉連接?；A剪力墻，墻高5.1m，對拉螺栓水平間距為500mm，豎向間距450mm；豎向內楞用40×90mm木方，間距為250；橫向外楞用48×3.0mm鋼管，間距為500。施工中離地200mm處設

7、第一道對拉螺栓?？紤]到防水要求，外墻板采用實埋式帶止水環(huán)的螺桿，不再回收利用，在螺桿銷制處鑲嵌50×50×18mm的小木塊，拆模后剔出根部木塊。并用氧炔焰將螺桿從根部割斷后再用防水砂漿封堵。上部結構剪力墻，墻高3.0m，對拉螺栓水平間距為500mm，豎向間距500mm；豎向內楞用40×90mm木方，間距為250；橫向外楞用48×3.0mm鋼管，間距為500。施工中離地200mm處設第一道對拉螺栓。墻模的安裝順序是：彈墻位置線（內墻定位板條安裝）安裝門窗洞口、預埋洞口模板安裝一側模板安裝另一側模板調整固定模板。模板安裝完畢后應檢查墻體中心線，利用20cm控

8、制線為檢查基準線，用線墜和卷尺檢查調整垂直度，墻體截面采用與墻厚等長的鋼筋撐進行控制，部分墻模板安裝簡圖如下標準層剪力墻模板支設簡圖墻模拆除應在pa時方可拆除，墻模不得提前松動穿墻螺桿；當砼強度達到要求時墻模板拆除順序為：先拆除穿墻螺桿及附件，再拆除外楞和內楞，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，即可把模板運走，地下室考慮墻體保溫，避免混凝土內外溫差大產(chǎn)生溫度變形，模板拆除時間適當間隔長點。第七節(jié)、頂梁板模板1、地下室頂梁截面200*850邊板180mm厚，立桿沿跨度方向間距900mm設置，立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：；立桿步距h(m)：；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.9

9、0；梁支撐架搭設高度H(m)：0；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；采用的鋼管類型為48×3；2、標準層梁截面200*1000邊板厚120mm，鋼管立桿沿梁跨度方向間距設為0.9m，立桿步距1.5，梁兩側立桿間距0.6m。兩側模主楞間距500mm；次楞根數(shù)：2；側模支撐斜撐，設主楞，設次楞，不設穿梁螺栓；斜撐用6*8cm木方；斜撐腳點與頂點的水平距離m；斜撐腳點與頂點的豎向距離m；板底鋼管支撐縱向間距0.9m，橫向間距0.9m。1、梁模板的配制要求木模板的支撐系統(tǒng)不得選用脆性、嚴重扭曲和受潮容易變形的木材。木板條應將拼縫處刨平刨直，模板的木檔

10、也要刨直。釘子長度應為木板厚度的2.5倍，每塊木板與木檔相疊處至少釘2個釘子。第二塊板的釘子要轉向第一塊模板方向斜釘，使拼縫嚴密。配制好的模板應在反面編號并寫明規(guī)格，分別堆放保管，以免錯用。柱頂與梁交接處，要留出缺口，缺口尺寸即為梁的高及寬（梁高以扣除平板厚度計算），并在缺口兩側及口底釘上襯口檔，襯口檔離缺口邊的距離即為梁側板及底板的厚度。2、梁板施工措施工藝流程為：測放并復核梁軸線控制線和標高控制線搭設梁模支架預組拼模板檢查底模吊裝就位、安裝起拱側模安裝安裝側向支撐檢查模板位置和截面尺寸群體梁模固定。梁模板主要由側板、底板、夾木、托木、梁箍、支撐等組成。側板、底板均加木檔拼制，或用整塊板。夾

11、木設在梁模兩側板下方，將梁側板與底板夾緊，并釘牢在支柱頂撐上。次梁模板，還應根據(jù)支設樓板模板的擱柵的標高，在兩側板外面釘上托木（橫檔）。在主梁與次梁交接處，應在主梁側板上留缺口，并釘上襯口檔，次梁的側板和底板釘在襯口檔上。當梁的高度較大時，應在側板外面另加斜撐，斜撐上端釘在托木上，下端釘在頂撐的帽木上。當梁高在700mm以上，其混凝土側壓力隨梁高的增大將會加大，單用斜撐及夾條用圓釘釘住，不易撐牢。因此，用螺栓將兩側模板交接班緊（對拉螺栓），防止模板下口向外爆裂及中部鼓脹。其他按一般梁支模方法進行。為了深梁綁扎鋼筋的方便，在梁底模與一側模板撐好后就先綁扎梁的鋼筋，后裝另一側模板。次梁模板的安裝，

12、要待主梁模板安裝并校正后才能進行。梁模板安裝后，要拉中線進行檢查，復核各梁模中心位置是否對正。待平板模板安裝后，檢查并調整標高，將木楔釘牢在墊板（或砼樓面）上。各頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩(wěn)固。當梁的跨度在4m或4m以上時，在梁模的跨中要起拱，起拱高度為梁跨度的23。3、梁模拆除應根據(jù)同條件試塊強度報告和規(guī)范規(guī)定，具體見下表：序號結構類型結構跨度（m）達設計砼強度的百分率（%）1框架梁8752懸臂梁1002、頂板模板采用單塊模板組裝施工工藝，工藝流程為：測放板面標高控制線搭設支架安裝托梁和木柵調整標高及起拱鋪設模板檢查模板板面標高和平整度。頂板模板流水段劃分根據(jù)施工段設置。3、托

13、梁和木柵安裝完畢后要認真檢查托梁和門架的牢固與穩(wěn)定，根據(jù)給定的標高線調節(jié)托梁和木柵的高度，將木柵調平并按規(guī)范起拱（1/1000 3/1000凈跨）、鋪設面板，根據(jù)建筑平面圖和木膠板尺寸進行面板預拼，將不夠整模數(shù)的模板在木工加工棚預先加工好，避免在作業(yè)面隨意切割竹膠板。4、頂板模板拆除應根據(jù)同條件試塊強度報告結果和規(guī)范規(guī)定，具體見下表：序號結構類型結構跨度（m）達設計砼強度的百分率（%）1板2502，8752懸挑板100第八節(jié)、特殊部位處理1、樓梯模板測量人員預先在砼面上彈出踏步和踢腳控制線，底板模板均采用膠板作為面板，100mm×100mm木方托梁，鋼管加“U”型托制作可調早拆支撐系

14、統(tǒng)。地下室部分踏步擋板采用膠板于方料組合制作。同時為了裝飾后休息平臺處踏步在一條直線上，將上平臺處踏步寬度增加2CM，起步踏步寬度減少2CM,簡圖如右：2、電梯井模板采用鉸鏈式筒模內置8條調整絲杠，上下各4條，安裝或拆除時只需轉動調整絲杠即可。3、門窗洞口模板門窗洞口模板采用18mm厚竹膠板、10×10木方制作成型，門窗洞口模具安裝固定好后在模具周邊貼上海綿條，以保證模具與竹膠板緊貼而不漏漿。部分門窗頭與結構梁底距離較小時，采取結構梁下掛方式簡圖如下：4、衛(wèi)生間吊模衛(wèi)生間、挑檐等吊模處采用預置墊塊支撐固定，預防模板陷入混凝土內使接縫處混凝土板厚不能滿足設計要求。簡圖如下第九節(jié)、梁板架

15、體構造措施一、架體構造要求1、立桿平面布置架體施工前應先將立桿位置現(xiàn)場放出大樣，嚴格按大樣設置立桿和搭設支撐架。2、梁板模板高支撐架所用桿件和扣件必須為合格的國標產(chǎn)品；鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。（2）剪刀撐設置剪刀撐沿縱橫兩個方向每隔4跨雙向設置，與水平夾角為45600。（3）支撐架與剪力墻應牢固抱結，確保整個架體與主體結構的連接可靠。3、所有方木的位置和放置方向必須嚴格按照設計執(zhí)行。4、縱橫梁交接處，不得因梁底支撐架相會減少立桿，應根據(jù)具體情況，適當增加立桿。5、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于規(guī)范的要求；立桿底部必須加設200x200x20墊板。6起拱。二、混凝土澆筑路線及

16、澆筑方式1、混凝土澆筑路線單體結構混凝土自東向西逐段澆筑。2、澆筑方式混凝土澆筑采用商品混凝土，由汽車泵或拖泵進行輸送。第十節(jié)、模板拆除的一般要點：1、模板拆除應建立混凝土拆模申請制度，由工長填寫，技術部門根據(jù)拆模試塊報告，報監(jiān)理公司給予批示。2、拆除模板的順序和方法：應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。3、板工程作業(yè)組織，應遵循支模與拆模統(tǒng)由一個作業(yè)班組執(zhí)行作業(yè)。其好處是：支模就考慮拆模的安全與方便，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。第十一節(jié)、模板質量標準：主控項目：1

17、、現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。2、在涂刷模板隔離劑時不得玷污鋼筋和混凝土接槎處。一般項目：1、模板的接縫寬度不得大于1.5mm。2、模板表面清理干凈，并采取防止粘結措施。模板上粘漿和滿刷隔離劑的累計面積，墻板應不大于1000cm2；柱、梁應不大于400cm2。允許偏差項目：項目允許偏差（）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相

18、鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，0第十二節(jié)、模板施工安全防護措施1、模板安裝：a.模板施工安裝必須按模板的施工設計進行，不得隨意變動模板體系，如確須變動，應進行復核驗算，驗算合格后經(jīng)審批方可施工。b.遇有惡劣天氣，如降雨、雪、大風天氣時，應停止露天的高處作業(yè)，雨雪停止后，應及時清除模架及其地面上的雨雪和積水。c.樓層周圍應設安全網(wǎng)，加設防護欄桿，四面腳手架應超過操作面，在臨街和走道處應設警示牌，并設專人監(jiān)護。d.在危險部位工作時，操作人員應系

19、好安全帶，作業(yè)下方不得有人通行和停留，扳手、錘子等工具應用繩子系掛在身上，以免掉落傷人。e.2米以上的高處作業(yè)，應設置操作平臺。2、模板的拆除：a.模模拆除時，砼的強度必須達到規(guī)范的要求（75%以上，特殊部位應達到100%），如砼要提前拆模時，必須將同條件試塊試壓，經(jīng)過計算，確認強度符合要求，經(jīng)審批后才能拆除。b.拆模的順序：先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，柱箍柱側模柱底模梁楞平板模板梁側模梁底支撐系統(tǒng)梁底模。c.拆除模板時要站在安全的地方，拆下的模板應妥善處理傳遞或用繩鉤吊到地面，嚴禁拋擲。d.拆除模板嚴禁作業(yè)人員站在正拆除的模板上，嚴禁留有未拆除的懸空模板。e.拆除區(qū)

20、或應設置警示牌。3、成品保護和安全文明施工a木膠板要嚴格按照施工現(xiàn)場總平面圖中指定位置進行分類存放。存放場地平整堅實且有排水坡度，存放時要用木方墊架。b穿墻螺桿、墊片等模板配件要進行分類保管，以便于周轉使用和避免浪費。c遇有5級以上大風天氣時要禁止塔吊吊運工作。d不準在吊運其它模板時碰撞已安裝完畢的墻、柱模板，以防止模板變形和產(chǎn)生垂直度偏差。e安裝完畢的頂板模板不可作臨時堆料和作業(yè)平臺，以保證支架的穩(wěn)定，防止標高和平整度產(chǎn)生偏差。f所有架子搭設及使用權都必須由安全員檢查驗收合格后方可使用，外模必須布設護身欄。g拆除模板時不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免使砼的外形和內部受到破壞。h注意與水電安裝施

21、工的配合，不得破壞預埋件和預埋管設施。i工完場清，工完料盡，木工與砼工、鋼筋之間應當辦交接檢手續(xù)，誰的垃圾誰負責清理，作業(yè)面上禁止隨意切割竹膠板、木方。第十三節(jié)、模板驗算模板計算時考慮鋼管壁厚損失按48×規(guī)格計算。（一）基礎5.1m剪力墻模板計算書墻模板的計算參照建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓

22、成為主龍骨的支點。根據(jù)建筑施工手冊，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑；壁厚；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度；高度；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度；面板彈性模量(N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2；面板抗剪強度設計值(N/mm2；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2；方木彈性模量E(N/mm2；

23、方木抗剪強度設計值fv(N/mm2；鋼楞彈性模量E(N/mm2；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取； T - 混凝土的入模溫度，??； V - 混凝土的澆筑速度，取； H - 模板計算高度，取5.100m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，??；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取。分別計算得 17.031 kN/m2、 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混

24、凝土側壓力標準值 F12；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:1l22l2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(次楞間距；新澆混凝土側壓力設計值q1；傾倒混凝土側壓力設計值q2；其中為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。面板的最大彎矩：22= 6.00×10

25、4N·mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W< f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 6.00×104 / 2.43×1042；面板截面的最大應力計算值2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:12l其中，V-面

26、板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距；新澆混凝土側壓力設計值q1；傾倒混凝土側壓力設計值q2；面板的最大剪力：；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值2；面板截面抗剪強度設計值: fv2；面板截面的最大受剪應力計算值2小于面板截面抗剪強度設計值2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛

27、度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載； l-計算跨度(次楞間距): l = 250mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩4；面板的最大允許撓度值: = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×7.66×2504/(100×6000×2.19×105) = 0.154 mm；面板的最大撓度計算值: =0.154mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受

28、模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4×9×9/6×2= 108cm3；I = 4×9×9×9/12×2= 486cm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：1l22l2其中， M-次楞計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(主楞間距；新澆混凝土側壓力設計值q1；傾倒混凝土側壓力設計值q2，其中，為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：22= 1.08×105N·mm；次楞的

29、抗彎強度應滿足下式： = M/W< f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(N·mm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.08×105； f -次楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；2；次楞的最大應力計算值： = 1.08×105/1.08×105 = 1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 1 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:12l其中， V次楞承受的最大

30、剪力； l-計算跨度(主楞間距；新澆混凝土側壓力設計值q1；傾倒混凝土側壓力設計值q2，其中，為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: 2；次楞截面的受剪應力計算值2小于次楞截面的抗剪強度設計值 fv2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用

31、荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.03×0.25=4.26 kN/m； l-計算跨度(主楞間距； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.43×106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.677×8.52/2×4504/(100×9000×2.43×106) = 0.054 mm；次楞的最大容許撓度值；次楞的最大撓度計

32、算值 =0.054mm 小于次楞的最大容許撓度值，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；4；E = 206000N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN·m)主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；強度驗算公式： = M/W< f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(N·mm)；M = 1.47

33、15;105 N·mm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，2；主楞的最大應力計算值: = 1.47×105/8.99×103 = 16.4 N/mm2；主楞的最大應力計算值2小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：； A -鋼管的截面面積(mm2)：2； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/

34、mm2；主楞截面的受剪應力計算值:2；主楞截面的受剪應力計算值2小于主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值；主楞的最大容許撓度值: = 2mm；主楞的最大撓度計算值 =0.113mm 小于主楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿

35、墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 2.91 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=2.908kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值，滿足要求?。ǘ藴蕦痈?m剪力墻模板計算書墻模板的計算參照建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍

36、骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)建筑施工手冊，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑；壁厚；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度；高度；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度；面板彈性模量(N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2；面板抗剪強度設計值(N/mm2；5.

37、木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2；方木彈性模量E(N/mm2；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2；鋼楞彈性模量E(N/mm2；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新澆混凝土的初凝時間，??； T - 混凝土的入模溫度，??； V - 混凝土的澆筑速度，??； H - 模板計算高度，取；1- 外加劑影響修正系數(shù)，??；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/

38、m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F12；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:1l22l2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(次楞間距；新澆混凝土側壓力設計值q1；傾倒混凝土側壓力設計值q2；其中為按施工

39、手冊取的臨時結構折減系數(shù)。面板的最大彎矩：22= 6.67×104N·mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W< f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 6.67×104 / 2.70×1042；面板截面的最大應力計算值2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=

40、13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:12l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距；新澆混凝土側壓力設計值q1；傾倒混凝土側壓力設計值q2；面板的最大剪力：；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值2；面板截面抗剪強度設計值: fv2；面板截面的最大受剪應力計算值2

41、小于面板截面抗剪強度設計值2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載； l-計算跨度(次楞間距): l = 250mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩4；面板的最大允許撓度值: = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×8.52×2504/(100×6000×2.43×105) = 0.154 mm；面板的最大撓度計算值: =0.154mm 小于等于面板的最大

42、允許撓度值 =1mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4×9×9/6×2= 108cm3；I = 4×9×9×9/12×2= 486cm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：1l22l2其中， M-次楞計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(主楞間距；新澆混凝土側壓力設計值q1；傾倒混凝土側壓力設計值q2，其中，為折減系數(shù)。次

43、楞的最大彎矩：22= 1.33×105N·mm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W< f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(N·mm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.08×105； f -次楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；2；次楞的最大應力計算值： = 1.33×105/1.08×105 = 1.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 1.2 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算

44、最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:12l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距；新澆混凝土側壓力設計值q1；傾倒混凝土側壓力設計值q2，其中，為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: 2；次楞截面的受剪應力計算值2小于次楞截面的抗剪

45、強度設計值 fv2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.03×0.25=4.26 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.43×106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.677×8.52/2×5004/(100×

46、9000×2.43×106) = 0.082 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.082mm 小于次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；4；E = 206000N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN·m)主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；強度驗算公式： =

47、 M/W< f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(N·mm)；M = 1.63×105 N·mm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，2；主楞的最大應力計算值: = 1.63×105/8.99×103 = 18.2 N/mm2；主楞的最大應力計算值2小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；

48、V-主楞計算最大剪力(N)：； A -鋼管的截面面積(mm2)：2； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值:2；主楞截面的受剪應力計算值2小于主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值；主楞的最大容許撓度值: = 2mm；主楞的最大撓度計算值 =0.125mm 小于主楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取1

49、70 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 3.23 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=3.231kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值，滿足要求?。ㄈ?、基礎頂梁截面200*850邊板180厚（扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范G

50、B50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：；梁截面高度 D(m)：0.850；混凝土板厚度(mm)：；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.9；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：；立桿步距h(m)：；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭

51、設高度H(m)：；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：；模板自重(kN/m2)：；鋼筋自重(kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2)：；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：；木材抗彎強度

52、設計值fm(N/mm2)：；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：；面板彈性模量E(N/mm2)：；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：450；主楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(mm)：；主楞合并根數(shù)：2；斜撐類型：設主楞，不設次楞，不設穿梁螺栓；斜撐材料類型：方木；斜撐截面寬度b1(mm)：60；斜撐截面高度h1(mm)：80；斜撐腳點與頂點的水平距離(m)：；斜撐腳點與頂點的豎向距離(m)：；二、梁側模板荷載計算

53、按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新澆混凝土的初凝時間，??； T - 混凝土的入模溫度，??； V - 混凝土的澆筑速度，?。?H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，??；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取。分別計算得 17.848 kN/m2、 kN/m2，取較小值kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側

54、壓力。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 45×2×2/6=30cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的多跨連續(xù)梁計算：1l22l2其中，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.67×=kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.67×4=kN/m；計算跨度: l = 450mm；面板的最大彎矩 M= 0.1××4502 + 0.117××4502= ×104N·mm；面板的最大支座反力為12l=1.1××450/1000+1.2××450/1000=kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算