液壓支架選型設(shè)計(jì)說明

1、指導(dǎo)教師:完成日期:2014/12/29工程技術(shù)大學(xué)采掘機(jī)械綜合訓(xùn)練題目：液壓支架選型設(shè)計(jì)班 級：礦電11-姓 名：師建國綜合訓(xùn)練任務(wù)書、設(shè)計(jì)任務(wù)及要求 根據(jù)所給原始數(shù)據(jù)進(jìn)行液壓支架選型的詳細(xì)計(jì)算；.編寫綜采工作面液壓支架選型設(shè)計(jì)說明書； 采煤設(shè)備與工作面綜采設(shè)備配套關(guān)系圖設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù)及條件：煤層厚度截割阻抗A（N/mm）煤層 傾角頂板條件工作面長度（m）設(shè)計(jì)產(chǎn)量（萬 T/a ）生產(chǎn)安排HmaxHmin老頂直接頂3.11.635011級3類125801. 一年工作日按 300 天計(jì)算2. 實(shí)行三班工作制， 兩班采煤，一班準(zhǔn)備， 每天生產(chǎn)16小時(shí)。二、上交材料 設(shè)計(jì)圖紙（綜采工作面設(shè)備配套關(guān)系圖

2、）設(shè)計(jì)說明書三、進(jìn)度安排（參考）熟悉設(shè)計(jì)任務(wù)，收集相關(guān)資料擬定設(shè)計(jì)方案繪制圖紙編寫說明書整理及答辯四、成績評定成績：教 師日 期目錄1 液壓 支架 選型的基 本原 則 - 0 -2 確定 液壓 支架架型 - 0 -2.1 頂 板 分類 （級 ） - 0 -2.2 架 型 與支 護(hù)強(qiáng) 度初 選 - 1 -3 主要 參數(shù) 計(jì)算和支 架型 號的 確 定 - 1 -3.1 支 架 高度 - 1 -3.2 支 架主 要結(jié)構(gòu) 確定 33.2.1 頂 梁長度 33.2.2 底 座的寬 度 - 4 -3.2.3 支 架中心 距 確定 - 4 -3.2.4 支 架移駕 步 距確定 - 4 -3.3 支 護(hù) 強(qiáng)度

3、 和工 作阻 力 - 4 -3.4 初 撐 力 73.5 移 架 阻力 及推 溜力 73.6 確 定 支架 類型 74 性 能 驗(yàn)算 - 7 -4.1 頂 板 支護(hù) 形式 84.2 底 板 比壓 84.3 工 作 阻力 （支 護(hù)強(qiáng) 度） 和初撐 力的驗(yàn)算 94.4 頂 板 覆蓋 率 94.5 通 風(fēng) 斷面 計(jì)算 104.5.1 按工作面 溫度計(jì)算 風(fēng)量 - 10 -4.5.2 經(jīng)驗(yàn)供風(fēng) - 10 -4.5.3 風(fēng)速計(jì)算 - 13 -5 支架 布置 臺數(shù) 116 乳化液泵 站的選型 - 10 -6.1 乳化液泵 - 13 -6.1.1 泵站壓力 的確定 - 15 -6.1.2 泵站流量 確定 -

4、 13 -6.1.3 選擇乳化 液泵 146.2 乳化液泵 的電 機(jī)功率 - 10 -6.3 乳化液箱 容積 的驗(yàn)算 - 13 -6.4 乳化液 167 設(shè)備的空 間尺寸配 套關(guān)系 - 10 -參 考 文 獻(xiàn) - 13 -1. 液壓支架選型的基本原則要頂 得住，它的初撐力 和工作阻 力要適應(yīng) 直接 頂和老頂 巖層移 動(dòng) 所產(chǎn) 生的 壓力 （包 括二 次來壓 ），使控 頂區(qū)的 頂板 下沉 量限 制到 最 小程度。要移得走，它的結(jié)構(gòu)形式和支護(hù)特性，要適應(yīng)直接頂下部巖層 的冒落特點(diǎn)，尤其要注意頂板在暴露后尚未支護(hù)情況下的破碎狀態(tài)， 要盡量保持該處頂板的完整性。支架底座要適應(yīng)底板巖石的抗壓強(qiáng) 度， 以

5、防底軟而使支架陷入底板。要適應(yīng)采高變化和按煤層傾角考慮的對支架穩(wěn)定性的要求。要滿足通風(fēng)（尤其是高瓦斯工作面）和行人的需要，以及要和 采煤機(jī)、運(yùn)輸機(jī)配套。要考慮投資，力求以較低的投資獲得所需的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。支 架復(fù)用次數(shù)高， 損壞情況少， 即能降低噸煤成本。按開采技術(shù)特點(diǎn)，可將煤層厚度分三類：薄煤層-從最小可采 厚度到1.3m ；中厚煤層-1.33.5m；厚煤層-大于3.5m。按開采技術(shù)特點(diǎn) ， 將煤層傾角分為三 類： 緩傾斜煤層-0 25 ;傾斜煤層-25 45 ；急傾斜煤層-45 90 。傾角小于 12的 煤層對于綜采機(jī)械化來說，最為有利，一般可以不考慮設(shè) 備自重分力的影響。煤層傾角加大，會(huì)

6、使采煤機(jī)上行采煤時(shí)的牽引阻 力加大，并造成機(jī)器下滑的危險(xiǎn)；使支架的橫向穩(wěn)定性變壞，甚至下 滑、傾倒； 輸送機(jī)也會(huì)下滑， 給采煤工作造成困難。2. 確定液壓支架架型按頂板分類方案對液壓支架的架型進(jìn)行初選。根據(jù)煤炭部（ 81）煤 科字第 429 號文件關(guān)于緩傾斜煤層工作面 頂 板分類方 案 ，按 穩(wěn)定 性不同直 接頂 分為四類 ，按 來壓 強(qiáng)度不同 將 老頂分為四級， 并分別提出相應(yīng)的架型、支護(hù)強(qiáng)度和頂板管理方法。2.1 頂 板 分類（ 級 ）直接頂分為四類， 見表 2-1 。老頂分為四級，見表2-1表2-1rs舟a1*I 11I1元僅*空區(qū)程卍N 襯 H1朝歸 7Lt 16-5(13百-不宦廉板

7、中蛍度71-KOltl巖齊的單冋就圧廻匱 :別卵MI%節(jié)矗 聞詛恥券慮便大于1皿 魁1歯罟顯is2.2架型與支護(hù)強(qiáng)度初選正確選擇支架的架型，對于提高綜采工作面的產(chǎn)量和效率，充分 發(fā)揮綜采設(shè)計(jì)的效能，實(shí)現(xiàn)高產(chǎn)高效，是一個(gè)很重要的因素。本礦煤層賦存條件較好，煤層傾角11 ，為緩傾斜煤層，煤層截 割阻A=350N/mm,煤層厚度適中為3.1m，井型為中型礦井，工作面設(shè) 計(jì)長度為125m，設(shè)計(jì)能力為80萬t/a，直接頂為3類中等穩(wěn)定頂板， 老頂為川類頂板，周期來壓明顯，要求工作面支護(hù)強(qiáng)度較大（見表 2-1 ）。綜上所述，選用抗水平推力強(qiáng)且?guī)ёo(hù)幫裝置的掩護(hù)式支架。由于 煤層傾角小于15 ，不設(shè)防滑和調(diào)架

8、裝置。3. 主要參數(shù)計(jì)算和支架型號的確定3.1支架高度支架高度一般系指支架的最大和最小結(jié)構(gòu)高度，它必須適應(yīng)煤層 采厚變化所要求的最大和最小支撐高度。最小高度過大，可能會(huì)出現(xiàn)壓架現(xiàn)象；最大支撐高度過小，可能會(huì)造成丟煤浪費(fèi)資源，或支架頂 空現(xiàn)象。支架的最大和最小支撐高度，應(yīng)根據(jù)煤層厚度的變化合理選 擇，片面地認(rèn)為調(diào)高圍越大越好，過加大調(diào)高圍將增加設(shè)備重量及制 造成本。支架高度可由下式計(jì)算：H max = h大 Si +0.2H min = h小-S2 a c式中：H皿縱-支架最大結(jié)構(gòu)高度，ni;Hmin-支架最小結(jié)構(gòu)高度，mi ;h大煤層最大采冋，3.1m；h小煤層最小采冋，1.6m;Si- 支架

9、前柱上方頂板下沉量，一般取0.1m ;S2- 支架后柱上方頂板下沉量，一般取0.2m ;a- 支架前移時(shí)可縮余量，一般取不小于0.05m ;C - 支架與頂?shù)装彘g的浮煤，破矸厚度一般取0.1m。即：H max=3.2m ,H min =1.25m。根據(jù)一些生產(chǎn)的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，為防止偽頂冒落而引起支架頂空現(xiàn)象和一些難于預(yù)見的因素，最大結(jié)構(gòu)高度Hmax，要在計(jì)算的基礎(chǔ)上，再考慮增加0.10.3m 的富 裕量。取 Hmax=3.3m ,H min =1.25m。確定支架的最低高度時(shí)還應(yīng)考慮到井下的允許運(yùn)輸高度。支架的伸縮比K 旦=2.64S HminKs值的大小反映了支架對煤層厚度變化的適應(yīng)能力，其值越

10、大， 說明支架適應(yīng)煤層厚度變化的能力超強(qiáng)。3.2 支架主要結(jié)構(gòu)確定3.2.1 頂梁長度頂梁長度取決于必要的作業(yè)空間和通風(fēng)斷面要求，還與支架方式 有關(guān)。支護(hù)方式有超前支護(hù)和滯后支護(hù)兩種方式。根據(jù)選定的掩護(hù)式架型和超前支護(hù)方式，估算支架的頂梁長度，如圖4-2所示biy d a H tg c=200+1350+900+400-3100 X tg20-300=1421.69mm式中：-鏟煤板鏟尖到煤臂的距離，取100200m m （具體大小也可計(jì)算）；y =F+G+J+V=200+350+400+400=1350mm式中：F鏟煤板寬度，一般取150240mm；G中部槽寬，350mm；J 導(dǎo)向槽寬度，無

11、鏈牽引時(shí)尚有齒軌部分寬度；V電纜槽寬。參數(shù)查不到時(shí)可估算V=350450mmd- 超前移架時(shí)取截深；滯后移架時(shí)可取零；e-人行道寬度，不小于0.6m，高度不小于采高的70 %;H 米咼，mi ； 立柱傾角；c 梁端距，取250350mma-由結(jié)構(gòu)而定，考慮支架穩(wěn)定性和減少底座前端的比壓。a 300mm；b2通常b2=o.91.2m，在中厚煤層中可設(shè)置為人行道；b3 -由結(jié)構(gòu)而定，一般情況為300 500 mm。頂梁全長：I b b2 b3=1421+1000+400=2821mm=2.8m注：頂梁的長度和寬度取決于支架的類型，它影響支架與頂板的 接觸性能、控頂距、移架速度和穩(wěn)定性，一般在保證一

12、定的工作空間 和合理布置設(shè)備的前提下，應(yīng)盡量減小頂梁長度，以縮小控頂距和支 架的重量。對于支撐式和支撐掩護(hù)式支架，由于立柱為雙排布置，支 撐力較大，故這類支架的頂梁較長，當(dāng)采用滯后支護(hù)時(shí)，頂梁全長為 2.5m左右；當(dāng)采用及時(shí)支護(hù)時(shí)，頂梁全長為3.04.0m。對于掩護(hù)式 支架，由于一般用于破碎頂板，應(yīng)盡量減小支架對頂板的重復(fù)支撐次 數(shù)，加之立柱多為單排布置，故頂梁長度較小，通常1.52.5m，最大 達(dá)3 m左右。頂梁的寬度應(yīng)根據(jù)支架間距和架型來定。我國規(guī)定支架 標(biāo)準(zhǔn)中心距為1.5m。掩護(hù)式和支撐掩護(hù)式支架包括側(cè)護(hù)板在的頂梁寬 度為1.41.6m（下限為側(cè)護(hù)板收縮時(shí)的運(yùn)輸寬度，1.5m為支架的正常

13、 寬度，1.6m為調(diào)架時(shí)側(cè)護(hù)板伸出后的最大寬度）。垛式支架的架間距 一般為 0.10.2m。3.2.2 底座的寬度支架底座寬度一般為1.11.2m。為提高橫向穩(wěn)定性和減小對底板 比壓，厚煤層支架，可加大到1.3 m左右，放頂煤支架為1.31.4m。 底座中間安裝推移裝置的槽子寬度，與推移裝置的結(jié)構(gòu)和千斤頂缸徑 有關(guān)，一般為300380mm。3.2.3 支架中心距確定支架中心距有1.25m，1.5m，1.75m，2.05m，與刮板輸送機(jī)溜槽 長度相適應(yīng)。取1.5m。3.2.4 支架移駕步距確定與配套采煤機(jī)截深相對應(yīng)，推移裝置的行程要大于采煤機(jī)的截深 （0.6m）。3.3支護(hù)強(qiáng)度和工作阻力支架的結(jié)

14、構(gòu)尺寸確定之后，與支架重量和成本關(guān)系最大的參數(shù)是 支架的支護(hù)強(qiáng)度。從理論上分析，合理的支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)正好與頂板壓力 相平衡。支護(hù)強(qiáng)度過大，不僅增加支架重量和設(shè)備投資，而且給搬運(yùn)、 安裝帶來困難；過小則會(huì)造成頂板過早下沉、離層、冒落，使頂板破 碎，造成頂板維護(hù)困難。因此支護(hù)強(qiáng)度的大小應(yīng)取決于工作面采場礦 壓的大小。但由于目前對采場礦壓的大小還不能進(jìn)行準(zhǔn)確的定量計(jì) 算，這樣目前主要以經(jīng)驗(yàn)法或?qū)崪y數(shù)據(jù)，來確定支架的支護(hù)強(qiáng)度。下 面介紹兩個(gè)經(jīng)驗(yàn)公式：q H q（K 1） cos2式中：q液壓支架的支護(hù)強(qiáng)度，T/mH 平均采高，取H=2.3m ；3 頂板巖石容量，一般取=2.3 T/m ;K- 頂板巖石破碎

15、膨脹系數(shù)，一般取1.21.5 ;- 工作面傾角，=11 ;支架取1.2 （取 =1.6 ）;頂板周期來壓動(dòng)載系數(shù)(周期來壓強(qiáng)烈頂板：q取1.5 1.7 0 ) 0即：50.97 T m2式中：K 作用于支架上的頂板巖石系數(shù)，取k=8 oH平均采高，取H=2m33頂板巖石密度，一般取2.3 X 10 kg/m o535即：q KH 108 2 2.3 10100.37 Mpa取 q=0.37( Mpa)。支架工作阻力P應(yīng)滿足頂板支護(hù)強(qiáng)度要求，即支架工作阻力由支 護(hù)強(qiáng)度和支護(hù)面積所決定。P qF 103,kN2式中 F 支架的支護(hù)面積，m 可按下式計(jì)算2F (L C)(B KJ (L C)gA,m

16、式中：L 支架頂梁長度，3.5m ;C梁端距，取250350mm;B支架頂梁寬度，m；k架間距，mA支架中心距，1.5m F=(3.5+0.3) X 1.5=5.7(m2)3P=0.37 X 5.7 X 10 =2109(kN)對支撐式支架，支架立柱的總工作阻力等于支架工作阻力。對于 掩護(hù)式和支撐掩護(hù)式支架，由于受到立柱傾角的影響，支架工作阻力 小于支架立柱的總工作阻力。工作阻力與支架立柱的總工作阻力的比 值，稱為支架的支撐效率n。所以支架立柱的總工作阻力p總為：P總衛(wèi),kN支撐式支架的n =100%，支掩護(hù)式和支撐掩護(hù)式支架取n =80%左3.4 初 撐 力初撐力 的大小是 相對 于支架的

17、工作阻力 而言 ，并與頂板的 性質(zhì) 有 關(guān)。液 壓支架的初撐力，對 支架維護(hù)頂板的性能方面，要 比工作阻力 （支護(hù)強(qiáng)度）起 著更加顯著的作用。有 足夠初撐力的支架，一開始就 能和頂板壓力取得平衡，可最大限度地減小頂板下沉；初撐力偏低， 要等頂板下沉?xí)r才能增阻，會(huì) 增大頂板的下沉量；初 撐力過大，會(huì) 使 頂 板反復(fù)受 拉導(dǎo)致直 接頂 蠕動(dòng)，造成直接 頂早 剝離，使頂板管 理困 難。 所以支架初撐力選擇的合理與否，時(shí)非常重要的。目前在堅(jiān)硬、中 硬和破碎的頂板條件下，多 趨向于采用較高的初 撐 力。現(xiàn) 在支架的設(shè)計(jì) 中初 撐力，已高 達(dá)工作阻 力（支 護(hù)強(qiáng) 度）的 90 以 上 。 根 據(jù) 有 關(guān)

18、資 料 介 紹 ， 初 撐 力 與 支 護(hù) 強(qiáng) 度 的 比 例 關(guān) 系 ， 即 = 初 撐 力強(qiáng)度/支護(hù)強(qiáng)度，以頂板的的穩(wěn)定性不同，一般在6085 %區(qū)選取 為宜。在確定出撐力時(shí)，可按以下原則考慮：對于不穩(wěn)定和中等穩(wěn)定頂 板，為了維護(hù)機(jī)道上方的頂板，應(yīng)取較高的初撐力，約為工作作阻力 的 80%；對于穩(wěn)定頂板，初撐力不易過大，一般不低于工作阻力的 60%； 對于周期來壓強(qiáng)烈的頂板， 為了避免大面積垮落對工作面的動(dòng)載威 脅， 應(yīng)取較高的初撐力， 約為工作阻力的 75%。綜合考慮， 取初撐力約為工作阻力的 75%， 為 1977.19kN.3.5 移 架 阻力及 推 溜力移架阻力與支架結(jié)構(gòu)、噸位、支

19、撐高度、頂板狀況是否帶壓移架 等因素有關(guān)，通常根據(jù)煤層的厚度來考慮，即采高愈大，移架阻力愈 大。一般薄煤層支架的移架力為 100150kN ；中厚煤層支架為 150300kN ；厚煤層支架為 300400kN 。綜合考慮， 取推溜力為 300kN。3.6 確 定 支架型 號綜合以上所確定的架型和計(jì)算的參數(shù)，根據(jù)支架技術(shù)特征表選擇 ZZ4000/12/35 型支撐掩護(hù)式支架。其技術(shù)特征參數(shù)如表 3-1 。注：采高達(dá)到2.52.8m 以上時(shí)，需要選擇帶有護(hù)幫裝置的液 壓支架。要考慮是否需設(shè)防倒防滑裝置。我國緩傾斜煤層工作面頂板 分類方案中規(guī)定：煤層傾角大于 15， 支撐式支架應(yīng)帶有防滑裝置； 煤層

20、傾角大于 18，掩護(hù)式和支撐掩式支架應(yīng)帶有防滑，防倒和 調(diào)架的裝置；考慮到支架對底板的最大比壓， 防止支架底座會(huì)被壓如底板。支撐高度(m)中心距(m)工作阻力(kN)初撐力(kN)支護(hù)強(qiáng)度(Mpa)地板比壓(Mpa)質(zhì)量(t )適應(yīng)角度1.23.51.5400024000.670.99.258三35 4. 性能驗(yàn)算4.1頂板支護(hù)形式工作面頂板支護(hù)采用所選液壓支架。上下端頭和兩巷超前支護(hù)可 采用液壓單體支柱配合n型梁架棚支護(hù)，超前支護(hù)距離不得小于20m。上下端頭也可采用端頭支架，過渡支架支護(hù)，液壓支架還要考慮 機(jī)頭，機(jī)尾架各需要3架。4.2底板比壓頂板壓力是通過頂梁、支柱傳到底板的，如底板的抗壓

21、如強(qiáng)度小 于支架所要求的抗壓強(qiáng)度，則支架底座會(huì)被壓入底板。因此，合理的 選擇支架對底板的最大比壓(支架技術(shù)特征表中可查)，是支架選型 中一個(gè)很重要的指標(biāo)，特別對于底板松軟的工作面更為重要，必要時(shí) 應(yīng)進(jìn)行測定和計(jì)算。計(jì)算公式如下：q qm Ki K2式中：q 實(shí)測底板的最小抗壓入強(qiáng)度，kg /cmKl -一- 底板載荷集中系數(shù)，一般取3;K2- 灑水影響系數(shù)，一般取1.21.6 ;2qm 支架對底板的最大比壓，350 kg/ cm2q qm K1 K2=350 X 3X 1.2=1260 ( kg/cm )表4-1 我國煤田一般頂?shù)装鍐屋S抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)數(shù)據(jù)巖石類別抗壓強(qiáng)度(kg/cm2)細(xì)砂巖10

22、601460砂巖類中粒砂巖875-1360粗砂巖580-1260粉砂巖370560礫巖類沙礫巖710-1240礫巖820960頁巖類砂質(zhì)頁巖400920礫巖190400灰?guī)r石灰?guī)r540-16104.3工作阻力（支護(hù)強(qiáng)度）和初撐力的驗(yàn)算對于掩護(hù)式和支撐掩護(hù)式支架、立柱，多為傾斜布置。因此，工 作阻力和初撐力隨支架的工作高度的不同而不同。高度大，支撐力大， 支架的技術(shù)特征大多給出的是最大值（在最大高度下）。為此，對于 立柱傾角比較大時(shí)，需驗(yàn)算該支架用于這個(gè)采高下的工作阻力和初撐 力，即：所選定的支架在3.1采高時(shí)的支撐力（0.67Mpa ）計(jì)算值 （0.37Mpa ），滿足要求。4.4頂板覆蓋率支

23、架頂梁對支護(hù)面積的覆蓋率為BL(L C)(B Ki)100%式中：覆蓋率;頂梁寬度，1.6m;K1支架間距，0.1m;頂梁長度，3.0m;梁端距，0.3m;K1 :有側(cè)護(hù)板的支架取0.1m，無側(cè)護(hù)板的支架取0.10.2m。:覆蓋率應(yīng)符合頂板性質(zhì)的要求，一般不穩(wěn)定頂板不小于85%95%;中等穩(wěn)定頂板不小于75%85% 穩(wěn)定頂板不小于60%70%。100% =85%(L C)(B KJ由于本煤層屬于穩(wěn)定頂板，即覆蓋率滿足要求4.5通風(fēng)斷面計(jì)算通風(fēng)的目的是為了沖淡有害氣體，達(dá)到安全生產(chǎn)以及保證工作面 適宜的氣象條件。綜采面的風(fēng)量計(jì)算較為復(fù)雜，牽扯因素也比較多， 常用的簡化算法有：按沼氣涌出量計(jì)算；按

24、工作面溫度計(jì)算。而在實(shí) 際中，一些礦井的綜采面采用經(jīng)驗(yàn)供風(fēng)。4.5.1 按工作面溫度計(jì)算風(fēng)量回采工作面應(yīng)有良好的勞動(dòng)氣象條件，其溫度和風(fēng)速應(yīng)符合表 4-2的要求（煤礦安全規(guī)程1986年版）。長壁工作面實(shí)際需要風(fēng)量，按下式計(jì)算：3Q采 60 V采 S采m /min式中：S -回采工作面的平均斷面積?？砂醋畲蠛妥钚】仨?斷面積的平均值計(jì)算，mS采=H采 采式中：H采 平均采高，2.3m采有效通風(fēng)斷面系數(shù)，取0.80S采=2.3 X 0.80=1.84( m2)表4-2回采工作面空氣溫度與風(fēng)速對應(yīng)表空氣溫度C風(fēng)速V采v 150.3 0.515 180.5 0.818 200.8 1.020 231.

25、0 1.523 261.5 1.8回采工作面允許極限風(fēng)速最低風(fēng)速m/s最高風(fēng)速m/s0.254.04.5.2 經(jīng)驗(yàn)供風(fēng)工作面的風(fēng)量：對采高為22.5m時(shí)，其風(fēng)量為400500 m /min。 其他采高下的風(fēng)量可按比例選取。則采高為1.63.1m時(shí)，所需風(fēng)量 約為Q采x,則有：1.6 3.1Q采x22.5400 500則:Q采x =510 590 m3 / min。4.5.3風(fēng)速的驗(yàn)算V采=m/s=3.35m/s60 S采滿足煤礦安全規(guī)程的規(guī)定5支架布置臺數(shù)L n =A式中：n-支架布置臺數(shù)；L- 工作面長度，125m；A 一臺支架支護(hù)寬度，通常為1.5m即：n=125/1.5=83.36乳化液

26、泵站的選型6.1乳化液泵乳化液泵站是采煤工作面液壓支架的動(dòng)力源，一般由兩臺乳化液 泵、一個(gè)或兩個(gè)乳化液箱，以及相應(yīng)的電機(jī)、電控、保護(hù)原件所組成。在選擇泵站時(shí)主要的指標(biāo)是滿足液壓支架所要求的泵站工作壓 力，以保證支架有足夠的初撐力。另外，為保證液壓支架的升降和工作面的支護(hù)速度，乳化液流量也是一個(gè)重要的因素。目前泵站的乳化 液流量有逐漸向大流量發(fā)展的趨勢，以獲得較高的支護(hù)速度。6.1.1 泵站壓力的確定根據(jù)初撐力的要求Po KMPaD2 n4式中：Po確定的支架初撐力，1977kN ；支架立柱缸徑，0.30m ；支架立柱個(gè)數(shù)n=4 ；考慮到立柱傾斜布置等因素的修正系數(shù)，K cos為立柱傾斜角度75

27、 ；由初撐力確定的泵站壓力。則：Pb =27.02MPa溜力的計(jì)算應(yīng)根據(jù)支架所采用的推拉方 如：框架式推拉方式，則有：巳=旦嚴(yán)2MPa據(jù)拉架力和推溜力的要求 拉架力和推式具體考慮。例式中：P拉確定的拉架力，200kN ；D1 推拉油缸缸徑，0.20m ；Pb由拉架力確定的泵站壓力，N。則：Pb =11.0MPaPb =MPa2 2 -（D1 d2）4式中：P推 -確定的推溜力，300kN ;d -推拉油缸活塞桿直徑，0.1m ;Pb由推拉力確定的泵站壓力。則：Pb =26.79MPa即：Fbmax=MAX 27.02 , 11.0 , 26.79 =27.02MPa。再考慮壓力損失，得所需的泵

28、站壓力Pb:Pb Rmax % =29.72MPa（壓力損失系數(shù)心=1.11.2 ）6.1.2 泵站流量確定確定的原則是：液壓支架的移架速度采煤機(jī)的工作牽引速度（這 樣才能保證連續(xù)、安全地進(jìn)行生產(chǎn)），即：式中：Vq- 采煤機(jī)工作牽引速度，6.1m/min支架的移架速度，9.87m/min丨。即：單位時(shí)間移動(dòng)支架的數(shù)目，它反映了沿采煤機(jī)牽引方向的距離A V移= t式中： A一臺支架支護(hù)寬度，一般為1.5m ;t-移架時(shí)間，t = t1 + t2。t1為降架、移架、升降的動(dòng)作時(shí)間（供液時(shí)間）；t2為操作調(diào)整時(shí)間，一般約為0.30.5分/架t1與移架千斤頂、立柱、調(diào)架千斤頂?shù)母讖胶托谐桃约叭榛罕谜?/p>

29、的流量有關(guān)t1 = 4d2l22( D1 L12nD 2 L2)103Qb分/架式中：Qb 所需乳化液泵的額定輸出流量，I /min;d、l 移架千斤頂缸徑和行程。d0.14m， l0.6m ;D1、L1-前探梁短柱缸徑和移架時(shí)升降行程。L1約為0.050.1m ；D2、L2 立柱缸徑和移架時(shí)升降行程。降架移架時(shí)L2為0.050.1m ;帶壓移架時(shí)L2 =0 ;n升降的立柱個(gè)數(shù)。即有：一Avq，從此式中可求出Qb=120l/min。tl t2 q選擇乳化液泵根據(jù)Pb和Qb選TrimaxS250高壓大流量乳化液泵。注：說明一點(diǎn)，若現(xiàn)有的泵站流量滿足不了 Qb的要求，則適當(dāng)選 一型號，并可采取一些措施提高移架速度。減少操作調(diào)整時(shí)間t2，提高工人的操作水平和適當(dāng)增加操作人 員。采用不同的移步方式，以保證v移Vq的要求。常用的移步方式 有順序和交錯(cuò)移步。前者移架速度小于后者，故在條件允許下可采用 交錯(cuò)移步，以提高v移。順序移步：支架沿采煤機(jī)牽引方向依次遷移，移動(dòng)步距等于截深， 對頂板的支護(hù)