懸挑卸料平臺專項施工方案

1、目 錄一、工程概況-2二、懸挑卸料平臺設計-2三、懸挑卸料平臺制作-3四、懸挑卸料平臺安裝-4五、懸挑卸料平臺轉層-5六、懸挑卸料平臺拆除-6七、操作平臺安全要求-7八、懸挑卸料平臺計算書-7附圖：詳后懸挑卸料平臺專項施工方案一、工程概況1、工程名稱：政苑小區(qū)省直專用房（公建部分）2、工程地點：杭州市西湖區(qū)政苑小區(qū)西北側，古墩路以東、萍水西路以南3、建設單位：浙江省省直機關后勤房地產開發(fā)有限公司4、設計單位：浙江省建筑設計研究院5、勘察單位：浙江城建勘察研究院有限公司6、監(jiān)理單位：浙江省省直建設工程監(jiān)理有限公司本工程主要包括1#、2#、3#樓及衛(wèi)生院四幢樓組成，框架剪力墻結構，總建筑面積為11

2、5919,具體如下表:樓號建筑面積建筑高度層數備注1#91041（地下29196, 地上61845）74.700m地下3層，地上21層1#與2#為連體地下室2#3#22878（地上2595, 地上20496）74.990m地下1層，地上21層3#與衛(wèi)生院為連體地下室衛(wèi)生院200016.300m地下1層，地上4層 本工程建筑室內±0.000相當于黃海高程4.80m, 室內外高差0.30m，建筑設計合理使用年限為50年；本工程采用混凝土鉆孔灌注樁，鋼筋混凝土樁筏基礎，基礎設計等級為甲級，樁基的安全等級為一級；本工程抗震設防烈度為6度，建筑結構安全等級為二級，耐火等級為一級，防水等級為級。

3、二、型鋼卸料平臺設計本工程卸料平臺主要用于結構模板、支撐等材料翻層轉運之用，主要設計參數如下：1、方案選用卸料平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度4.50m，水平鋼梁(主梁)的錨固長度1.5m；平臺寬度2.50m。主梁材料類型及型號：16號槽鋼槽口水平；次梁材料類型及型號：12.6號槽鋼槽口水平；次梁水平間距500m。2、參數信息:2.1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):9.00。2.2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：3.

4、00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.80；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.20；鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的節(jié)點按 固支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。2.3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：12.6號槽鋼槽口水平；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.50，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.50。2.4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.50, 次梁懸臂Mc(m)：0.00；平臺計算寬度(m)：2.50。三、懸挑卸料平臺制作3.1材料要求：制作鋼平臺的型鋼選用Q235鋼，

5、應符合碳素結構鋼(GB700)的規(guī)定，應具有材質證明書。手工焊接用的焊條應符合碳鋼焊條(GBT5117)的規(guī)定，選擇的焊條型號應與主體型鋼強度相匹配。3.2鋼平臺制作制作過場地：鋼平臺應在干燥、堅實、平整的埸地上制作。鋼材下料、切割：1） 材的品種、型號、規(guī)格、下料尺寸，應符合鋼平臺構造圖紙要求。2） 鋼材切割采用手工氣割方法。3）對切割邊應進行平直磨邊處理。拼裝、焊接：1）鋼平臺應在平整的場地上經試拼裝，點焊成整體，經檢查無誤后方可正式施焊。2）焊接操作人員必須經過專業(yè)培訓，持證上崗。3）鋼材焊接必須嚴格按鋼材焊接工藝要求進行，保證焊縫連續(xù)飽滿，焊縫厚度符合設計要求。對焊接拼裝好的鋼平臺骨架

6、，在油漆及鋪面板前應先進行驗收，驗收內容包括：主次鋼梁規(guī)格，鋼梁長度、間距，耳板規(guī)格、位置，鋼件連接焊縫質量，骨架方正、平面度，做好骨架質量檢驗記錄。鋼平臺骨架經驗收合格后，對鋼平臺骨架進行防腐涂裝作業(yè)，刷紅丹防銹漆二度。待鋼平臺骨架油漆干燥后，鋪設平臺木面板和圍欄封面板，平臺木面板宜涂刷防腐、防水涂料(油漆)。鋼平臺制作驗收：鋼平臺（包括附墻件）制作完成最后一道工序，即進行驗收，驗收合格后，辦理鋼平臺制作質量驗收記錄，驗收時應檢查以下內容：1） 鋼平臺設計圖；2） 鋼材產品質量合格證，焊條產品質量合格證； 3） 鋼平臺骨架質量檢驗記錄；4） 平臺圍欄高度，所用材料規(guī)格、位置尺寸，圍欄安裝質量

7、；5） 平臺面板材料質量、鋪設質量。四、懸挑卸料平臺安裝4.1安裝準備：4.1.1鋼平臺制作完成后必須經過驗收合格，方可安裝使用。4.1.2在結構外墻上安裝好固定斜拉鋼絲繩的連接錨固件，安裝錨固件的穿墻螺桿規(guī)格必須符合設計要求。4.1.3在結構層安裝鋼平臺的部位，對影響鋼平臺安裝的外墻腳手架桿件應進行移位或拆除，并對腳手架采取必要的加固措施。4.1.4對參加鋼平臺安裝的人員進行安全技術交底。4.2鋼平臺安裝：4.2.1鋼平臺安裝順序：掛鉤起吊吊掛就位安裝主拉鋼絲繩安裝保險鋼絲繩調整固定鋼平臺驗收。4.2.2掛鉤：將兩根吊裝鋼絲繩分別穿在鋼平臺兩側的近擱置端的兩只耳環(huán)上，指揮塔吊下降吊鉤，鉤住起

8、吊鋼絲繩并略作提升，使之收緊鋼絲繩。注意鋼平臺的安裝方向，使鋼平臺擱置端朝向安裝位置。4.2.3起吊：指揮塔吊緩緩起吊鋼平臺，起吊時鋼平臺呈水平狀態(tài)。當鋼平臺上升到超過安裝高度500mm時即停，通過塔吊大臂的轉動，使鋼平臺緩緩靠近安裝位置。4.2.4吊掛就位：當鋼平臺靠近安裝位置時，操作人員用鋼筋鉤子鉤住鋼平臺并用力拉近，在塔吊配合下，控制鋼平臺正確定位在安裝位置，并向塔吊司機發(fā)出下降信號，當鋼平臺擱置端就位在結構的安裝位置上時，塔吊即刻停止下降，使鋼平臺靜止吊掛在塔吊鋼絲繩上,并將鋼平臺擱置點與結構用螺栓臨時固定。4.2.5安裝鋼絲繩：1）將斜拉鋼絲繩一端預先安裝在鋼平臺耳板上，到鋼平臺安裝

9、就位并靜止吊掛在塔吊鋼絲繩上時，操作人員將斜拉鋼絲繩另一端安裝固定在結構外墻錨固件上。2）先安裝主拉鋼絲繩，主拉鋼絲繩安裝后應使鋼平臺外口略高，不得使安裝后的鋼平臺里高外低。3）待鋼平臺兩側的主拉鋼絲繩安裝好后，即可卸去塔吊吊鉤，隨即再安裝第二根斜拉保險鋼絲繩，收緊鋼絲繩采用花籃螺桿。4） 絲繩卡子固結要求：（1）斜拉鋼絲繩上端與附墻件、下端與平臺耳板拉結固定時，宜采用騎馬式卡子，U形螺栓內側凈距應與鋼絲繩直徑大小相適應。（2）U形螺栓的彎曲部分應與繩頭接觸，不得與主繩接觸。螺栓擰緊以將鋼絲繩壓扁1/3直徑為宜。（3）鋼絲繩卡子數量及間距應符合下表要求：鋼絲繩直徑（mm）騎馬式卡子個數卡子間距

10、（mm）鋼絲繩頭端長度17.53150鋼絲繩頭端部距第一個卡子應不少于150 mm18214150212842004.2.6調整固定：鋼平臺初步安裝后，檢查并調整水平度，將擱置于結構上的鋼梁端部固定螺栓擰緊。鋼平臺安裝后，在欄板里外側標明鋼平臺限載重量。4.2.7鋼平臺安裝驗收：鋼平臺安裝后應經驗收合格方可交付使用，并及時辦理驗收手續(xù)。驗收時應對以下內容進行檢查：1） 鋼平臺及附墻件制作質量檢查合格記錄；2） 鋼絲繩規(guī)格及產品質量合格證；3） 鋼絲繩卡子規(guī)格及產品質量合格證；4） 附墻件安裝位置、穿墻螺栓直徑；5） 主拉鋼絲繩拉結角度；6） 鋼絲繩卡子安裝數量、方向、間距，螺栓擰緊程度；7）

11、鋼絲繩頭端部與第一個卡子間的留置長度；8） 鋼平臺水平度（應外口略高）；9） 鋼平臺在結構擱置部位的固定。五、懸挑卸料平臺轉層4.1鋼平臺轉層施工程序：安裝起吊鋼絲繩塔吊掛鉤并收緊起吊鋼絲繩卸掉鋼平臺擱置端錨固螺栓斜拉鋼絲繩上端與結構錨固件脫離塔吊起吊并轉向上層安裝位置吊掛就位安裝主拉鋼絲繩安裝保險鋼絲繩鋼平臺驗收。4.2鋼平臺轉層注意事項：鋼平臺轉層前，應向操作人員進行安全技術交底。鋼平臺轉層時，在現場塔吊吊臂作業(yè)半徑內應采取安全警戒措施，在上層鋼平臺安裝側的外墻腳手架上人員應暫停作業(yè)，并撤離腳手架面。鋼平臺轉層安裝后，應例行驗收手續(xù)，驗收合格后方可交付使用。鋼平臺轉層驗收內容為第一次安裝驗

12、收內容中的第49條。六、懸挑卸料平臺拆除6.1鋼平臺拆除順序：安裝起吊鋼絲繩塔吊掛鉤并收緊起吊鋼絲繩卸掉鋼平臺擱置端錨固螺栓斜拉鋼絲繩上端與結構錨固件脫離塔吊起吊吊離結構層塔吊下降吊鉤，將鋼平臺吊運到地面。6.2鋼平臺拆除注意事項：6.2.1鋼平臺拆除前，應向操作人員進行安全技術交底。6.2.2鋼平臺拆除時，在現場塔吊吊臂作業(yè)半徑內應采取安全警戒措施。6.2.3對拆除的鋼平臺應妥善保管，便于下一工程重復使用。七、操作平臺安全要求7.1 卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；7.2 卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，

13、平臺外口應略高于內口；7.3 卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；7.4 卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；7.5 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；7.6 操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。八、型鋼懸挑卸料平臺計算書懸挑卸料平臺的計算依據建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等編制。（一）、參數信息1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(k

14、N/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):9.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：3.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.80；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.20；鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的節(jié)點按 固支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：12.6號槽鋼槽口水平；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.50，建筑物與次梁的最大允許距離le

15、(m)：0.50。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.50, 次梁懸臂Mc(m)：0.00；平臺計算寬度(m)：2.50。 （二）、次梁的驗算次梁選擇 12.6號槽鋼槽口水平 ，間距0.5m，其截面特性為：面積 A=15.69cm2；慣性距 Ix=391.466cm4；轉動慣量 Wx=62.137cm3；回轉半徑 ix=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1=0.35× 0.50= 0.18kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用12.6號槽鋼

16、槽口水平，標準值為0.12kN/m Q2=0.12kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00kN/m2 Q3=2.00kN/m22)最大堆放材料荷載P：9.00kN荷載組合Q=1.2×(0.18+0.12)+1.4×2.00×0.50=1.76kN/mP=1.4×9.00=12.60kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式(規(guī)范JGJ80-91，P31)為： Mmax=ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4經計算得出: Mmax=(1.76×2.502/8)&

17、#215;(1-(0.002/2.502)2+12.60×2.50/4=9.25kN·m。 最大支座力計算公式: R=P + q(l+2m)/2經計算得出: R=(12.60 + 1.76×(2.50 + 2×0.00)/2=8.49kN3.抗彎強度驗算次梁應力： =M/xWx f其中 x - 截面塑性發(fā)展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =9.25×103/(1.05×62.14)=141.72N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =141.722N/mm2 小于

18、 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！4.整體穩(wěn)定性驗算 =M/bWx f其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： b=(570tb/lh)×(235/fy)經過計算得到 b=570×9.00×53.00×235/(2500.00×126.00×235.0)=0.86；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： b'=1.07 - 0.282/b 1.0得到 b'=0.743；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =9.25×103/(0.743×62.137)=200.20N

19、/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =200.202N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求?。ㄈ?、主梁的驗算根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=25.15cm2；慣性距 Ix=934.5cm4；轉動慣量 Wx=116.8cm3；回轉半徑 ix=6.1cm；截面尺寸，b=65mm,h=160mm,t=10mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； Q1=0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.19kN/m

20、 靜荷載設計值 q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.19)=0.40kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN·m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 從左至右各支座反力： R1=14.494kN； R2=12.306kN。 最大支座反力為 Rmax=12.306kN；M1=1.468kN·mM2=11.439kN·m最大彎矩 Mmax=11.439kN·m；最大撓度 =0.042 mm

21、。M1=1.468kN·mM2=11.439kN·m3.抗彎強度驗算 =M/(xWx) + N/A f其中 x - 截面塑性發(fā)展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =11.439×106/1.05/116800.0+1.46×104/2515.000=99.085N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 99.085N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00N/mm2，滿足要求！4.整體穩(wěn)定性驗算 =M/(bWx) f其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算

22、：b=(570tb/lh)×(235/fy) b=570×10.0×65.0×235/(3800.0×160.0×235.0)=0.609；由于 b大于0.6，應按照下面公式調整：b'=1.07-0.282/b 1.0可得 b'=0.607；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =11.439×106/(0.607×116800.00)=161.29N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =161.29N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求！5.焊縫強度驗算焊角尺寸不得小于較薄鐵件厚度的1.2倍，滿焊。焊縫面積：A=2(h+2b-2t-30)×1.2t×0.7=2(160.00+2×65.00-2×10.00-30)×1.2×10.00×0.7=4032.00焊縫慣性矩I=12292000焊縫抵抗矩W=2I/h=2×12292000/160=153650角焊縫強度fwf=160N/mm2f=M2/W=11439191.546/153650=74.45N/mm2f=R2/(2.4t(h-t-10)=3.662N/mm2(f2+f2)1/