重大危險(xiǎn)源分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)2016年

1、重大危險(xiǎn)源分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)(2015年）1適用范圍本規(guī)范規(guī)定了重大危險(xiǎn)源評(píng)估分級(jí)的方法和程序.本規(guī)范為重大危險(xiǎn)源評(píng)估分級(jí)技術(shù)規(guī)范，適用于包括儲(chǔ)罐區(qū)、庫(kù)區(qū)、生產(chǎn)場(chǎng)所等重大危險(xiǎn)源。2規(guī)范性引用文件下列文件中的條款,通過(guò)本規(guī)范的引用而成為本標(biāo)準(zhǔn)的條款。凡是標(biāo)注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內(nèi)容）或修訂版均不適用于本規(guī)范,然而,鼓勵(lì)根據(jù)本規(guī)范達(dá)成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本規(guī)范。中華人民共和國(guó)安全生產(chǎn)法危險(xiǎn)化學(xué)品安全管理?xiàng)l例 安全生產(chǎn)許可證條例重大危險(xiǎn)源辨識(shí)（GB18218)安全評(píng)價(jià)通則關(guān)于規(guī)范重大危險(xiǎn)源監(jiān)督與管理工作的通知（安監(jiān)總協(xié)

2、調(diào)字2005125號(hào)）3術(shù)語(yǔ)和定義下列術(shù)語(yǔ)和定義適用于本規(guī)范。3。1重大危險(xiǎn)源major hazard installations重大危險(xiǎn)源是指長(zhǎng)期地或者臨時(shí)地生產(chǎn)、搬運(yùn)、使用或者儲(chǔ)存危險(xiǎn)物品，且危險(xiǎn)物品的數(shù)量等于或超過(guò)臨界量的單元（包括場(chǎng)所和設(shè)施)。4重大危險(xiǎn)源分級(jí)判據(jù)重大危險(xiǎn)源分級(jí)判據(jù)如表1所示。表1 重大危險(xiǎn)源分級(jí)判據(jù)危險(xiǎn)源等級(jí)分級(jí)判據(jù)死亡人數(shù)一級(jí)重大危險(xiǎn)源可能造成30人（含30人）以上二級(jí)重大危險(xiǎn)源可能造成10一29人三級(jí)重大危險(xiǎn)源可能造成39人四級(jí)重大危險(xiǎn)源可能造成1-2人具體判別的依據(jù)如下：一級(jí)重大危險(xiǎn)源：可能造成死亡30人（含30人）以上的重大危險(xiǎn)源；二級(jí)重大危險(xiǎn)源:可能造成死亡

3、1029人的重大危險(xiǎn)源；三級(jí)重大危險(xiǎn)源：可能造成死亡3-9人的重大危險(xiǎn)源;四級(jí)重大危險(xiǎn)源：可能造成死亡1-2人的重大危險(xiǎn)源.5重大危險(xiǎn)源死亡人數(shù)及財(cái)產(chǎn)損失計(jì)算方法可能造成的死亡人數(shù)評(píng)價(jià)程序?yàn)椋簩⒅卮笪ｋU(xiǎn)源的周邊區(qū)域劃分成等間隔的網(wǎng)格區(qū),用一笛卡爾坐標(biāo)體系的網(wǎng)格覆蓋城市的區(qū)域地圖(如圖1所示),網(wǎng)格間距大小取決于當(dāng)?shù)厝丝诿芏?，以不影響?jì)算結(jié)果為準(zhǔn)。確定每一網(wǎng)格內(nèi)的人員數(shù)量，通過(guò)火災(zāi)（室內(nèi)火災(zāi)除外）、爆炸、毒物泄漏擴(kuò)散事故后果模型計(jì)算重大危險(xiǎn)源事故在每一網(wǎng)格中心處產(chǎn)生的熱輻射、超壓或毒物濃度的數(shù)值，然后通過(guò)熱輻射、沖擊波超壓、中毒概率函數(shù)將其其轉(zhuǎn)化為造成死亡的概率。將每一網(wǎng)格中心的死亡率與人口數(shù)量

4、相乘，即得到死亡的人數(shù)。將所有網(wǎng)格的死亡人數(shù)求和，即得到總的死亡人數(shù)。具體用下式表示： （1）式中，N為總的死亡人數(shù),Di為第i個(gè)網(wǎng)格的人口密度,S為網(wǎng)格面積，vi為第i個(gè)網(wǎng)格的個(gè)人死亡率，n為網(wǎng)格的數(shù)目。圖1 死亡人數(shù)計(jì)算原理示意圖采用財(cái)產(chǎn)損失半徑的方法評(píng)估事故后果造成的損失，并假定此半徑內(nèi)沒(méi)有損失的財(cái)產(chǎn)與此半徑外損失的財(cái)產(chǎn)相互抵消，或者說(shuō)此半徑內(nèi)的財(cái)產(chǎn)完全損失，此半徑外的財(cái)產(chǎn)完全無(wú)損失。財(cái)產(chǎn)損失半徑通過(guò)火災(zāi)、爆炸事故后果模型確定。財(cái)產(chǎn)損失半徑按下式計(jì)算： (2）式中，Ri為i區(qū)半徑,m；Ki為常量。熱輻射對(duì)建筑物的影響直接取決于熱輻射強(qiáng)度的大小及作用時(shí)間的長(zhǎng)短，以引燃木材的熱通量作為對(duì)建筑

5、物破壞財(cái)產(chǎn)損失半徑，計(jì)算公式如下： (3） （4）式中，q為引燃木材的熱通量（W/m2）,t為熱輻射作用時(shí)間，即火災(zāi)持續(xù)時(shí)間（s）。 6重大危險(xiǎn)源評(píng)價(jià)分級(jí)程序重大危險(xiǎn)源的評(píng)價(jià)分級(jí)程序如下圖所示.如果一種危險(xiǎn)物質(zhì)具有多種事故形態(tài)，按照后果最嚴(yán)重的事故形態(tài)考慮，即遵循“最大危險(xiǎn)原則"。各類重大危險(xiǎn)源具體事故情景選擇、后果計(jì)算及死亡概率計(jì)算過(guò)程參見(jiàn)附錄A。 危險(xiǎn)源調(diào)查分析選取事故情景計(jì)算事故后果火災(zāi)模型爆炸模型泄漏擴(kuò)散模型計(jì)算財(cái)產(chǎn)損失半徑確定評(píng)價(jià)區(qū)域劃分網(wǎng)格計(jì)算死亡概率熱輻射概率方程沖擊波超壓概率方程計(jì)算死亡人數(shù)按死亡人數(shù)分級(jí)毒物中毒概率方程財(cái)產(chǎn)調(diào)查人口調(diào)查按財(cái)產(chǎn)損失分級(jí)確定重大危險(xiǎn)源等級(jí)

6、圖2 重大危險(xiǎn)源評(píng)價(jià)分級(jí)程序附錄A:重大危險(xiǎn)源事故后果模型A.1 儲(chǔ)罐區(qū)重大事故后果分析A.1。1 儲(chǔ)罐區(qū)的主要事故后果類型A。1。1。1池火災(zāi)易燃液體如汽油、苯、甲醇、乙酸乙酯等，一旦從儲(chǔ)罐及管路中泄漏到地面后,將向四周流淌、擴(kuò)展，形成一定厚度的液池，若受到防火堤、隔堤的阻擋，液體將在限定區(qū)域（相當(dāng)于圍堰）內(nèi)得以積聚，形成一定范圍的液池。這時(shí)，若遇到火源,液池可能被點(diǎn)燃，發(fā)生地面池火災(zāi).A。1.1。2蒸氣云爆炸易燃易爆氣體如H2、天然氣等,泄漏后隨著風(fēng)向擴(kuò)散，與周?chē)諝饣旌铣梢兹家妆旌衔?，在擴(kuò)散擴(kuò)過(guò)程中如遇到點(diǎn)火源，延遲點(diǎn)火，由于存在某些特殊原因和條件，火焰加速傳播，產(chǎn)生爆炸沖擊波超壓，發(fā)

7、生蒸氣云爆炸.易燃易爆的液化氣體如液化石油氣、液化丙烷、液化丁烷等，其沸點(diǎn)遠(yuǎn)小于環(huán)境溫度，泄漏后將會(huì)由于自身的熱量、地面?zhèn)鳠?、太?yáng)輻射、氣流運(yùn)動(dòng)等迅速蒸發(fā)，在液池上面形成蒸氣云，與周?chē)諝饣旌铣梢兹家妆旌衔?，并且隨著風(fēng)向擴(kuò)散,擴(kuò)散擴(kuò)過(guò)程中如遇到點(diǎn)火源，也會(huì)發(fā)生蒸氣云爆炸。A.1。1。3噴射火對(duì)于易燃易爆氣體如H2、天然氣,以及易燃易爆的液化氣體來(lái)說(shuō),泄漏后可能因摩擦產(chǎn)生的靜電立即點(diǎn)火，產(chǎn)生噴射火。A.1.1。4沸騰液體擴(kuò)展蒸氣云爆炸易燃易爆的液化氣體容器在外部火焰的烘烤下可能發(fā)生突然破裂,壓力平衡被破壞，液體急劇氣化，并隨即被火焰點(diǎn)燃而發(fā)生爆炸，產(chǎn)生巨大的火球。這種事故被稱為沸騰液體擴(kuò)展為蒸

8、氣云爆炸.A。1。1。5中毒事故毒性的液化氣體如液氯、液氨等，由于沸點(diǎn)小于環(huán)境溫度，泄漏后會(huì)因自身熱量、地面?zhèn)鳠?、太?yáng)輻射、氣流運(yùn)動(dòng)等迅速蒸發(fā)，生成有毒蒸氣云,密集在泄漏源周?chē)?隨后由于環(huán)境溫度、地形、風(fēng)力和湍流等因素影響產(chǎn)生漂移、擴(kuò)散，范圍變大，濃度減小.A。1。2儲(chǔ)罐區(qū)主要事故后果模型A.1.2.1池火災(zāi)事故后果模型池火災(zāi)火焰的幾何尺寸及輻射參數(shù)按如下步驟計(jì)算.計(jì)算池直徑根據(jù)泄漏的液體量和地面性質(zhì)，按下式可計(jì)算最大可能的池面積。（1)式中，S為液池面積（m2）,W為泄漏液體的質(zhì)量（kg)，為液體的密度（kg/m3)Hmin為最小油層厚度(m）.最小物料層厚度與地面性質(zhì)對(duì)應(yīng)關(guān)系見(jiàn)表1。表1

9、不同性質(zhì)地面物料層厚度表地面性質(zhì)最小物料層厚度（m)草地0。020粗糙地面0。025平整地面0。010混凝土地面0。005平靜的水面0.0018確定火焰高度計(jì)算池火焰高度的經(jīng)驗(yàn)公式如下： (2）式中:L為火焰高度(m)，D為池直徑（m），mf為燃燒速率（kg/m2s），0為空氣密度（kg/m3），g為引力常數(shù)。計(jì)算火焰表面熱通量假定能量由圓柱形火焰?zhèn)让婧晚敳肯蛑車(chē)鶆蜉椛洌孟率接?jì)算火焰表面的熱通量： （3）式中，q0為火焰表面的熱通量（kw/m2)，HC為燃燒熱（kJ/kg），為圓周率，f為熱輻射系數(shù)(可取為0.15），mf為燃燒速率（kg/m2s）,其它符號(hào)同前.目標(biāo)接收到的熱通量的計(jì)算目

10、標(biāo)接收到的熱通量q(r)的計(jì)算公式為： （4） 式中，q（r)為目標(biāo)接收到的熱通量（kw/m2）,q0為由式（3）計(jì)算的火焰表面的熱通量(kw/m2)，r為目標(biāo)到油區(qū)中心的水平距離(m)，V為視角系數(shù)。視角系數(shù)的計(jì)算角系數(shù)V與目標(biāo)到火焰垂直軸的距離與火焰半徑之比s，火焰高度與直徑之比h有關(guān)。 （5） （6) （7) （8） （9） （10) （11) （12） （13）其中A、B、J、K、VH、VV是為了描述方便而引入的中間變量，為圓周率。A。1。2。2蒸氣云爆炸事故后果模型蒸氣云爆炸產(chǎn)生的沖擊波超壓是其主要危害。沖擊波超壓可通過(guò)傳統(tǒng)的TNT當(dāng)量系數(shù)法進(jìn)行計(jì)算，將事故爆炸產(chǎn)生的爆炸能量等同于一

11、定當(dāng)量的TNT，也可根據(jù)爆炸能量直接計(jì)算.（1）TNT當(dāng)量法確定閃蒸系數(shù)在熱力學(xué)數(shù)據(jù)資料的基礎(chǔ)上，用下式估算燃料的閃蒸部分。 (14)式中，F(xiàn)為蒸發(fā)系數(shù),Cp為燃料的平均比熱（kJ/kgK），T為環(huán)境壓力下容器內(nèi)溫度與沸點(diǎn)的溫差(K)，L為汽化熱(kJ/kg)。計(jì)算云團(tuán)中燃料的質(zhì)量： (15）式中,Wf 為云團(tuán)中燃料的質(zhì)量（kg),W為泄漏的燃料的質(zhì)量（kg）,F為閃蒸系數(shù)。計(jì)算TNT當(dāng)量： （16）無(wú)因次超壓（×9806.65Pa）圖1 曲線式中，WTNT為燃料的TNT當(dāng)量（kg），Wf為云團(tuán)中燃料的質(zhì)量(kg)，Hf為燃料的燃燒熱（MJ/kg)，HTNT為T(mén)NT的爆熱（MJ/kg

12、),e為T(mén)NT當(dāng)量系數(shù)，推薦e=0。03。將實(shí)際距離轉(zhuǎn)化為無(wú)因次距離： （17）式中，R為離爆炸點(diǎn)的實(shí)際距離(m)，為無(wú)因次距離(m）。在離爆炸點(diǎn)距離為R處,根據(jù)相應(yīng)的值，查圖1得到超壓，進(jìn)而預(yù)測(cè)人員受傷害和建筑受破壞的情況. (2）直接計(jì)算法在得到云團(tuán)中燃料的質(zhì)量的情況下，可按下式直接計(jì)算爆炸沖擊波超壓p。 (18）（0.3Z12） （19） （20）式中，ps為沖擊波正相最大超壓(Pa），Z為無(wú)量綱距離，Pa為環(huán)境壓力，R為目標(biāo)到爆源的水平距離（m）,E為爆源總能量(J)，為蒸氣云當(dāng)量系數(shù)，一般取0.04，W為蒸氣云中對(duì)爆炸沖擊波有實(shí)際貢獻(xiàn)的燃料質(zhì)量（Kg），QC為燃料的燃燒熱（J/Kg)

13、.A。1.2。3噴射火事故后果模型加壓的可燃物泄漏時(shí)形成射流，如果在泄漏裂口處被點(diǎn)燃，則形成噴射火。假定火焰為圓錐形，并用從泄漏處到火焰長(zhǎng)度4/5處的點(diǎn)源模型來(lái)表示。火焰長(zhǎng)度計(jì)算噴射火的火焰長(zhǎng)度可用如下方程得到： （21)式中，L為火焰長(zhǎng)度（m），HC為燃燒熱（J/kg），m為質(zhì)量流速（kg/s）。熱輻射的通量計(jì)算距離火焰點(diǎn)源為X(m）處接收到的熱輻射通量可用下式表示： (22)式中，q為距離X處接收的熱輻射的通量（KW/m2）,f為熱輻射率，為大氣傳輸率.大氣傳輸率按下式計(jì)算： （23）A.1。2.4沸騰液體擴(kuò)展為蒸氣云爆炸事故后果模型計(jì)算主要包括如下步驟?；鹎蛑睆?（24）式中，D為火球直

14、徑（m），W為火球中消耗的可燃物質(zhì)量（Kg）。對(duì)單罐儲(chǔ)存，W取罐容量的50%；對(duì)雙罐儲(chǔ)存，W取罐容量的70；對(duì)多罐儲(chǔ)存，W取罐容量的90.火球持續(xù)時(shí)間 （25)式中,t為火球持續(xù)時(shí)間（s），W同式（24）?；鹎蛱叨然鹎蛟谌紵龝r(shí)，將抬升到一定高度。火球中心距離地面的高度H由下式估計(jì)： （26）火球表面熱輻射能量假設(shè)火球表面熱輻射能量是均勻擴(kuò)散的?；鹎虮砻鏌彷椛淠芰縎EP由下式計(jì)算： （27）式中，F(xiàn)s為火球表面輻射的能量比，Ha為火球的有效燃燒熱（J/Kg）。Fs與儲(chǔ)罐破裂瞬間儲(chǔ)存物料的飽和蒸氣壓力P（MPa）有關(guān)： （28）對(duì)于因外部火災(zāi)引起的BLEVE事故，上式中的P值可取儲(chǔ)罐安全閥啟動(dòng)

15、壓力Pv（MPa)的1。21倍,即： （29）Ha由下式求得： （30）式中，Hc為燃燒熱（J/kg），Hv為常沸點(diǎn)下的蒸發(fā)熱（J/kg），Cp為恒壓比熱(J/(kg。K）,T為火球表面火焰溫度與環(huán)境溫度之差（K)，一般來(lái)說(shuō)T=1700K。視角系數(shù)視角系數(shù)F的計(jì)算公式如下： （31）式中，r為目標(biāo)到火球中心的距離（m）。令目標(biāo)與儲(chǔ)罐的水平距離為X（m），則: （32）大氣熱傳遞系數(shù)火球表面輻射的熱能在大氣中傳輸時(shí)，由于空氣的吸收及散射作用,一部分能量損失掉了。假定能量損失比為,則大氣熱傳遞系數(shù)。和大氣中的CO2和H2O的含量、熱傳輸距離及輻射光譜的特性等因素有關(guān)?？捎梢韵碌慕?jīng)驗(yàn)公式來(lái)求?。?（

16、33）式中，pw為環(huán)境溫度下空氣中的水蒸氣壓（N/m2)，r¢為目標(biāo)到火球表面的距離（m)。 (34)式中，為環(huán)境溫度下的飽和水蒸氣壓（N/m2），RH為相對(duì)濕度. （35）火球熱輻射強(qiáng)度分布函數(shù)在不考慮障礙物對(duì)火球熱輻射產(chǎn)生阻擋作用的條件下,距離儲(chǔ)罐X處的熱輻射強(qiáng)度q（W/m2）可由下式計(jì)算： （36)A。1.2。5中毒事故后果模型（1）泄漏模型液體泄漏速率模型液體泄漏可根據(jù)流體力學(xué)中的柏努力方程計(jì)算泄漏量。當(dāng)裂口不規(guī)則時(shí)，可采取等效尺寸代替；當(dāng)泄漏過(guò)程中壓力變化時(shí)，則往往采用經(jīng)驗(yàn)公式.柏努力方程如下： (37）式中，Q為液體泄漏速率（kg/s），Cd為無(wú)量綱泄漏系數(shù)，r是液體密度

17、（kg/m3），A是泄漏孔面積（m2）,P為罐壓（Pa),P0為大氣壓力(Pa)，g為引力常數(shù)(9.8m/s2),h為液壓高度(m)。液體出口速度可按下式計(jì)算： （38)式中，u為液體出口速度(m/s），其他符號(hào)如前。持續(xù)時(shí)間按下式計(jì)算: （39）式中，u0為初始流速（m/s）,AT為罐內(nèi)液面積（m2)。泄漏系數(shù)Cd的取值通?？蓮臉?biāo)準(zhǔn)化學(xué)工程手冊(cè)中查到。對(duì)于管道破裂,Cd的典型取值為0.8。表2為常用的液體泄漏系數(shù)數(shù)據(jù)。表2 液體泄漏系數(shù)Cd雷諾數(shù)Re裂 口 形 狀圓形（多邊形）三角形長(zhǎng)方形1000。650。600。551000。500。450.40這個(gè)方法沒(méi)有考慮泄漏速率對(duì)時(shí)間的依賴關(guān)系（壓

18、力隨時(shí)間而降低以及液壓高度下降）.因此，計(jì)算出的泄漏速率是保守的最大可能泄漏速率。氣體泄漏模型壓力氣體泄漏通常以射流的方式發(fā)生,泄漏的速度與其流動(dòng)的狀態(tài)有關(guān)，其特征可用臨界流（最大出口速度等于聲速)或亞臨界流來(lái)描述。Perry等人用如下的關(guān)系式作為臨界流的判斷準(zhǔn)則:當(dāng)式（40）成立時(shí),氣體流動(dòng)屬音速流動(dòng)；當(dāng)式（41)成立時(shí)，氣體流動(dòng)屬亞音速流動(dòng)。 (40) (41)式中，P0為環(huán)境大氣壓力(Pa），P為容器壓力(Pa)，k為氣體的絕熱指數(shù)，即定壓比熱CP和定容比熱Cv之比。對(duì)于很多氣體，臨界比值（P/Po)c r近似為2，也就是說(shuō)儲(chǔ)壓近似等于大氣壓力的兩倍，此時(shí)流體泄漏的出口速度近似等于聲速.

19、臨界流的質(zhì)量泄漏速率可按下式計(jì)算： （42） 氣體呈亞音速流動(dòng)時(shí),其泄漏量為： (43)式中，Q是氣體泄漏速率（kgs），Cd為氣體泄漏稀疏,A為裂口面積（m2），M是氣體相對(duì)分子質(zhì)量，R是普適氣體常數(shù)（8。31436 J mol1K-1），T是氣體的儲(chǔ)存溫度（K），Y為氣體膨脹因子，按式（44）計(jì)算。 （44）上述考慮的為理想氣體的不可逆絕熱擴(kuò)散過(guò)程。此外,沒(méi)有考慮氣體泄漏速率隨時(shí)間的變化，因此使用初始儲(chǔ)存條件必然導(dǎo)致保守的結(jié)果。兩相流泄漏模型Cude在1975年建議了兩相流泄漏關(guān)系式。假設(shè)源容器和泄漏點(diǎn)之間的管道長(zhǎng)度和管道直徑之比LD12，泄漏點(diǎn)壓力與泄漏點(diǎn)上流壓力之比Pc/P=0.55。

20、具體計(jì)算方法如下: 第一步,按下式計(jì)算兩相流的質(zhì)量分?jǐn)?shù)： （45）式中，MV為蒸發(fā)的液體占液體總量的比例，Tc是對(duì)應(yīng)于泄漏點(diǎn)壓力Pc的平衡溫度（K），T是對(duì)應(yīng)于泄漏點(diǎn)上流壓力P的平衡溫度(K），CP是液體的定壓比熱J（kg·K），Hv是液體的蒸發(fā)熱（J/kg）. 第二步，按下式計(jì)算兩相流的平均密度： （46） 式中，、和分別是兩相流、蒸氣和液體的密度（kgm3）. 第三步，按下式計(jì)算兩相流的質(zhì)量泄漏速率Q（kgS): (47）式中,Cd為泄漏系數(shù),多數(shù)情況下，取Cd0.8，A為裂口面積（m2),P為兩相混合物的壓力（Pa），PC為臨界壓力(Pa）。 如果LD12,先按前面介紹的方法計(jì)

21、算純液體泄漏速率和兩相流泄漏速率，再用內(nèi)插法加以修正。兩相流實(shí)際泄漏速率的計(jì)算公式為： （48)式中，、和分別為兩相流實(shí)際泄漏速率、按式（43）計(jì)算出的兩相流泄漏速率和純液體泄漏速率(kgS）.如果L/D2,一般認(rèn)為泄漏為純液體泄漏。(3）非重氣云擴(kuò)散模型瞬間泄漏擴(kuò)散模型 （49）連續(xù)泄漏擴(kuò)散模型 (50）式中,C為氣云中危險(xiǎn)物質(zhì)濃度（kgm3），He為泄漏源有效高度（m）,Q為源瞬間泄漏量(kg)，Q'為源連續(xù)泄漏速率(kgs)，V為風(fēng)速（ms)，t為泄漏后的時(shí)間（s），、和分別為x、y和方向的擴(kuò)散系數(shù)（）。對(duì)于連續(xù)泄漏，平均時(shí)間取10min.其中x，y，z與地面的有效粗糙度有關(guān)。地

22、面有效粗糙度長(zhǎng)度如下表所示。表3 地面有效粗糙度長(zhǎng)度表地面類型 Z0/m地面類型 Z0/m草原、平坦開(kāi)闊地 0。1農(nóng)作物地區(qū) 0。10.3村落、分散的樹(shù)林 0.31分散的高矮建筑物（城市) 14密集的高矮建筑物（大城市） 4有效粗糙度Z00。1m地區(qū)的擴(kuò)散參數(shù)按下表選取.表4 Z00.1m地區(qū)的擴(kuò)散參數(shù)大氣穩(wěn)定度y/mz/mABCDEF0.22x(1+0。0001x)-1/20.16x（1+0.0001x)-1/20。11x（1+0。0001x）1/20.08x（1+0.0001x)1/20。06x（1+0。0001x)1/20。04x（1+0.0001x)-1/20。20x0.12x0.08

23、x（1+0。0002x)1/20.06x(1+0。0015x)1/20。03x(1+0。0003x）-1/20.016x(1+0。0003x）1/2 有效粗糙度Z00。1m的粗糙地形擴(kuò)散系數(shù)為： 式中，y0、z0按表4中的數(shù)值取值。其他系數(shù)按表5取值。表5 不同大氣穩(wěn)定度下的系數(shù)值穩(wěn)定度ABCDEFa0b0c0d0e0f0g00。0421。100。03640.43640.050.2730.0240.1151.50。0450.8530.01280。1560。01360。151.490。01820.870。010460。0890.00710。382。530。130.550.0420.350。030

24、.32.40.110。860.016820。270.0220。572.9130.09440.7530。02280.290.023 式（49）和式（50）中泄漏源有效高度是指泄漏氣體形成的氣云基本上變成水平狀時(shí)氣云中心的離地高度.在大多數(shù)問(wèn)題中，泄漏源有效高度難以與泄漏源實(shí)際高度相一致。事實(shí)上，它等于泄漏源實(shí)際高度加泄漏源抬升高度。 泄漏源抬升高度可以用下面的公式近似計(jì)算： （51） 或 （52） 式中：H是泄漏源抬升高度（m），Vs是氣云出口速度（ms）,d是出口直徑（m），V是環(huán)境風(fēng)速（m/s)，pa是環(huán)境大氣壓力（Pa），Ts是氣云出口溫度（K），Ta是環(huán)境大氣溫度(K）。 計(jì)算出泄漏源抬

25、升高度以后，將泄漏源抬升高度與泄漏源實(shí)際高度相加就得到了泄漏源有效高度。（3）重氣云擴(kuò)散模型常用模型有盒子模型和平板模型兩類。盒子模型用來(lái)描述瞬間泄漏形成的重氣云團(tuán)的運(yùn)動(dòng)，平板模型用來(lái)描述連續(xù)泄漏形成的重氣云羽的運(yùn)動(dòng)。這兩類模型的核心是因空氣進(jìn)入而引起的氣云質(zhì)量增加速率方程。盒子模型盒子模型使用如下假設(shè)：I、重氣云團(tuán)為正立的坍塌圓柱體,圓柱體初始高度等于初始半徑的一半。II、在重氣云團(tuán)內(nèi)部，溫度、密度和危險(xiǎn)氣體濃度等參數(shù)均勻分布。III、重氣云團(tuán)中心的移動(dòng)速度等于風(fēng)速。 重氣擴(kuò)散的盒子模型示意圖如下圖所示. 圖2 重氣云團(tuán)盒子模型坍塌圓柱體的徑向蔓延速度由下式確定： (53）式中，為圓柱體的徑

26、向蔓延速度（m/s)，r為圓柱體半徑(m）,h為圓柱體高度(m），t為泄漏后時(shí)間(s)。等式兩邊同時(shí)乘以2r，上式變成下面的形式: （54）由于假設(shè)重氣云團(tuán)和環(huán)境之間沒(méi)有熱量交換，重氣云團(tuán)的浮力將守恒,即： (55）將上式代入式(53)，積分后得到: （56）式中，ro為重氣云團(tuán)的初始半徑(m)，V0為重氣云團(tuán)的初始體積（m3)，為重氣云團(tuán)的初始密度(kg/m3）.由于假設(shè)重氣云團(tuán)是圓柱體，初始高度等于初始半徑的一半，因此重氣云團(tuán)初始半徑的計(jì)算公式為: （57)隨著空氣的不斷進(jìn)入，云團(tuán)的高度和體積也將不斷變化。云團(tuán)體積隨時(shí)間的變化速率由下式確定: （58）式中，重氣云團(tuán)體積，VT和VP分別為空

27、氣從頂部和邊緣進(jìn)入重氣云團(tuán)的速率（m/s）。由于重氣云團(tuán)內(nèi)部危險(xiǎn)氣體質(zhì)量守恒，因此，在重氣云團(tuán)擴(kuò)散過(guò)程中，下式存立: （59)式中,CO和C分別為初始時(shí)刻和t時(shí)刻重氣云團(tuán)內(nèi)部危險(xiǎn)物質(zhì)濃度(kg/m3）。任意時(shí)刻重氣云團(tuán)的半徑按式（56）計(jì)算。如果知道任意時(shí)刻重氣云團(tuán)高度的計(jì)算公式,利用上式就可計(jì)算任意時(shí)刻重氣云團(tuán)內(nèi)部危險(xiǎn)物質(zhì)濃度。但這里不準(zhǔn)備采用先推導(dǎo)重氣云團(tuán)高度的計(jì)算公式,然后計(jì)算重氣云團(tuán)體積和危險(xiǎn)物質(zhì)濃度的方法.而是先采用量綱分析法求重氣云團(tuán)的體積和濃度,然后利用上式反推重氣云團(tuán)的高度.無(wú)量綱量與之間存在如下函數(shù)關(guān)系： (60）式中，x為下風(fēng)向距離（m）。它與時(shí)間、風(fēng)速之間的關(guān)系為： （6

28、1）將上式代入式（52)，得到： （62）將圓柱形重氣云團(tuán)的體積代入式(60),可推導(dǎo)出 （63）隨著空氣的不斷進(jìn)入，重氣云團(tuán)的密度將不斷減小,重氣坍塌引起的擴(kuò)散將逐步讓位于環(huán)境湍流引起的擴(kuò)散。目前，判斷重氣坍塌過(guò)程終止的準(zhǔn)則主要有：I、準(zhǔn)則定義。準(zhǔn)則認(rèn)為，如果小于或等于某個(gè)臨界值(在0.0010。01之間）,重氣坍塌引起的擴(kuò)散將讓位于環(huán)境湍流引起的擴(kuò)散.下面推導(dǎo)轉(zhuǎn)變發(fā)生的位置，令： （64）將式（60）代入式（64)，得到： （65）從上式求出x，得到: （66)由于不考慮云團(tuán)與環(huán)境之間的熱交換,云團(tuán)浮力守恒，故E=E0。代入上式得到轉(zhuǎn)變點(diǎn)對(duì)應(yīng)的下風(fēng)向距離為： （67)II、 Ri準(zhǔn)則對(duì)于瞬

29、間泄漏，定義Richardson數(shù)。Ri準(zhǔn)則認(rèn)為,如果Ri小于或等于某個(gè)臨界值（在110之間），重氣坍塌引起的擴(kuò)散將讓位于環(huán)境湍流引起的擴(kuò)散。由于云團(tuán)內(nèi)部浮力守恒，因此 (68)對(duì)上式進(jìn)行恒等變換，得到: (69）將式(69)代入Richardson數(shù)的定義式,得到： （70）從上式求出轉(zhuǎn)變點(diǎn)下風(fēng)向距離x，得到： （71）III、Vf準(zhǔn)則定義重氣云團(tuán)徑向蔓延速度Vfdr/dt。Vf準(zhǔn)則認(rèn)為，如果Vf小于或等于某個(gè)臨界值，重氣坍塌引起的擴(kuò)散將讓位于環(huán)境湍流引起的擴(kuò)散.不同研究人員提出的重氣云擴(kuò)散階段終止時(shí)的臨界Vf值相差很大.例如，van Ulden認(rèn)為,重氣云擴(kuò)散階段終止的條件是Vf2V*，G

30、ermeles和Drake認(rèn)為，重氣云擴(kuò)散階段終止的條件是VfV， Cox和 Carpenter認(rèn)為，重氣云擴(kuò)散階段終止的條件是Vfdy/dt，y為橫風(fēng)向擴(kuò)散系數(shù)（m),Eidsvik（1980）認(rèn)為,重氣云擴(kuò)散階段終止的條件是Vf0。39V。這些準(zhǔn)則覆蓋范圍很寬,從Vf0。02V到VfV(假設(shè)摩擦速度VV15）.Germeles和Drake提出的準(zhǔn)則太嚴(yán)，按照他們提出的準(zhǔn)則，即使存在重氣云擴(kuò)散階段，這個(gè)階段持續(xù)的時(shí)間也很短。不過(guò)，多數(shù)研究人員認(rèn)為，Vf的臨界值具有與V相同的數(shù)量別.平板模型 平板模型使用了如下假設(shè): I、重氣云羽橫截面為矩形,橫風(fēng)向半寬為b（m)，垂直方向高度為h（m）。在泄

31、漏源點(diǎn),云羽半寬為高度的兩倍，即:bo2hO。 II、重氣云羽橫截面內(nèi)，濃度、溫度、密度等參數(shù)均勻分布。 III、重氣云羽的軸向蔓延速度等于風(fēng)速. 在重氣云羽的擴(kuò)散過(guò)程中，橫截面半寬的變化由下式確定： （72) 由于假設(shè)重氣云羽與環(huán)境之間無(wú)熱量交換，重氣云羽的浮力通量在擴(kuò)散過(guò)程中守恒，即： （73） 將式（73)代入式（72）,積分后得到: （74) 由于重氣云羽初始半寬等于初始高度的兩倍，重氣云羽的初始體積通量為： （75） 從上式可以求出重氣云羽的初始半寬: （76） 隨著空氣的進(jìn)入，不僅重氣云羽的橫風(fēng)向水平尺寸要增大，重氣云羽的高度也要增加。重氣云羽高度的變化與下風(fēng)向距離間的關(guān)系由下式確

32、定： （77）式中，We為空氣卷吸系數(shù)，且假設(shè)空氣卷吸系數(shù)由下式確定： (78）式中,Ri為當(dāng)?shù)?Richardson數(shù)。 上式表明，隨著 Richardson數(shù)的增加，空氣卷吸系數(shù)減小。 Richardson數(shù)的定義為: (79） 式中，是垂直方向的特征湍流速度（m/s)，由下式確定: （80） 式中，是摩擦速度。 由于,因此，結(jié)合式(74），得到： （81) 求解由式（78）式(81）組成的聯(lián)立方程組，可以求得任意下風(fēng)向距離重氣云羽的高度. 由于重氣云羽橫截面上危險(xiǎn)物質(zhì)通量守恒,因此 （82） 上式兩邊同時(shí)除以2bhV,得到重氣云羽中危險(xiǎn)物質(zhì)濃度的計(jì)算公式: （83） 式中,C表示重氣云羽

33、內(nèi)危險(xiǎn)物質(zhì)濃度(kg/m3），下標(biāo)0指初始條件。 無(wú)論是重氣云團(tuán)擴(kuò)散,還是重氣云羽擴(kuò)散,一旦滿足前面討論過(guò)的轉(zhuǎn)變條件，重力驅(qū)動(dòng)擴(kuò)散將轉(zhuǎn)變?yōu)榄h(huán)境湍流驅(qū)動(dòng)擴(kuò)散。 為了將轉(zhuǎn)變前后兩個(gè)不同的擴(kuò)散過(guò)程有機(jī)銜接起來(lái)，需要進(jìn)行虛源計(jì)算。所謂虛源,是指位于轉(zhuǎn)變點(diǎn)上游某處的虛擬泄漏源。虛源計(jì)算的目的是確定虛源與轉(zhuǎn)變點(diǎn)之間的距離。進(jìn)行虛源計(jì)算時(shí)應(yīng)遵循下面的原則: 在相同的泄漏和擴(kuò)散條件(相同源強(qiáng)、相同地形、相同氣象條件等)下,利用重氣云擴(kuò)散模型對(duì)實(shí)源泄漏進(jìn)行擴(kuò)散分析得到的轉(zhuǎn)變點(diǎn)所在位置危險(xiǎn)物質(zhì)濃度等于利用高斯模型對(duì)虛源泄漏進(jìn)行擴(kuò)散分析得到的轉(zhuǎn)變點(diǎn)所在位置危險(xiǎn)物質(zhì)濃度。 虛源計(jì)算時(shí)假設(shè)轉(zhuǎn)變點(diǎn)的下風(fēng)向擴(kuò)散系數(shù)、橫風(fēng)向

34、擴(kuò)散系數(shù)和垂直方向擴(kuò)散系數(shù)分別由下面三個(gè)公式計(jì)算: (瞬間泄漏才需要） （84) (85） （86) 因此,如果知道擴(kuò)散系數(shù)與下風(fēng)向距離的關(guān)系，就可以計(jì)算出虛源與轉(zhuǎn)變點(diǎn)之間的距離.例如，如果,那么，虛源與轉(zhuǎn)變點(diǎn)之間的距離。A.2 庫(kù)區(qū)重大事故后果分析A。2。1 庫(kù)區(qū)的主要事故類型根據(jù)儲(chǔ)存場(chǎng)所的不同以及儲(chǔ)存危險(xiǎn)品特性的不同，庫(kù)區(qū)主要的事故后果類型如下：（1）倉(cāng)庫(kù)中存儲(chǔ)TNT等爆炸性物品時(shí)，容易發(fā)生凝聚相含能材料爆炸，產(chǎn)生非常嚴(yán)重的后果。由于爆炸性物品不得露天堆放，只能存儲(chǔ)在倉(cāng)庫(kù)中，因此通常發(fā)生的是受限空間的爆炸。（2）易燃、易爆的氣體（包括液化氣體)如液化石油氣鋼瓶等在倉(cāng)庫(kù)中存儲(chǔ)時(shí),發(fā)生泄漏并在

35、擴(kuò)散過(guò)程中遇到點(diǎn)火源，則很容易發(fā)生蒸氣云爆炸事故。(3)有毒氣體（包括液化氣體）如液氯、液氨鋼瓶在倉(cāng)庫(kù)中存儲(chǔ)時(shí)，發(fā)生泄漏并擴(kuò)散很容易引起中毒事故.（4）易燃液體如苯、甲醇等瓶裝、桶裝的化工原料在倉(cāng)庫(kù)中存儲(chǔ)時(shí)，泄漏后很容易引發(fā)室內(nèi)池火災(zāi)。（5）易燃固體、自燃物品、遇濕易燃物品等瓶裝、桶裝、袋裝的物品在倉(cāng)庫(kù)中存儲(chǔ)時(shí)，容易發(fā)生室內(nèi)固體火災(zāi)事故.（6）易燃液體的桶裝的化工原料在堆場(chǎng)中存儲(chǔ)時(shí)，泄漏后很容易引發(fā)大面積的池火災(zāi)。（7)易燃固體物品在堆場(chǎng)中存儲(chǔ)時(shí)，容易發(fā)生固體火災(zāi)事故.A。2.2 庫(kù)區(qū)的主要事故后果模型A.2.2。1凝聚相含能材料爆炸凝聚相含能材料爆炸能產(chǎn)生多種破壞效應(yīng)，如熱輻射、一次破片作用

36、、有毒氣體產(chǎn)物的致命效應(yīng),但破壞力最強(qiáng)，破壞區(qū)域最大的是沖擊波的破壞效應(yīng)，因此,爆炸模型主要考慮沖擊波的傷害作用.凝聚相含能材料的爆炸沖擊波超壓p可按下式計(jì)算: （87) （88） (89） （90）式中，Z為無(wú)量綱距離,p為目標(biāo)處的超壓值（Pa）,p0為環(huán)境壓力，R為目標(biāo)到爆源的水平距離（m）,E為爆源總能量(J)，W為含能材料的質(zhì)量（Kg),QC為爆炸物的爆熱(J/Kg）。A.2。2.2蒸氣云爆炸見(jiàn)A。1.3節(jié)蒸氣云爆炸事故后果模型.A.2。2。3毒物的泄漏擴(kuò)散見(jiàn)A.1。3節(jié)中毒事故后果模型。A.2.2。4池火災(zāi)見(jiàn)A。1.3節(jié)池火災(zāi)事故后果模型.A。2。2.5固體火災(zāi)固體火災(zāi)的熱輻射參數(shù)按

37、點(diǎn)源模型估計(jì)。此模型認(rèn)為火焰射出的能量為燃燒的一部分，并且輻射強(qiáng)度與目標(biāo)至火源中心距離的平方成反比。 （91） 式中，q（r)為目標(biāo)接收到的輻射強(qiáng)度(W/m2)，f為輻射系數(shù)，可取f=0.25，MC為燃燒速率（kg/s）,HC為燃燒熱(J/kg），r為目標(biāo)至火源中心的水平距離（m）.A.3 生產(chǎn)場(chǎng)所重大事故后果分析A.3.1 生產(chǎn)場(chǎng)所主要事故類型生產(chǎn)場(chǎng)所的事故類型非常復(fù)雜，因反應(yīng)介質(zhì)、工藝設(shè)備與機(jī)器、操作條件的不同而不同，常見(jiàn)的危害較大的主要包括以下幾類：（1）爆炸物理爆炸化工容器及設(shè)備由于設(shè)計(jì)、制造、腐蝕或低溫、材料缺陷、交變載荷的作用,使得器壁的平均應(yīng)力超過(guò)材料的屈服點(diǎn)或強(qiáng)度極限，導(dǎo)致脆性

38、疲勞、疲勞破裂和應(yīng)力腐蝕破裂發(fā)生物理爆炸，也可因安全泄放裝置失靈、液化氣體充裝過(guò)量、嚴(yán)重受熱膨脹、違章超負(fù)荷運(yùn)行等發(fā)生物理爆炸。常見(jiàn)的如水夾汽包、化工容器、液化器氣瓶等的爆炸。化學(xué)爆炸化工設(shè)備和機(jī)器內(nèi)的物質(zhì)發(fā)生極迅速、劇烈的化學(xué)反應(yīng)而產(chǎn)生高溫高壓可引發(fā)瞬間的爆炸現(xiàn)象。一般可分為簡(jiǎn)單分解爆炸、復(fù)雜分解爆炸和爆炸性混合物爆炸。在化工、石油化工生產(chǎn)中發(fā)生的化學(xué)爆炸絕大部分是爆炸性混合物爆炸。例如由于負(fù)壓操作、系統(tǒng)串氣、水封不嚴(yán)或失效，空氣串入到裝置中，形成爆炸性混合物，發(fā)生化學(xué)爆炸；再如硝化反應(yīng)過(guò)程中，由于溫度控制不良,很容易引起爆炸.蒸氣云爆炸化工設(shè)備和機(jī)器由于密封裝置失效、設(shè)備管道腐蝕、磨損或疲

39、勞破裂、斷裂以及安裝檢修不良、操作失誤等原因，可燃性氣體從化工裝置、設(shè)備、管道內(nèi)泄漏或噴射，擴(kuò)散到周?chē)h(huán)境中,達(dá)到爆炸極限，若遇到明火或高溫很就會(huì)發(fā)生蒸氣云爆炸。(2）燃燒當(dāng)化工設(shè)備和機(jī)器由于密封裝置失效、設(shè)備管道腐蝕、磨損或疲勞破裂、斷裂以及安裝檢修不良、操作失誤等原因?qū)е挛锪闲孤r(shí)，對(duì)于易燃液體而言，泄漏后形成一定范圍的液池，若遇到火源,液池可能被點(diǎn)燃，發(fā)生地面池火災(zāi)；對(duì)于易燃?xì)怏w而言，泄漏后立即遇到明火或高溫，或因高速摩擦產(chǎn)生靜電而產(chǎn)生噴射火，也可延時(shí)點(diǎn)火產(chǎn)生閃火。含有易燃易爆液化氣體的容器在外部火焰的烘烤下可能沸騰液體擴(kuò)展為蒸氣爆炸，產(chǎn)生巨大的火球.（3)中毒在化工、石化生產(chǎn)中，由于設(shè)

40、備密封不嚴(yán)、嚴(yán)重腐蝕穿孔、疲勞破裂、磨損、超壓引起的設(shè)備與管道突然斷裂、開(kāi)錯(cuò)閥門(mén)、閥門(mén)密封不嚴(yán)、水封失效等原因，很容易造成毒性氣體的泄漏,向周?chē)h(huán)境擴(kuò)散,造成人員的中毒事故。主要化工設(shè)備和機(jī)器的事故類型及損壞尺寸見(jiàn)下表。表 6主要化工設(shè)備和機(jī)器的事故類型及損壞尺寸序號(hào)設(shè)備類型事故類型損壞尺寸1塔（吸收塔、蒸餾塔、萃取塔、干燥塔）物理爆炸、化學(xué)爆炸、嚴(yán)重泄漏內(nèi)部爆炸全部泄漏；孔蓋泄漏20%管徑;噴嘴斷裂100管徑;管路破裂20%或100%管徑。2儲(chǔ)槽、壓縮空氣儲(chǔ)罐、緩沖罐物理爆炸、化學(xué)爆炸、嚴(yán)重泄漏物理爆炸全部泄漏；噴嘴斷裂100%管徑；管路破裂20或100管徑。3中間儲(chǔ)罐物理爆炸、嚴(yán)重泄漏物理

41、爆炸全部泄漏；接頭泄漏20%或100%管徑。4換熱器、冷凝器、冷卻器、再沸器嚴(yán)重泄漏并可導(dǎo)致爆炸內(nèi)部爆炸全部泄漏;管路破裂20%或100%管徑。5反應(yīng)釜、合成塔、流化床、物理爆炸、化學(xué)爆炸、嚴(yán)重泄漏內(nèi)部爆炸全部泄漏；孔蓋泄漏20管徑；噴嘴斷裂100管徑；管路破裂20或100%管徑.6管道、法蘭、接頭撓性連接器、過(guò)濾器嚴(yán)重泄漏法蘭泄漏20%管徑；管道泄漏20%或100%管徑；接頭損壞20或100%管徑。7閥門(mén)、泄放閥嚴(yán)重泄漏殼體泄漏20%或100%管徑；蓋子、桿損壞20泄漏。8壓縮機(jī)、泵嚴(yán)重泄漏殼體泄漏20或100%管徑；密封蓋損壞20泄漏。9風(fēng)機(jī)負(fù)壓空氣進(jìn)入化學(xué)爆炸，泄漏內(nèi)部爆炸全部泄漏;殼體

42、泄漏20或100管徑。10余熱鍋爐、加熱爐爐管泄漏、爐體爆炸內(nèi)部爆炸全部泄漏；管路破裂20或100管徑。11火炬嚴(yán)重泄漏接頭泄漏20或100管徑。A.3.2生產(chǎn)場(chǎng)所主要事故后果模型A.3。2。1物理爆炸物理爆炸就是物質(zhì)狀態(tài)參數(shù)（溫度、壓力、體積)迅速發(fā)生變化,在瞬間放出大量能量并對(duì)外做功的現(xiàn)象。物理爆炸的特點(diǎn)是在爆炸現(xiàn)象發(fā)生過(guò)程中，導(dǎo)致爆炸發(fā)生的介質(zhì)的化學(xué)性質(zhì)不發(fā)生變化，發(fā)生變化的僅是介質(zhì)的狀態(tài)參數(shù)。物理爆炸如壓力容器破裂時(shí)，氣體膨脹所釋放的能量（即爆破能量）不僅與氣體壓力和容器的體積有關(guān)，而且與介質(zhì)在容器內(nèi)的物性相態(tài)有關(guān)。當(dāng)壓力容器中介質(zhì)為壓縮氣體，即以氣態(tài)形式存在而發(fā)生物理爆炸時(shí)，其釋放的

43、爆破能量為： （92）式中，為氣體的爆破能量（kJ）， 為容器內(nèi)氣體的絕對(duì)壓力（MPa)，V為容器的容積（m3），為氣體的絕熱指數(shù)，即氣體的定壓比熱與定容比熱之比。當(dāng)介質(zhì)全部為液體時(shí)，鑒于通常用液體加壓時(shí)所做的功作為常溫液體壓力容器爆炸時(shí)釋放的能量，爆破能量計(jì)算模型如下： (93）式中,為常溫液體壓力容器爆炸時(shí)釋放的能量（kJ），為液體的絕對(duì)壓力（Pa），V為容器的體積（m3）,為液體在壓力和溫度T下的壓縮系數(shù)(Pa1）。而液化氣體一般在容器內(nèi)以氣液兩態(tài)存在。當(dāng)容器破裂發(fā)生爆炸時(shí)，除了氣體的急劇膨脹做功外，還有過(guò)熱液體激烈的蒸發(fā)過(guò)程。在大多數(shù)情況下，這類容器內(nèi)的飽和液體占有容器介質(zhì)重量的絕大部

44、分，它的爆破能量比飽和氣體大得多，一般計(jì)算時(shí)不考慮氣體膨脹做的功。過(guò)熱狀態(tài)下液體在容器破裂時(shí)釋放出爆破能量可按下式計(jì)算： （94）式中，E為過(guò)熱狀態(tài)液體的爆破能量（kJ），H1為爆炸前液化液體的焓（kJ/kg）,H2為在大氣壓力下飽和液體的焓（kJ/kg），S1為爆炸前飽和液體的熵（kJ/（kg)），S2為在大氣壓力下飽和液體的熵（kJ/(kg)）,T1為介質(zhì)在大氣壓力下的沸點(diǎn)（），W為飽和液體的質(zhì)量(kg)。壓力容器爆破時(shí)，爆破能量向外釋放以沖擊波能量、碎片能量和容器殘余變形能量三種形式表現(xiàn)出來(lái)。根據(jù)介紹，后二者所消耗的能量只占總爆破能量的315，也就是說(shuō)大部分能量產(chǎn)生空氣沖擊波。A。3.2

45、。2化學(xué)爆炸對(duì)于簡(jiǎn)單分解爆炸、復(fù)雜分解爆炸產(chǎn)生的爆炸可用凝聚相含能材料爆炸模型計(jì)算見(jiàn)A.2.3節(jié);對(duì)于爆炸性混合物氣體爆炸，可用蒸氣云爆炸事故后果模型，見(jiàn)A。1.3節(jié)。A.3.2。3池火災(zāi)見(jiàn)A。1.3節(jié)池火災(zāi)事故后果模型.A。3。2。4沸騰液體擴(kuò)展蒸氣云爆炸見(jiàn)A。1。3節(jié)沸騰液體擴(kuò)展蒸氣云爆炸事故后果模型。A。3。2.5蒸氣云爆炸見(jiàn)A.1.3節(jié)蒸氣云爆炸事故后果模型。A。3.2。6噴射火見(jiàn)A。1。3節(jié)噴射火事故后果模型。A.3.2。7閃火模型閃火是可燃性氣體或蒸氣泄漏到空氣中，與之混合后被點(diǎn)燃而發(fā)生的一種非爆炸性的燃燒過(guò)程。閃火的主要危害來(lái)自熱輻射和火焰直接接觸?？扇嘉镌茍F(tuán)的大小決定了可能造成直接火焰接觸危害的面積，而云團(tuán)的大小則部分取決于擴(kuò)散和泄漏條件。在閃火模型中,假定閃火是一個(gè)火焰以恒定速度傳播的過(guò)程。閃火模型的幾何關(guān)系如圖3所示.