淺談地基處理強(qiáng)夯法

1、淺談地基處理強(qiáng)夯法上海市第二市政工程有限公司(陳斌)閱讀次數(shù):3384   隧道網(wǎng)    2006-01-15   【文字大?。捍?#160;中 小】摘 要：本文詳細(xì)介紹了強(qiáng)夯法的由來和在國內(nèi)外的發(fā)展情況，著重闡述了強(qiáng)夯加固機(jī)理中的動力固結(jié)理論和震動波壓密理論。另外，還介紹了強(qiáng)夯施工的一般流程和施工要點(diǎn)。最后，文章詳細(xì)介紹了滬青平高速公路(中段)二標(biāo)段工程中強(qiáng)夯法對軟土路基處理的情況，并通過中期監(jiān)測數(shù)據(jù)對加固效果進(jìn)行了分析評價。關(guān)鍵詞：強(qiáng)夯法、飽和能、震動波壓密、滬青平高速公路 1 前

2、言任何建筑物的荷載最終將通過基礎(chǔ)傳遞到地基上。凡是基礎(chǔ)直接建造在未經(jīng)加固的天然土層上時，這種地基稱為天然地基。若天然地基很軟弱，則事先要經(jīng)過人工處理，這種地基稱之為人工地基。而其處理過程就稱為“地基處理”(SOIL TREATMENT)或“地基加固”(SOIL IMPROVEMENT)。地基處理方法主要分為：換土墊層法，深層密實法，排水固結(jié)法，化學(xué)加固法，加筋法和熱學(xué)法。強(qiáng)夯法屬于地基處理方式中的深層密實法中。強(qiáng)夯法設(shè)備簡單，適用范圍廣泛，可用于填土、失陷性黃土、粘土、砂礫、碎石等各種土質(zhì)。對于淤泥質(zhì)軟土的試驗性施工證明，只要控制好施工參數(shù)，也是可行的。此法不僅用于房建工程，也適合橋涵、道路、

3、港口碼頭和大型設(shè)備基礎(chǔ)等工程，而且具有速度快、效果顯著和節(jié)省投資等優(yōu)點(diǎn)，是一種比較理想的地基處理方式。目前，上海強(qiáng)夯法的應(yīng)用還不是十分廣泛，特別是在軟基處理研究和施工方面還比較缺乏經(jīng)驗，希望能通過本文對強(qiáng)夯理論和軟基處理工程實例的介紹和分析，給強(qiáng)夯法在上海的推廣和應(yīng)用提供一些資料和借鑒。2 概述2.1 強(qiáng)夯法的由來及特性強(qiáng)夯法處理地基是六十年代末由法國Menard技術(shù)公司首先創(chuàng)造的。這種方法是將很重的錘(一般為100400kN)從高處自由落下落(落距一般為6-40m)給地基以沖擊力和振動，從而提高土的強(qiáng)度并降低土的壓縮性，改善土的振動液化條件和消除濕陷性黃土的濕陷性等作用。同時，夯擊能還可以提

4、高土層的均勻程度，減少將來可能出現(xiàn)的差異沉降。強(qiáng)夯法開始時僅用于加固砂土和碎石，經(jīng)過幾十年的發(fā)展，它以適用從礫石到粘性土的各種地基土，這主要是由于施工方法的改進(jìn)和排水條件的改善。強(qiáng)夯法由于具有地基加固效果顯著、設(shè)備簡單、施工方便、適用范圍廣、經(jīng)濟(jì)易行和節(jié)省材料等優(yōu)點(diǎn)，很快傳播到世界各地。目前已經(jīng)有幾十個國家的數(shù)千項工程采用強(qiáng)夯法加固地基。2.2 國內(nèi)外發(fā)展情況強(qiáng)夯法是法國Menard技術(shù)公司于1969年首創(chuàng)并創(chuàng)用的。由于強(qiáng)夯法特有的優(yōu)點(diǎn)，所以在國外十分普遍。1974年英國工程師協(xié)會專門召開了深基礎(chǔ)會議，在該次會議上Menard本人對強(qiáng)夯作了詳細(xì)介紹。從那以后，十幾年來第九、十、十一界國際土力學(xué)

5、和基礎(chǔ)工程會議上以及世界各地區(qū)性會議上，都發(fā)表了很多關(guān)于強(qiáng)夯的論文，對強(qiáng)夯的發(fā)展、完善起到了很大的推動作用。我國是1978年9月引進(jìn)這項技術(shù)的，1979年首先在塘沽進(jìn)行了強(qiáng)夯法加固粘土地基的實驗研究。1979年6月分別在河北省廊坊與山西省陽泉，對輕亞粘土、粉細(xì)砂地基與黃土質(zhì)砂粘土填方地基進(jìn)行了處理。這是我國采用強(qiáng)夯法處理地基的最早兩項工程。隨后很快推廣到北京、上海、天津、廣州、深圳等很多地方，并且都取得了良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果，為國家節(jié)省了巨額基礎(chǔ)工程費(fèi)用。3 加固機(jī)理3.1 動力固結(jié)理論強(qiáng)夯法雖然已經(jīng)在實踐中證實了是一種比較好的地基處理方法，但到目前為止還沒有一套成熟和完善的理論和設(shè)計計算方法。

6、在第十界國際土力學(xué)和基礎(chǔ)工程會議上，美國Menard教授在“地基處理”的科學(xué)發(fā)展水平報告中精辟的論述強(qiáng)夯法的傳統(tǒng)固結(jié)機(jī)理：強(qiáng)夯法目前已經(jīng)發(fā)展到地基土的大面積加固，深度可達(dá)30m。當(dāng)應(yīng)用于非飽和土?xí)r，壓密過程基本上同實驗室中的擊實實驗相同。在飽和無粘性土的情況下，可能會產(chǎn)生液化，其壓密過程同爆破和振動密實的過程相似。這種方法對飽和細(xì)粒土的效果，成功和失敗的例子都有報道。對這類土需要破壞土的結(jié)構(gòu)、產(chǎn)生超空隙水壓力以及通過裂隙形成排水通道。而強(qiáng)夯法對雜填土特別有效。實踐證明，在夯擊的工程中，土體的瞬時沉降可達(dá)幾十厘米；土中產(chǎn)生液化后使土的結(jié)構(gòu)破壞，土的強(qiáng)度下降到最小值；隨后在夯擊點(diǎn)出現(xiàn)徑向裂隙，成為

7、加速空隙水壓力消散的主要通道；因粘性土具有觸變性，使降低的強(qiáng)度得到恢復(fù)和增強(qiáng)。Menard教授實踐，并結(jié)合傳統(tǒng)的固結(jié)機(jī)理，提出了飽和土是可以壓縮的新的機(jī)理，并現(xiàn)在得到了大多數(shù)科學(xué)家的認(rèn)可。下面再作進(jìn)一步的介紹。(1) 飽和土的壓縮性在工程實踐中，不論對土的性質(zhì)如何，夯擊時能立即引起地基土的很大沉降，這個結(jié)果對顆粒狀土是可以理解的。對滲透性很小的飽和細(xì)粒土，孔隙水的排出被認(rèn)為是考慮沉降的必要和充分條件，這是傳統(tǒng)的固結(jié)理論的基本假定。由于飽和細(xì)粒土的滲透性低，因而在瞬時荷載作用下，空隙水不能迅速排出，這樣就無法理解在強(qiáng)夯時回立即引起很大沉降的機(jī)理。Menard教授認(rèn)為，由于土中有機(jī)物的分解，第四紀(jì)

8、土中大多數(shù)都含有以微氣泡形式出現(xiàn)的氣體，其含量大約在1-4。進(jìn)行強(qiáng)夯時氣體體積壓縮，空隙水壓力增大，隨后氣體有所膨脹，空隙水排出的同時，空隙水壓力就減小。這樣每夯一遍，氣相體積和液體積都有所減少。根據(jù)實驗，每夯擊一遍，氣體體積可減少40。(2) 產(chǎn)生液化在重復(fù)夯擊作用下，施加在土體的夯擊能量，使氣體逐漸受到壓縮。因此，土體的沉降量與夯擊能成正比。當(dāng)氣體按百分比接近于零時，土體變成不可壓縮的。相應(yīng)于空隙水壓力上升到覆蓋壓力相等的能量級，土體即產(chǎn)生液化。如圖1所示，液化度為空隙水壓力與液化壓力之比，而液化壓力即為覆蓋壓力。當(dāng)液化度為100時，亦即為土體產(chǎn)生液化的臨界狀態(tài)。而該能量級稱為“飽和能”。

9、此時，吸附水變成自由水，土的強(qiáng)度下降到最小值。一旦達(dá)到“飽和能”而繼續(xù)施加能量者，除了使土起重塑的破壞作用外，能量純屬是浪費(fèi)。應(yīng)當(dāng)指出，天然土的液化常常是逐漸發(fā)生的，絕大多數(shù)沉積物是層狀和結(jié)構(gòu)性的。粉質(zhì)土和砂質(zhì)土層比粘性土層先進(jìn)人液化。并應(yīng)當(dāng)注意到，強(qiáng)夯時所出現(xiàn)的液化，只是土體的局部液化。圖1 夯擊一遍情況(3) 滲透性變化在很大的夯擊能作用下，地基土體中出現(xiàn)了沖擊波和動應(yīng)力。當(dāng)所出現(xiàn)超孔隙水壓力大雨顆粒間的側(cè)向壓力時，致使土顆粒間出現(xiàn)裂縫，形成排水通道。此時，土的滲透系數(shù)聚增孔隙水順利排出。在有規(guī)則網(wǎng)格布置夯點(diǎn)的現(xiàn)場，通過積聚的夯擊能量，在夯坑四周會形成有規(guī)則垂直裂縫，夯坑附近出現(xiàn)涌水現(xiàn)象。

10、所以應(yīng)規(guī)劃好強(qiáng)夯的施工順序，而不規(guī)則的和紊亂的夯擊，可以破壞這些天然排水通道的連續(xù)性。在現(xiàn)場可觀察到夯擊前土工試驗中所測的滲透系數(shù)，是不能說明夯擊后孔隙水壓力迅速消散的這一特性的。當(dāng)空隙水壓力消散到小于土顆粒間的側(cè)向壓力時，裂縫即自行閉合，土中水的運(yùn)動重新又恢復(fù)常態(tài)。有的國外資料報道，夯擊時出現(xiàn)的沖擊波，將土顆粒間吸附水轉(zhuǎn)化為自由水，因而促進(jìn)了毛細(xì)管通道橫斷面的增大。(4) 觸變恢復(fù)在重復(fù)夯擊的作用下，土體的強(qiáng)度逐漸減低，當(dāng)土體出現(xiàn)液化或接近液化時，土的強(qiáng)度達(dá)到最低值。此時土體產(chǎn)生裂隙，而土中吸附水部分變成自由水，隨著孔隙水壓力的消散，土的抗剪強(qiáng)度和變形模量都有了大幅度的增長。這是由于土顆粒間

11、緊密接觸以及新吸附水層逐漸固定的原因，而吸附水逐漸固定的過程可能會延續(xù)至幾個月。在觸變恢復(fù)期間，土體的變形(沉降)卻是很小的，有的資料中介紹在0.1以下。如果用傳統(tǒng)的固結(jié)理論也就不能說明這一現(xiàn)象，這是自由水重新被土顆粒所吸附而變成了吸附水的緣故，這也具有觸變性土的特性。眾所周知，飽和粘性土是具有觸變性的，當(dāng)強(qiáng)夯以后，土結(jié)構(gòu)被破壞，強(qiáng)度幾乎降為零，如圖(2)。隨著時間的推移，強(qiáng)度逐漸恢復(fù)。這種觸變強(qiáng)度的恢復(fù)也稱為時效(time effect)。圖(2)中為土體在強(qiáng)夯以后第17d，31d和118d十字板強(qiáng)度值。在一般孔隙水壓力已經(jīng)完全消散的情況下，夯擊后六個月所測得的土的抗剪強(qiáng)度一般比一個月所測得

12、的強(qiáng)度增長20-30，而變形模量增長30-80。因此，強(qiáng)夯后質(zhì)量檢驗的勘探工作或測試工作，至少宜在強(qiáng)夯施工后一個月再進(jìn)行，不然得出的指標(biāo)會偏小。圖2 強(qiáng)夯后地基抗剪強(qiáng)度的增長與時間關(guān)系對靈敏度較高的粘土中，存在觸變現(xiàn)象這一土的特性是眾所周知的。實際上這一現(xiàn)象對所有細(xì)顆粒土都是明顯的，僅是程度上不同而已。值得注意的是，經(jīng)過強(qiáng)夯后土在觸變恢復(fù)過程中，對振動是十分敏感的，所以在進(jìn)行勘探和測試工作時候應(yīng)該十分注意。鑒于以上強(qiáng)夯法加固的機(jī)理，Menard教授對強(qiáng)夯中出現(xiàn)的現(xiàn)象，提出了一個新的彈簧活塞模型，對動力固結(jié)的機(jī)理作了解釋。圖3 靜力固結(jié)理論和動力固結(jié)理論的模型比較圖(3)表示靜力固結(jié)理論與動力固

13、結(jié)理論的模型間區(qū)別，主要表現(xiàn)在以下四個主要特性，見表1。表1 靜力固結(jié)理論和動力固結(jié)理論的區(qū)別對動力固結(jié)的理論模型，可從四個方面進(jìn)行解釋： 由于微氣泡的存在，充滿氣缸的水以為部分是可壓縮的，亦即孔隙水具有壓縮性， 對夯擊前、后土的滲透性的變化，可用一個孔徑可變的排水孔進(jìn)行模擬； 彈簧的剛度是模擬土體的壓縮模量，過去傳統(tǒng)的固結(jié)理論的觀點(diǎn)以為是常數(shù)。實際上強(qiáng)夯法施工時候，在反復(fù)荷載的影響下，會使壓縮模量有很大改變，在這個過程中，吸附水起了重要作用。 加載后傳遞力的活塞和氣缸間存在磨阻力。因此，液體中壓力減少，不能自動導(dǎo)致活塞的位移和彈簧的變化。在實際現(xiàn)場的地基中，常觀察到孔隙水壓力的減少并沒有相應(yīng)

14、地引起沉降。另外，試驗研究證明，強(qiáng)夯后所導(dǎo)致砂性土的液化，能夠降低地基在未來地震作用下的液化。亦即經(jīng)過若干次強(qiáng)夯液化后，雖然地基土的密度增加不多，但卻能減少在未來地震作用下發(fā)生液化的可能性。3.2 震動波壓密理論目前，除了Menard的動力固結(jié)理論對強(qiáng)夯機(jī)理作解釋外，還有震動波理論對強(qiáng)夯也作了解釋。在實施強(qiáng)夯時，重錘由高空落下，產(chǎn)生強(qiáng)大的動能(震動源)作用于地基土。此時，動能轉(zhuǎn)化為波能，從震源向深層擴(kuò)散，能量釋放于一定范圍的地基中，使土體得到不同程度的加固。震動波主要分為體波和面波，體波又分為縱波和橫波，面波分為瑞利波和樂浦波?？v波(P波)是由震源向外傳遞的壓縮波，質(zhì)點(diǎn)振動方向與波前進(jìn)方向一致

15、，這種波使孔隙水壓力增大，同時還使土粒錯位。橫波(S波)是由震源向外傳遞的剪切波，質(zhì)點(diǎn)振動方向與波前進(jìn)方向垂直。瑞利波傳播時，介質(zhì)質(zhì)點(diǎn)在波的傳播方向與自由面的法線組成的平面內(nèi)作橢圓形運(yùn)動，而在與該平面垂直的水平方向沒有振動。樂浦波只在與傳播方向相垂直的水平方向運(yùn)動。對地基加固起主要作用的是體波。面波只限于在地基表面?zhèn)鞑?，它不但起不到加密的作用，反而使地基表面松動，故為無用波或有害波。地基壓密理論將地基加固區(qū)分為四層，詳見圖(4)地基壓密固結(jié)模式圖。第一層是松弛區(qū)，地基土因受沖擊力而擾動，主要是橫波和面波的干擾。因橫波方向和質(zhì)點(diǎn)方向垂直，瑞利波和樂浦波分別按橢圓形運(yùn)動和按地面水平向運(yùn)動，所以都只

16、在地基表面?zhèn)鞑ナ雇馏w產(chǎn)生上下運(yùn)動，土體松動而產(chǎn)生松弛區(qū)。第二層是固結(jié)效果最佳區(qū)， 由于壓縮波在此層反復(fù)作用，使地下應(yīng)力超過了地基的破壞強(qiáng)度，土中吸收縱波放出的能量最多，所以這層的固結(jié)效果也最好。第三層效果減弱區(qū)，這層壓縮波漸減，地下應(yīng)力界于地基破壞強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度之間，致使固結(jié)強(qiáng)度迅速下降。第四層是無效固結(jié)區(qū)，此層地下應(yīng)力處于地基的彈性界限內(nèi)，能量消耗已經(jīng)無法克服土體的塑性變形，顧此層基本上沒有固結(jié)作用。圖4 地基壓密固結(jié)模式圖在實施強(qiáng)夯時，隨著地基的壓密加固，能量會發(fā)生變化。當(dāng)初夯時，土體產(chǎn)生壓縮塑變，因波速和介質(zhì)密度、彈性模量、剪切模量有關(guān)，初夯時縱波會很快被土體吸收產(chǎn)生塑性變形，當(dāng)達(dá)到一定

17、能量時，塑像變形完成后產(chǎn)生彈性變形。隨著土體密度的增加，而壓縮模量和剪切模量增大，波的傳播速度相應(yīng)加快，這時橫波增加，縱波在削弱，并且波的折射和反射要消耗能量，不利于對土體的加固，如果再增加夯擊能(夯次)，其效果不會明顯。對非飽和土地基，其加固機(jī)理可以歸結(jié)為壓縮波的反復(fù)作用消耗能量做功，而對土體產(chǎn)生壓密固結(jié)。一部分能量使土體產(chǎn)生塑變轉(zhuǎn)換為土的位能，使土體產(chǎn)生彈性變形并將另一部分能量向深層傳播而加固深層地基。最終使能量轉(zhuǎn)換為土的塑變位能。對含水量教高的飽和土地基，其加固機(jī)理也是壓縮波的反復(fù)作用和波的折射、反射重復(fù)做功而獲得加固效果的。具體說，由于壓縮波的反復(fù)做功和空隙水壓力的共同作用，在土中形成

18、了網(wǎng)狀貫通排水通道，使土體的滲透條件得到明顯的改善，夯擊之后，土體將在良好的滲透條件和較高的空隙水壓力作用下完成其動力固結(jié)過程，使土中空隙水迅速排出，孔隙水壓力迅速消散，土體進(jìn)一步密實。對飽和粘性土，因其滲透系數(shù)小，土體大量在夯后固結(jié)，因此，夯后土體應(yīng)有足夠的間隔時間，否則即使較小能量的過早夯擊也是有害無藝，使土體無法恢復(fù)。這一動力固結(jié)過程，成為強(qiáng)夯法處理淤泥質(zhì)土的顯著特點(diǎn)，隨著這一固結(jié)過程的完成，土體的性質(zhì)將得到明顯改善，獲得強(qiáng)夯后的預(yù)期效果。3.3 施工工藝(1) 施工程序圖圖5 施工程序圖 平整場地預(yù)先估計強(qiáng)夯后可能產(chǎn)生的平均地面起伏，并以此確定地面高程，然后用推土機(jī)平整。 鋪墊層遇到地

19、表為細(xì)粒土，且地下水位較高的情況，有時需在表層鋪設(shè)0.52m左右的砂、砂礫或碎石。這樣做的目的是在地表形成硬層、可以用以支撐起重設(shè)備，確保機(jī)械通行、施工。又可加大地下水和表層面的距離，防止夯擊效率低。另外，硬層還可以有效的保護(hù)表層土層不被破壞。 夯點(diǎn)放線定位宜用石灰或小木樁的辦法進(jìn)行。其偏差不得大于5cm。 強(qiáng)夯施工每夯完一遍后，用新土或坑壁的土將夯坑填平，再進(jìn)行下一遍夯擊，直到將計劃的夯擊遍數(shù)完成為止。最后一夯為滿夯(搭夯)。 現(xiàn)場記錄強(qiáng)夯施工時應(yīng)對每一夯實點(diǎn)的夯擊能量、夯擊次數(shù)和每次夯擊后的沉降量等做好詳細(xì)的現(xiàn)場記錄。 安全措施為了防止飛石傷人，現(xiàn)場工作人員應(yīng)戴好安全帽，另外，夯擊時工作人

20、員應(yīng)退出強(qiáng)夯機(jī)工作半徑內(nèi)。4 工程實例4.1 工程簡介滬青平高速公路(中春路一朱楓路)二標(biāo)段工程地處“魚米之鄉(xiāng)”的青浦區(qū)。該標(biāo)段沿線地勢平坦，河道縱橫，水系發(fā)達(dá)，且多河塘、魚塘和明、暗浜，地下水位高，導(dǎo)致了土層具有含水量高、空隙比大、壓縮性高、承載力低等特點(diǎn)；區(qū)段內(nèi)以可塑性粘性土為主，且含水量較高，多數(shù)地段處于軟弱層上。強(qiáng)夯法軟土路基處理段處于九峰江東岸，是設(shè)計九峰江橋的東橋臺位置，樁號為K2+013K2+133。為了對不同夯擊能對土路基的處理效果進(jìn)行對比分析， 強(qiáng)夯段共分為兩個試驗區(qū)：A 區(qū)樁號K2+013K2+073，B區(qū)樁號K2+073K2+133。整個區(qū)段土層由上到下分為5層，第一層為

21、人工填土層，層厚1.5m，褐色粘性土，含水量高，呈可塑狀；第二層為灰黃色填土層，層厚約0.6m，松軟、稍濕，含少量植物根莖；第二層2為褐色粉質(zhì)粘土層，層厚約1m，分布連續(xù)，強(qiáng)度較高；第三層1為灰色淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，呈流塑狀，高壓縮性，層厚約2.9m；第四層2為砂質(zhì)粉土層，層厚約5.5m，稍密，強(qiáng)度較高；第五層3為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層，層厚約8.3m，呈流塑狀，高壓縮性。4.2 設(shè)計要求(1) 路基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(基地附近)K120KPa，變形模量EO8.0MPa。(2) 淤泥質(zhì)土層在填土荷重及動荷載作用下，在路面層施工的固結(jié)沉降達(dá)到其層厚的4。軟土靜力觸探比貫人阻力平均值Ps1.0MPa。(3) 經(jīng)碾

22、壓后路基土壓實度達(dá)到規(guī)范要求。4.3 施工工藝流程整平原地面并填土-做砂石盲溝-攤鋪下層砂墊層-塑料排水板打人-攤鋪上層砂墊層和5-15mm碎石-夯擊4.4 強(qiáng)夯施工參數(shù)(1) 開挖盲溝設(shè)集水井縱向盲溝設(shè)于道路中心，溝深2550cm，溝底向集水井方向有1的排水坡度。橫向盲溝以25cm間距設(shè)置，溝深2560cra，溝底向集水井或道路外測有1.5排水坡度。集水井沿縱向盲溝每隔50m設(shè)一口，井底深應(yīng)比盲溝深50cm以上，用碎石作慮料，井底用鐵砂網(wǎng)、塑料砂網(wǎng)及土工布包封。(2) 設(shè)砂石墊層為保證機(jī)械通行施工，由于地下水位較高和粘土上施工，故需要鋪設(shè)一層砂礫和碎石墊層才能進(jìn)行強(qiáng)夯，否則土體會發(fā)生流動。碎

23、石的厚度一般位60cm為宜，墊層無粘土。(3) 插塑料排水板 插設(shè)間距及深度九峰江橋(HQPK2+013HQPK2+073)(實驗A區(qū))以1.5m×1.5m正方形布點(diǎn)，深度20m九峰江橋(HQPK2+073HQPK2+133)(實驗B區(qū))以1.7m×1.7m正方形布點(diǎn)，深度22m 排水板需要用SPB-1B型 用履帶式振動插板機(jī)(4) 強(qiáng)夯A區(qū)： 第一遍：以450kNm3.9m×3.4m梅花形布點(diǎn)，每點(diǎn)1擊 第二遍：以900kNm4.5m×.9m梅花形布點(diǎn)，每點(diǎn)12擊 第三遍：以1800kNm5.2m×4.5m梅花形布點(diǎn)，每點(diǎn)25擊 第四遍：以2

24、2502700kNm6.0m×5.2m梅花形布點(diǎn)，每點(diǎn)12擊 第五遍：以600kNm2.9m×2.5m梅花形布點(diǎn)，每點(diǎn)1擊 相鄰兩遍夯擊之間的最短間歇時間為71 5天，具體根據(jù)孔隙水壓力測試結(jié)果確定； 夯錘直徑為2.52m； 夯擊范圍距離試驗區(qū)周邊1.26m； 強(qiáng)夯設(shè)備(3000kNm)一套，配120kN、150kN夯錘各1個，夯錘面積5m2。B區(qū)： 第一遍：以450kNm3.9m×0.4m梅花形布點(diǎn)，每點(diǎn)1擊 第二遍：以900kNm4.5m×3.9m梅花形布點(diǎn)，每點(diǎn)12擊 第三遍：以1800kNm5.2m×4.5m梅花形布點(diǎn)，每點(diǎn)25擊 第四

25、遍：以600kNm2.9m×2.5m梅花形布點(diǎn)，每點(diǎn)12擊 相鄰兩遍夯擊之間的最短間歇時間為715天，具體根據(jù)孔隙水壓力測試結(jié)確定； 夯錘直徑為2.52m； 夯擊范圍距離試驗區(qū)周邊1.26m； 強(qiáng)夯設(shè)備(3000kNm)一套，配120kN、150kN夯錘各1個，夯錘面積5m2。4.5 測試手段(1) 孔隙水壓力測試：這是了解加固深度、范圍、加固效果及控制工程進(jìn)度的 最重要的監(jiān)測方法。需作動靜兩種狀態(tài)的測試，以了解夯擊時超靜水壓力峰值及孔隙壓力隨時間消散規(guī)律。每試驗小區(qū)一組測孔，每孔在不同深度布三個測計(2) 動力觸探：這是了解每一遍夯擊加固效果的測試方法。在夯前及每一遍夯后7天進(jìn)行檢

26、測，每500m2設(shè)一測孔。(3) 靜力觸探：這是了解夯前、夯中、夯后土層特性的重要測試方法。(4) 平板靜荷載試驗：這是了解加固后路基層承載力標(biāo)準(zhǔn)值、變型模量及回彈模量的測試方法。每一試驗小區(qū)及路段每100m布一測點(diǎn)。(5) 壓實度試驗(6) 沉降監(jiān)測：每小區(qū)布兩個沉降板，測定淤泥質(zhì)土頂面的沉降。另外用麻花鉆測量砂石面的標(biāo)高，每400m2布一測點(diǎn)。4.6 效果評價(1) 靜力觸探經(jīng)過對A、B試驗區(qū)靜力觸探測試數(shù)據(jù)的分析，大部分地基固結(jié)度在短期內(nèi)得到了大幅度增加，承載力也提高了300以上，應(yīng)該說效果還是十分明顯的。但從靜力觸探曲線圖(6)(7)看，第三層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層比貫入阻力Ps并無大的變化

27、，加固效果不夠理想。這主要是由于淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土高壓縮性和流塑狀態(tài)使得其觸變性不夠靈敏，靜力觸探曲線不能在短期反映的增長幅度不明顯，甚至有低于夯前值的情況。但根據(jù)以往的強(qiáng)夯工程看，在靜置半年后，該層的曲線應(yīng)該有比較大的增長。下面對A、B試驗區(qū)測試曲線圖分別進(jìn)行分析：A區(qū)：第一、二、四層加固效果都十分的明顯，加固后的承載力和變形模量都滿足要求。第二層粉質(zhì)粘土平均h值由夯前的1.4MPa增加到夯后的2.8MPa，增加了100；第四層砂質(zhì)粉土平均Ps值由夯前的1.2MPa增加到夯后的2.8MPa，增加了130。第三層淤泥質(zhì)粘土層Ps值沒有大的變化。強(qiáng)夯的影響深度約為1 2m。見圖(6)。B區(qū)：B區(qū)的加固效果不如A區(qū)顯著，僅第一層和第五層的1214m的加固效果比較好，其余的區(qū)域變化都不是很大，甚至在9.51