上行式移動(dòng)模架現(xiàn)澆32m鐵路箱梁施工技術(shù)

1、上行式移動(dòng)模架現(xiàn)澆32m鐵路箱梁施工技術(shù)甬臺(tái)溫客運(yùn)專線 張幼文 （2007年7月29日）1 概述甬臺(tái)溫鐵路客運(yùn)專線是鐵路網(wǎng)中沿海大通道的重要組成部分，北起寧波，南至溫州，線路貫穿浙江省經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)的甬臺(tái)溫三市，設(shè)計(jì)時(shí)速250km，是國(guó)家重點(diǎn)工程。中鐵十六局集團(tuán)承建甬臺(tái)鐵路I標(biāo)DK40+409.59DK78+925.11區(qū)段，管區(qū)內(nèi)共有9座橋梁，其中特大橋3座，大橋5座，中橋1座。橋梁上部結(jié)構(gòu)基本上為32m整孔箱梁，頂板寬13m，底板寬5.74m，梁高3m，梁重達(dá)900t。設(shè)計(jì)箱梁采用原位現(xiàn)澆施工，共有整體現(xiàn)澆箱梁127孔，梁體混凝土采用C50耐久性混凝土。甬臺(tái)溫鐵路途經(jīng)浙東南山區(qū)，施工環(huán)境復(fù)雜，我

2、局管區(qū)內(nèi)的楊梅嶺水庫(kù)特大橋、梅圳大橋、大溪特大橋分別處在庫(kù)區(qū)、山谷及河流中，且大部分橋梁墩身較高，采用滿堂支架施工十分不便且不經(jīng)濟(jì)，移動(dòng)模架成為梁部結(jié)構(gòu)施工的首選方案。施工的3座橋梁（共計(jì)60榀32m箱梁）墩身高度差異大，且個(gè)別墩高僅為4m左右，經(jīng)過方案比選，采用DSZ32m/900t型上行式移動(dòng)模架進(jìn)行梁部施工。2 DSZ32m/900t型上行式移動(dòng)模架構(gòu)造及特點(diǎn)2.1 移動(dòng)模架構(gòu)造DSZ32/900型上行自行式移動(dòng)模架系統(tǒng)主要由主梁系統(tǒng)、后主支腿、中主支腿、前輔助支腿、起吊小車、外模系統(tǒng)、端模系統(tǒng)、外肋橫移機(jī)構(gòu)、吊掛外肋、橫向鎖定機(jī)構(gòu)、拆裝式內(nèi)模系統(tǒng)、橋面軌道、電氣液壓系統(tǒng)及輔助設(shè)施等部分

3、組成（見圖1），模架框架總長(zhǎng)69.9m、總寬24.8m（最大開啟寬度）。各主要構(gòu)造部件分述如下：（1）主梁系統(tǒng)由并列的2組縱梁加連接梁、挑梁組成，總重225t，主要吊掛外模板系統(tǒng)等設(shè)備及鋼筋、混凝土等結(jié)構(gòu)材料的重量。每組縱梁由3節(jié)承重鋼箱梁和3節(jié)導(dǎo)梁組成，全長(zhǎng)69.9m。鋼箱梁高2.9m，寬1.6m，最大質(zhì)量小于21.5t。（2）吊掛外肋、橫移機(jī)構(gòu)及鎖定機(jī)構(gòu) 吊掛外肋共8組，吊掛外肋安裝在主梁的挑梁上，用以支撐外模系統(tǒng)；吊掛外肋沿中部可以剖分，攜帶外模系統(tǒng)在橫移機(jī)構(gòu)的作用下可以橫向打開和合攏；由鎖定機(jī)構(gòu)鎖定，可以避免外肋的橫向滑動(dòng)。橫移機(jī)構(gòu)由支承座、油缸和連接銷軸組成，共16套。其一端與外肋頂

4、端連接，一端與主梁或挑梁連接，橫移機(jī)構(gòu)的油缸循環(huán)伸縮，可實(shí)現(xiàn)外肋沿挑梁開啟和合攏。外肋橫向合攏后，在外肋外側(cè)的挑梁上安裝橫向鎖定機(jī)構(gòu)，由人工調(diào)整鎖定機(jī)構(gòu)上螺桿的長(zhǎng)度，使其與外肋頂緊，以固定外肋的橫向位置，橫向鎖定機(jī)構(gòu)共16套。（3）外模系統(tǒng)由底模、腹模、翼模、可調(diào)支撐系組成，模板通過可調(diào)支撐系支撐在吊掛外肋上。（4）內(nèi)模系統(tǒng)采用拆裝式內(nèi)模結(jié)構(gòu)，內(nèi)模設(shè)計(jì)滿足32m等高梁且兼顧24m等高梁的預(yù)制施工。內(nèi)模面板厚度為5mm。（5）后主支腿共1套，位于主梁系統(tǒng)的尾部，支撐于已澆筑好的橋梁端部，主要由后走行機(jī)構(gòu)2個(gè)、后支承機(jī)構(gòu)（含400液壓支撐油缸,行程150mm）2個(gè)等組成。圖1 移動(dòng)模架構(gòu)造示意圖（

5、單位：mm）2.2 移動(dòng)模架特點(diǎn)（1）占用橋下凈空小，對(duì)低矮橋墩有較強(qiáng)的造應(yīng)性，首、末跨施工時(shí)不需要拆除主梁，短距離轉(zhuǎn)場(chǎng)方便，拆除外模系統(tǒng)后可直接通過隧道，比較適應(yīng)工程實(shí)際。（2）DSZ32m/900t型上行式移動(dòng)模架自帶模板和梁上吊機(jī)，可自行整體前移，實(shí)現(xiàn)了箱梁的原位現(xiàn)澆施工。尤其適用于跨越河、谷的箱梁施工。 （3）DSZ32m/900t型上行式移動(dòng)模架適用于縱坡2.0%、曲線半徑2000m、梁重900t、墩高1.65m的32m和24m雙線整孔鐵路箱梁的原位現(xiàn)澆施工，也可用于連續(xù)梁施工。2.3 制梁原理DSZ32m/900t型上行式移動(dòng)模架利用橋梁端部和橋墩安裝支腿，支腿支撐主梁系統(tǒng)，挑梁外

6、肋及模板吊掛在主梁系統(tǒng)上，形成一個(gè)可以縱向移動(dòng)的橋梁制造平臺(tái)，完成橋梁施工。通過安裝在主梁上方的液壓橫移機(jī)構(gòu)和主梁后端的前移驅(qū)動(dòng)裝置實(shí)現(xiàn)模板系統(tǒng)的橫移和縱移。3 施工工藝及關(guān)鍵技術(shù)移動(dòng)模架制梁施工工藝與普通支架法制梁施工工藝有著一定的區(qū)別，移動(dòng)模架相當(dāng)于一個(gè)空中活動(dòng)支架，它有拼裝、落架、橫向開啟、縱向移動(dòng)等工序。移動(dòng)模架制梁主要工藝流程為： 橋位拼裝移動(dòng)模架移動(dòng)模架預(yù)壓安裝支座調(diào)整外模、設(shè)置預(yù)拱度綁扎底、腹板鋼筋，安裝縱向預(yù)應(yīng)力管道、布設(shè)預(yù)應(yīng)力束（本工程箱梁僅設(shè)置縱向預(yù)應(yīng)力束）安裝內(nèi)模綁扎頂板鋼筋澆筑箱梁混凝土梁體混凝土養(yǎng)護(hù)箱梁混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)值的60%后，松開內(nèi)模，進(jìn)行預(yù)張拉箱梁混凝土強(qiáng)度

7、達(dá)到設(shè)計(jì)值的80%后，脫開內(nèi)模，進(jìn)行初張拉移動(dòng)模架落架，脫底、側(cè)模移動(dòng)模架過孔，進(jìn)入下一個(gè)制梁循環(huán)箱梁混凝土強(qiáng)度、彈性模量及齡期達(dá)到設(shè)計(jì)值后，進(jìn)行終張拉管道壓漿、封端。3.1 移動(dòng)模架拼裝移動(dòng)模架現(xiàn)場(chǎng)組裝精度直接影響施工生產(chǎn)的安全、質(zhì)量及進(jìn)度，組裝時(shí)根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，嚴(yán)格按照鋼結(jié)構(gòu)施工技術(shù)規(guī)范進(jìn)行操作。移動(dòng)模架采用橋位原位拼裝方法，DSZ32m/900t上行式移動(dòng)模架主梁系統(tǒng)在高于墩頂5m處進(jìn)行拼裝，相對(duì)于下行式移動(dòng)模架的拼裝要困難些。拼裝場(chǎng)地要求順橋向70m、橋墩兩側(cè)各寬20m。在兩個(gè)橋墩（或墩臺(tái)）之間搭設(shè)臨時(shí)支墩，主梁采用2臺(tái)50t吊車在橋墩（臺(tái)）與臨時(shí)墩之間拼裝，導(dǎo)梁采用懸拼。拼裝順序?yàn)椋涸?/p>

8、待拼裝的墩臺(tái)（或兩墩）之間搭設(shè)臨時(shí)支墩（見圖2）安裝后、中支腿拼裝主梁系統(tǒng)安裝電氣、液壓泵站安裝外模支撐系安裝移動(dòng)模架外模板安裝前輔助支腿安裝導(dǎo)梁整機(jī)調(diào)試、預(yù)壓拆除臨時(shí)支墩。圖2 移動(dòng)模架拼裝示意圖（單位：mm）拼裝完成后的移動(dòng)模架見3所示。3.2 箱梁線形控制3.2.1 移動(dòng)模架撓度值計(jì)算移動(dòng)模架支撐系統(tǒng)預(yù)拱度的設(shè)置是施工中的重點(diǎn)，撓度值的計(jì)算要盡量結(jié)合實(shí)際情況周密考慮。本工程使用的移動(dòng)模架支撐系統(tǒng)的撓度值主要由以下幾個(gè)部分組成：（1）移動(dòng)模架系統(tǒng)自重產(chǎn)生的撓度值；（2）精軋螺紋鋼筋吊桿伸長(zhǎng)產(chǎn)生的撓度值；（3）現(xiàn)澆梁體自重產(chǎn)生的撓度值；（4）預(yù)應(yīng)力束張拉產(chǎn)生的上拱值。3.2.2 移動(dòng)模架預(yù)壓

9、試驗(yàn)圖3 拼裝完成后的移動(dòng)模架移動(dòng)模架拼裝、調(diào)試完成后必須進(jìn)行預(yù)壓試驗(yàn)。預(yù)壓試驗(yàn)的主要目的：檢驗(yàn)移動(dòng)模架的安全性能；實(shí)測(cè)移動(dòng)模架在各工況下應(yīng)力、應(yīng)變值與理論值的差異；消除結(jié)構(gòu)的非彈性變形；為設(shè)置移動(dòng)模架施工預(yù)拱度提供依據(jù)。圖4 移動(dòng)模架加載預(yù)壓及沉降觀測(cè)點(diǎn)位布置示意圖預(yù)壓荷載取值為箱梁和內(nèi)模重量的1.1倍，采用砂袋模擬箱梁混凝土施工時(shí)的澆筑順序及移動(dòng)模架實(shí)際受力狀態(tài)進(jìn)行加載（見圖4），即預(yù)壓采用砂袋分級(jí)、逐級(jí)加載，按照先中間后兩端、先底模后外模的加載順序。待結(jié)構(gòu)變形穩(wěn)定后測(cè)量各工況下主梁、吊掛外肋等不同部位的結(jié)構(gòu)變形。砂袋采用防水材料，并精確控制砂袋重量，防止砂袋吸水后重量變化，導(dǎo)致預(yù)壓試驗(yàn)數(shù)

10、據(jù)失真，甚至引起移動(dòng)模架過載破壞。為了準(zhǔn)確總結(jié)出移動(dòng)模架的撓度變化規(guī)律，在移動(dòng)模架主梁及吊掛外肋上布置了22個(gè)測(cè)點(diǎn)，分別布置在兩主梁的兩端、跨中、1/4跨處及1、3、6、8號(hào)吊掛外肋的左、右、中間處，測(cè)點(diǎn)布置見圖圖5 移動(dòng)模架外肋實(shí)際撓度變化與預(yù)期撓度變化比較圖（單位：m）4所示。每天早、中、晚各測(cè)一次。堆載結(jié)束后持載觀測(cè)2d，沉降趨于穩(wěn)定，即進(jìn)行卸載。卸載后繼續(xù)觀測(cè)1d。壓載結(jié)束后根據(jù)吊掛外肋撓度變化情況總結(jié)出變化規(guī)律，并繪制出預(yù)期撓度變化曲線（即標(biāo)準(zhǔn)變化曲線）（扣除預(yù)應(yīng)力束張拉產(chǎn)生的理論上拱值），見圖5?；炷翝仓┕r(shí)，對(duì)外肋測(cè)點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè)，繪制成實(shí)際撓度曲線（扣除預(yù)應(yīng)力束張拉產(chǎn)生的理論上

11、拱值），并與預(yù)期撓度變化曲線比較。從圖5可以看出混凝土澆筑時(shí)實(shí)際撓度變化與預(yù)期撓度變化曲線基本吻合，說明預(yù)壓試驗(yàn)達(dá)到了箱梁線形控制的目的。3.2.3 移動(dòng)模架施工預(yù)拱度的設(shè)置移動(dòng)模架施工預(yù)拱度為移動(dòng)模架彈性變形值扣除預(yù)應(yīng)力束張拉產(chǎn)生的上拱值。應(yīng)在前兩跨箱梁施工中分別測(cè)定和記錄澆筑混凝土前后移動(dòng)模架變形，以便在以后制梁中微調(diào)移動(dòng)模架施工預(yù)拱度，消除模擬狀態(tài)和實(shí)際狀態(tài)不同而帶來的預(yù)拱度偏差。根據(jù)理論計(jì)算及預(yù)壓結(jié)果，吊掛外肋撓度值稍大于主梁撓度，故以外肋壓載結(jié)果值代表移動(dòng)模架彈性變形值，作為確定施工預(yù)拱度值的依據(jù)。箱梁張拉后，經(jīng)計(jì)算直線梁上拱值為13.64，曲線梁上拱值為14.15；設(shè)計(jì)提供二期恒載

12、上橋時(shí)間按預(yù)加應(yīng)力后60d計(jì)算（實(shí)際大于60d），理論計(jì)算殘余徐變拱度值為6.2。則直線梁起拱值為19.84, 曲線梁起拱值為20.35，由于兩者相差不多，為計(jì)算方便，將直、曲線梁上拱值均取為20。由于波紋管安裝位置偏差等原因造成實(shí)際施工時(shí)上拱值的不確定性，同時(shí)經(jīng)實(shí)踐兩者誤差不大（實(shí)際值為1518mm），為此上拱值統(tǒng)一采用理論值20，作為確定拱度值的依據(jù)。根據(jù)模架撓度曲線圖，模架吊掛外肋最大撓度值為65，為了保證箱梁張拉完畢后線形平順，在施工前必須要求模架預(yù)設(shè)向下20的反拱值，則移動(dòng)模架跨中施工預(yù)拱度（上拱值）:f= 65-20=45=0.045m。跨中與支座間的施工預(yù)拱度按二次拋物線過度，拋

13、物線方程為：y=-4fx(L-x)/L2=-0.18 x(L-x)/L2式中：L為梁跨長(zhǎng)，L=32m；0x32m。實(shí)踐表明，預(yù)壓試驗(yàn)與理論計(jì)算分別得出的移動(dòng)模架施工預(yù)拱度值是基本相吻合的。3.3 移動(dòng)模架過孔DSZ32m/900t型上行式移動(dòng)模架在箱梁初張拉完成后即可進(jìn)行自行過孔作業(yè)（初張拉自行過孔須經(jīng)設(shè)計(jì)計(jì)算，滿足移動(dòng)模架自行過孔時(shí)所需的張拉鋼絞線束數(shù)及張拉應(yīng)力要求，本工程箱梁初張拉12束，張拉應(yīng)力930MPa，加上預(yù)張拉7束，共計(jì)19束），此時(shí)的模架處于完全開啟狀態(tài)，受外力作用極易出現(xiàn)不安全狀態(tài)，過孔作業(yè)必須按規(guī)定程序進(jìn)行。3.3.1 過孔程序圖6 移動(dòng)模架過孔到位后前、中支腿重合（1）混

14、凝土澆注完畢并達(dá)到初張拉強(qiáng)度后，拆除內(nèi)模撐桿，張拉，在橋面鋪設(shè)過孔軌道；拆除吊桿和底模、外肋位于中縫處的對(duì)接螺栓。中、后支腿垂直支承油缸回收使模架整體下落約10cm脫模，后走行機(jī)構(gòu)作用在箱梁軌道上，前輔助支腿托輥與導(dǎo)梁上軌道接觸（此時(shí)中、后支腿垂直支承油缸仍然支承）；操作泵站橫移油缸頂推外肋，外模系統(tǒng)橫移開啟。（2）拆除中支腿連接系，操作泵站使中、后支腿垂直支承油缸脫空，此時(shí)整個(gè)模架系統(tǒng)自重由后走行機(jī)構(gòu)和前輔助支腿承受。驅(qū)動(dòng)后支腿下走行機(jī)構(gòu)使模架按小于1.5m/min的速度前移一跨，此時(shí)前、中支腿位于同一橋墩上（圖6）。圖7 吊掛小車調(diào)運(yùn)前輔助支腿就位（3）中、后支腿橫向調(diào)整，垂直支承油缸支承

15、并鎖定；起吊小車將前輔助支腿吊掛前移一孔（見圖7），并在墩頂就位；操作泵站使橫移油缸循環(huán)回收，外模系統(tǒng)橫向合攏就位。（4）各支腿系統(tǒng)豎向標(biāo)高調(diào)整并鎖定，外模系統(tǒng)橫向調(diào)整、鎖定，穿吊桿，整機(jī)檢查，進(jìn)入下一孔箱梁施工作業(yè)。3.3.2 過孔注意事項(xiàng)（1）過孔前要對(duì)移動(dòng)模架系統(tǒng)的上下、左右、前后各處進(jìn)行詳細(xì)的檢查，若有影響造橋機(jī)前移的障礙物，要進(jìn)行清理或拆除。（2）注意控制軌距以及鋼軌在橋面上的橫向位置。在兩混凝土箱梁的接頭處，若存在高差，應(yīng)進(jìn)行支墊，支點(diǎn)中心距不大于40cm，以防止鋼軌被壓斷，支墊物可選用竹膠板或鋼板。（3）左右兩側(cè)模板（橫移油缸）應(yīng)基本同步打開，兩側(cè)油缸的同步偏差不大于橫移油缸的一

16、個(gè)行程。（4）在線路的直線段若需要糾偏或者在曲線段需要調(diào)整整機(jī)的前進(jìn)方向時(shí)，用前輔助支腿下面的偏移裝置，通過手動(dòng)千斤頂使前輔助支腿偏移到正確的位置；同時(shí)，前輔助支腿帶動(dòng)導(dǎo)梁前端偏移，使整機(jī)偏轉(zhuǎn)一個(gè)角度。（5）在過孔的過程中，若有異常，司機(jī)應(yīng)立即停機(jī)處理；若正常過孔想停機(jī)觀察，停機(jī)位置最好選擇在使前輔助支腿讓過導(dǎo)梁的接頭與整個(gè)導(dǎo)梁的中點(diǎn)。（6）過孔快結(jié)束時(shí)，最后1m一定要按點(diǎn)動(dòng)按鈕前進(jìn)，并且在鋼軌上設(shè)置木楔子或鐵鞋，有專人看守，以防縱移超越正確位置。（7）移動(dòng)模架過孔要連續(xù)作業(yè)，一旦過孔過程中發(fā)生長(zhǎng)時(shí)間停留或過孔后外側(cè)模不能立即合攏，必須臨時(shí)增加橫向穩(wěn)定措施。3.4 箱梁施工3.4.1 支座安裝

17、支座安裝前，應(yīng)先復(fù)測(cè)橋梁墩臺(tái)中心和高程，并標(biāo)出支承墊石及支座上、下鋼板的支座中心十字線。支承墊石高程控制在支座底板下有23cm的空隙，并對(duì)支承墊石進(jìn)行鑿毛處理。支座安裝時(shí)，在支承墊石四角打入膨脹螺絲，用精密水平儀對(duì)膨脹螺絲進(jìn)行精確抄平，將支座安放在膨脹螺絲上，通過調(diào)節(jié)膨脹螺絲來調(diào)節(jié)支座的水平度，支座縱橫中心線與墩臺(tái)十字線對(duì)齊，每塊支座板的邊緣高差1mm，4個(gè)支座頂面相對(duì)高差誤差2mm。支座定位準(zhǔn)確后，周邊安裝灌漿模板，灌注無收縮高強(qiáng)度漿料，采用重力灌漿法錨固支座（本工程采用C50高性能自流平水泥砂漿，該漿料具有早強(qiáng)快硬、自流密實(shí)的特點(diǎn)，2h達(dá)到20MPa，24 h達(dá)到50MPa）。灌漿過程應(yīng)從

18、支座中心部位向四周灌注，直至從鋼模與支座底板間隙觀察到灌漿材料全部灌滿為止。 支座安裝注意事項(xiàng)：（1）支座進(jìn)場(chǎng)后應(yīng)進(jìn)行清理，檢查做好支座的清潔和密封。密封圍板安裝前應(yīng)先清除支座上的塵土等一切污物，之后用丙酮或酒精將外露的轉(zhuǎn)動(dòng)面和滑動(dòng)面的不銹鋼板擦凈；（2）縱向、多向活動(dòng)支座應(yīng)考慮梁體張拉壓縮16mm以及安裝溫度的影響。3.4.2 鋼筋骨架綁扎外側(cè)模、底模以及支座周邊模板安裝好后，即可進(jìn)行鋼筋骨架綁扎。先綁扎底板、腹板鋼筋，安裝內(nèi)模后再綁扎頂板鋼筋。綁扎用的扎絲要向里彎，不得伸入保護(hù)層內(nèi)。梁體鋼筋的最小凈保護(hù)層除頂板頂層為30mm外，其余均為35mm。鋼筋保護(hù)層墊塊采用與梁體同強(qiáng)度等級(jí)耐久混凝土

19、制成，鋼筋保護(hù)層墊塊位置和數(shù)量要符合規(guī)定要求，墊塊數(shù)量不少于4個(gè)/m2。安裝底腹板鋼筋時(shí)應(yīng)將梁體預(yù)埋件、預(yù)留孔、預(yù)應(yīng)力孔道等同時(shí)安裝。3.4.3 混凝土測(cè)溫元件安裝 為準(zhǔn)確掌握梁體混凝土內(nèi)部溫度變化，防止溫差過大，控制混凝土裂紋，在箱梁端部、1/4跨、跨中、腹板、底板等部位安裝混凝土測(cè)溫元件，并做好保護(hù)措施。3.4.4 混凝土澆筑梁體混凝土為高性能耐久性混凝土，根據(jù)混凝土原材料品質(zhì)、設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)、耐久性以及施工工藝對(duì)混凝土的要求，通過試配、調(diào)整等步驟選定混凝土配合比，確?；炷梁瑝A量、抗凍性、抗裂性、抗?jié)B性、耐腐蝕性、電通量等6項(xiàng)指標(biāo)滿足高性能耐久性混凝土技術(shù)條件要求。特別要注意坍落度控制，減

20、少混凝土路途坍落度損失。坍落度過大會(huì)造成底板翻漿超量，梗肋處混凝土出現(xiàn)氣泡；坍落度過小會(huì)使得腹板內(nèi)側(cè)梗肋處翻漿不足，出現(xiàn)麻面，影響箱梁質(zhì)量。梁體混凝土數(shù)量大（315m3），要求在8h內(nèi)連續(xù)澆筑完畢，且不應(yīng)超過混凝土的初凝時(shí)間（施工中須考慮各種環(huán)境溫度下初凝時(shí)間的變化值），為此要求配備足夠的機(jī)械設(shè)備，并作好充分的準(zhǔn)備工作，確保混凝土及時(shí)供應(yīng)?；炷潦┕C(jī)械配備為：混凝土自動(dòng)計(jì)量攪拌站2座，生產(chǎn)能力為60m3/h，混凝土運(yùn)輸車11臺(tái)，混凝土泵車2臺(tái)。同時(shí)要備用發(fā)電機(jī)，以防施工時(shí)突然停電?；炷恋墓嘧㈨樞?yàn)閺目缰邢騼啥耍淮纬尚?，采用水平分層、斜向分段、兩?cè)對(duì)稱、連續(xù)澆筑的作業(yè)方法。澆筑同一斷面時(shí)，

21、依次按腹板根部（倒角）、底板、腹板、翼板、頂板順序澆筑。水平分層厚度不大于30cm?；炷琳駬v是關(guān)鍵環(huán)節(jié)，分層搗固時(shí)要定人定崗，按照規(guī)定的工藝路線和方式進(jìn)行，防止漏搗和過搗，確?；炷恋恼駬v質(zhì)量。梁體混凝土頂板澆筑時(shí)采用振動(dòng)梁進(jìn)行提漿整平，人工及時(shí)收漿拉毛。3.4.5 混凝土養(yǎng)護(hù)夏季、春季、秋季時(shí)混凝土采用自然養(yǎng)護(hù)。在混凝土初凝（8h左右）后，對(duì)外露的箱梁頂面及箱室內(nèi)的底板頂面采用霧狀噴頭噴霧養(yǎng)護(hù)，直至混凝土終凝（11h左右）?；炷两K凝后，箱梁頂面及箱室內(nèi)的底板頂面采用土工布履蓋，土工布?jí)K與塊之間應(yīng)設(shè)10cm左右的搭接寬度，并設(shè)專人不間斷灑水養(yǎng)護(hù)，以確保土工布處于濕潤(rùn)狀態(tài)，養(yǎng)護(hù)時(shí)間為28d。

22、對(duì)于翼板底面、腹板內(nèi)外側(cè)、底板底面、頂板底面等部位的帶模養(yǎng)護(hù)期間，混凝土終凝后定時(shí)對(duì)模板噴水養(yǎng)護(hù)，保持混凝土表面充分潮濕；7d拆模后繼續(xù)對(duì)梁體進(jìn)行噴水養(yǎng)護(hù)直至達(dá)到養(yǎng)護(hù)時(shí)間（28d）。養(yǎng)護(hù)期間混凝土的芯部溫度與表層、表層與環(huán)境之間的溫差不超過15。夏季時(shí)，為了嚴(yán)格控制箱體內(nèi)外溫差不超過15，混凝土終凝后對(duì)梁體箱室增加鼓風(fēng)機(jī)連續(xù)通風(fēng)7d的散熱措施。冬季時(shí)混凝土采用蒸汽養(yǎng)護(hù)，利用蒸汽發(fā)生器制造蒸汽。混凝土終凝后，對(duì)外露的箱梁頂面混凝土進(jìn)行履蓋，底層履蓋土工布，面層履蓋帆布，在土工布與箱梁頂面之間布設(shè)蒸汽管道，設(shè)專人負(fù)責(zé)不間斷地通以蒸汽養(yǎng)護(hù)，確保混凝土表面恒溫濕潤(rùn)；10d后停止蒸汽養(yǎng)護(hù)，改為自然保溫養(yǎng)

23、護(hù)，直至28d養(yǎng)護(hù)時(shí)間。混凝土終凝后，對(duì)外露的箱室內(nèi)的底板頂面采用土工布履蓋，進(jìn)行28d自然保溫養(yǎng)護(hù)。對(duì)于翼板底面、腹板內(nèi)外側(cè)、底板底面、頂板底面等部位的帶模養(yǎng)護(hù)期間，待混凝土終凝后，在模板表面蓋以土工布，對(duì)混凝土進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)；10d拆模后，對(duì)上述部位噴涂養(yǎng)護(hù)液，繼續(xù)對(duì)梁體進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)，直至28d養(yǎng)護(hù)時(shí)間?；炷琉B(yǎng)護(hù)注意事項(xiàng)：養(yǎng)護(hù)期間應(yīng)根據(jù)氣溫變化采取有效的保溫（如寒季）或降溫（如夏季）措施，防止混凝土產(chǎn)生過大的溫差應(yīng)力而導(dǎo)致梁體裂紋的出現(xiàn)。梁體混凝土養(yǎng)護(hù)期間，對(duì)梁體結(jié)構(gòu)進(jìn)行溫度監(jiān)控，定時(shí)測(cè)定混凝土的芯部溫度、表層溫度以及環(huán)境的氣溫、相對(duì)濕度、風(fēng)速等參數(shù)，根據(jù)混凝土和環(huán)境參數(shù)的變化情況及時(shí)調(diào)整養(yǎng)護(hù)方法，嚴(yán)格控制混凝土的內(nèi)外溫差。3.4.6 預(yù)應(yīng)力張拉與脫模 箱梁共設(shè)計(jì)27束縱向預(yù)應(yīng)力鋼絞線，張拉采用以張拉力為主、伸長(zhǎng)量作為校核的雙控原則。箱梁兩側(cè)腹板對(duì)稱張拉，其不平衡束最大不超過一束，按設(shè)計(jì)圖規(guī)定的編號(hào)及張拉順序張拉。梁體混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)值的60%時(shí)，拆除端模、松開內(nèi)模，進(jìn)行預(yù)張拉（張拉7束，張拉應(yīng)力744MPa），目的是以防梁體混凝土出現(xiàn)裂紋。梁體混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)值的80%時(shí)，脫開