金地腳手架施工方案

1、 腳手架工程施工方案第一章 、工程概況1、工程名稱及相關單位簡介工程名稱： 格林世界二期D區(qū)二標段總承包工程建設單位： 上海格林風范房地產(chǎn)發(fā)展有限公司設計單位: 上海精典規(guī)劃建筑設計有限公司2、工程位置工程擬建場地位于上海市嘉定區(qū)南翔鎮(zhèn)，格林世界三期D地塊東臨城市道路寶翔路，西臨居住區(qū)道路芳林路，南側為16米寬的南橫涇，北臨陳翔路。3、工程簡介二標段總建筑面積約64336m2，地塊內(nèi)有以下幾種類型：區(qū) 域地上建筑面積（m2）地下建筑面積（m2）備 注地下水泵房100小高層3、4、9、1040552278210-27F別墅17、18、19、20865432483F地下車庫9000合 計 約（m2

2、）493061503064336 其中3號樓10層建筑高度為35.8米，4號樓11層建筑高度38.8米，9號樓18層建筑高度57.7米，10號樓27層建筑高度83.9米第二章、方案的選擇：A、3、4號樓采用落地架搭設，12米以下采用雙立桿；B、9、10號樓采用懸挑架搭設；1、挑架分以下幾種情況搭設：10#樓在2層以上全部懸挑搭設，2層懸挑一次，5層懸挑一次，1層懸挑一次，17層懸挑一次，23層懸挑一次，共計劃5次懸挑。9#樓在2層以上全部懸挑搭設，2層懸挑一次，8層懸挑一次，14層懸挑一次，共計劃3次懸挑。2、搭設方式與主要參數(shù)腳手架用48×3.5鋼管和扣件搭設成雙排架，其橫距為0.

3、9m，縱距為1.5m，步距為1.8m；腳手架立桿下部支承在用16號工字鋼制作的水平懸挑梁上,建筑物外懸挑長度1.20米,建筑物內(nèi)錨固長度2.4米。陽臺及轉角處采用14號槽鋼斜撐，支撐點與挑梁外端的距離為0.5米;斜撐與挑梁采用焊接,焊縫高度為6，滿焊。腳手架搭設高度共10步，計18m高；里立桿離墻面0.3m；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 米，水平間距3 米，采用雙扣件連接；每3層鋪一層腳手板；施工作業(yè)層按2層計，每層活荷載為3KN/m2，作業(yè)層設欄桿和擋腳板；腳手架外立桿里側掛密目安全網(wǎng)封閉施工；剪刀撐應在外側立面整個長度與高度上連續(xù)設置；其他搭設要求遵照JGJ130-2001執(zhí)行。

4、2、落地架雙排腳手架搭設高度為 40 米，12米以下采用雙管立桿，12米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8 米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用雙扣件連接；所有拐角設置橫向斜撐,中間每隔6跨設置一道。橫向斜撐應在同一節(jié)間由底至頂層呈之字型連續(xù)設置。橫向斜撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿伸出端上，旋轉扣件中

5、心線至主節(jié)點的距離不宜大于150。每3層設一層竹笆板,施工層的上下層滿鋪竹笆板；施工作業(yè)層按2層計，每層活荷載為3KN/m2，作業(yè)層設欄桿和擋腳板；腳手架外立桿里側掛密目安全網(wǎng)封閉施工；剪刀撐應在外側立面整個長度與高度上連續(xù)設置；建筑外墻外側1.5米范圍滿澆100厚C20砼墊層作為腳手架基礎,腳手架立桿下鋪設一層通長50厚腳手板;其他搭設要求遵照JGJ130-2001執(zhí)行。第三章、腳手架施工要求1、材料及其要求1.1 材料要求111 腳手架鋼管應采用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T12793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構

6、鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規(guī)定。鋼管為48×3.5，表面銹蝕程度不應大于0.5mm，鋼管彎曲程度不大于3 mm/m，若超出規(guī)定，不得使用。鋼管上嚴禁打孔。鋼管和扣件應有產(chǎn)品合格證和檢測報告。11.2 扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定，不得有裂縫、出現(xiàn)滑絲等缺陷。在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發(fā)生破壞。1.1.3 腳手板采用竹笆腳手板，主筋不得缺少或斷裂。1.1.4 建筑用密目式安全網(wǎng)應符合有關規(guī)定，并有許可證及合格證方可使用。陽臺及轉角處斜撐采用14號槽鋼。1.2 構造要求1.2.1

7、水平桿a. 縱向水平桿宜設置在立桿內(nèi)側，長度不宜小于3跨。b. 水平桿應采用對接，對接接頭應交錯布置，即相鄰兩根接頭不宜設置在同步同跨內(nèi)；不同步或不同跨，兩個相鄰接頭在水平位置錯開不小于500 mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3；若搭接，則搭接長度不小于1m，且用三個扣件固定，端部離扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100 mm。c. 縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm。d. 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm；橫水平桿鄰墻端挑出200 mm，外

8、端伸出100 mm。1.2.2 腳手板a. 腳手板按其主筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，四角用鐵絲固定于縱向水平桿上。b. 作業(yè)層腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120150mm。c. 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。d. 作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。1.2.3 立桿a. 落地架根立桿底部應鋪通長50厚腳手板。懸挑架鋼梁上焊接25短鋼筋，長100mm。b. 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用

9、直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。c. 立桿接長除頂層頂步外，一律采用對接，對接錯開要求同縱向水平桿。立桿頂端需高出女兒墻上皮1m。1.2.3 連墻件a. 連墻件從底層第一步縱向桿開始設置，采用剛性連接。b. 連墻件用鋼管和扣件配合應用。c. 連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。 剪刀撐a. 每道剪刀撐寬度應不小于6跨且不小于6m，斜桿與水平夾角為

10、。剪刀撐沿立面滿布。b. 剪刀撐應由底至頂連續(xù)設置。c. 剪刀撐接長采用搭接，搭接長度不小于1m，且用三個扣件固定，端部離扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100 mm。2施工準備21單位工程負責人應按施工組織設計中有關腳手架的要求，向架設和使用人員進行技術交底。2 2 應按扣件式鋼管腳手架搭設規(guī)范第條的規(guī)定和施工組織設計的要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產(chǎn)品不得使用。經(jīng)檢驗合格的構配件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。3腳手架搭設31. 搭設雙排腳手架，先立里排立桿，后立外排立桿，立桿的垂直偏差不得大于1/200架高，相鄰兩根立桿接頭錯開500

11、mm，并不在同一步距內(nèi)。32過大橫桿架設在立桿內(nèi)側，同一水平面的內(nèi)外大橫桿接頭錯開一跨距。大橫桿水平偏差控制在50mm內(nèi)。3.3 小橫桿垂直置于大橫桿之下，用扣件與立桿緊固連接，小橫桿伸出大橫桿之外，不應小于100mm，靠墻一面，距離墻面100150mm，小橫桿應水平、不得內(nèi)高外低。34 剪刀撐的位置從腳手架兩端開始連續(xù)設置，豎向全高。剪刀撐的斜桿設在立桿的外側，與大橫桿成4560度夾角。35 為保證架子的穩(wěn)定性，搭設剪刀撐時，將斜桿間隔扣在立桿上和小橫桿的伸出部分上。36 用對接扣件連接大橫桿時，扣件的開口應朝向架子的內(nèi)側，螺栓朝上、以防雨水進入。用十字扣件時，開口不得朝下，以確保安全，在安

12、裝扣件時，將扣件放端正后再擰緊螺栓，擰緊螺栓時，用力要適當，一般控制在4050 N·M。37 腳手板應滿鋪，鋪穩(wěn)，離墻120150 mm，四角用鐵絲綁于水平桿上。腳手板除操作層以及操作層的上下層、底層、頂層必須滿鋪外，還應自頂層作業(yè)層的腳手板往下計，每隔12m滿鋪一層腳手板。腳手架內(nèi)排立桿與墻面之間鋪設通長安全隔離多層板或安全網(wǎng)。38 操作層腳手架設置欄桿與擋腳板，欄桿高度不低于1.2m，擋腳板用多層板制成，高度不低于200mm。39 搭設腳手架必須嚴格按照規(guī)范要求選用材料，對于壓扁、彎曲、銹蝕和有裂縫的鋼管及不合格的構件，嚴禁使用，扣件螺栓應滿足正常狀態(tài)下的扭力矩要求。310 檢查

13、驗收，懸挑架安裝完畢后，要進行全面綜合的檢查驗收，對所有節(jié)點還要進行復擰收緊，扣件螺栓扭力矩不得小于40 N·M，并不大于 65N·M，及時用彩色粉筆做出標記，確保不遺漏。311 當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處立桿、縱橫水平桿后，應立即設置連墻桿。312搭設完一層架體后，即在外圍用密目式安全網(wǎng)進行全封閉。313 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件的二步。4腳手架拆除41 準備工作411 全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；412根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經(jīng)主管部門批準后方可實施；413由單位

14、工程負責人進行拆除安全技術交底；414 清除腳手架上雜物及地面障礙物，集中在上料平臺上及時用塔吊運送到指定地點，嚴禁拋擲；42 拆除要求421連墻件必須隨腳手架拆除而逐層拆除，分段拆除高差不應大于2步。422當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，先搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。423各配件嚴禁從上往下拋擲，必須由上而下傳遞下來。424，拆除腳手架安裝按先上后下的順序進行，即后安裝的先拆，先安裝的后拆，拆幾層先解幾層安全網(wǎng)。同一部位拆除順序是：欄桿腳手板剪刀撐大橫桿小橫桿立桿。425 拆除腳手架，有專人指揮，上下呼應，左右協(xié)作，當擰開與另一人有關的扣件時，應提醒。拆除下來的各

15、部件應用滑輪或繩索運送到指定位置，不得從高空向下拋擲。5 安全管理要求51 腳手架搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。52架子工作業(yè)時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業(yè)，工具及零件應放在工具包內(nèi)，服從指揮，集中思想、相互配合，拆除下來的材料不亂拋、亂扔。腳手架作業(yè)下方不準站人，架子工不準在腳手架上打鬧、嬉戲。5.3腳手架安裝前，架工應熟悉圖紙，熟悉現(xiàn)場情況，了解交底意圖和施工操作方法，并將符合要求的架桿、扣件等材料運至現(xiàn)場，分類存放，搭設前清除障礙物。5

16、.4腳手架拆除前，腳手架上的材料、雜物等應清理干凈，拆除前下通知單，架子工應了解拆除技術交底意圖和操作方法，拆除范圍內(nèi)的護欄和警示牌設置完備。55腳手架的構配件質量與搭設質量，須經(jīng)檢查驗收，合格后方準使用。作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨、雪后上架作業(yè)應有防滑措施，并應掃除積雪。56 安全網(wǎng)按規(guī)定搭設或拆除。57 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；連墻件。58 不得在腳手架基礎及其鄰近處

17、進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。59 腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。58 腳手架應采取接地、避雷措施等，接地電阻低于10歐姆。59 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。6、檢查與驗收61 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：a. 基礎完工后及腳手架搭設前；b. 作業(yè)層上施加荷載前；c. 每搭設完1013m高度后；d. 達到設計高度后；e. 遇有六級大風與大雨后；f. 停用超過一個月。6.2 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：a. 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；b. 地基是否

18、積水，底座是否松動，立桿是否懸空；c. 扣件螺栓是否松動；d. 立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表項次1、2的規(guī)定；e. 安全防護措施是否符合要求；第三章、懸挑腳手架受力驗算型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。 一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 18 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.9米，立桿的步距為1.8 米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米

19、；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 60米；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 米，水平間距3 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處上海市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.550，風荷載高度變化系數(shù)z為2.020，風荷載體型系數(shù)s為0.552；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):

20、0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):2 層；腳手板類別: 竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3米，建筑物內(nèi)錨固段長度 2.4 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1； 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第

21、條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.35×0.9/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=3×0.9/(2+1)=0.9 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.9=1.26 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨

22、中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.26×1.52 =0.314 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.26×1.52 =-0.37 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.314×106,0.37×106)/5080

23、=72.835 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 72.835 N/mm2 小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.9 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.9×15004/(100×2.06

24、15;105×121900) = 1.992 mm；大橫桿的最大撓度 1.992 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.35×0.9×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=3&#

25、215;0.9×1.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.35 = 2.148 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×0.92/8 = 0.005 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.148×0.9/3 = 0.644 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.649 kN.m；

26、最大應力計算值 = M / W = 0.649×106/5080=127.776 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =127.776 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.35 = 1

27、.565 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1565.1×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105 ×121900) = 1.613 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.613 = 1.626 mm；小橫桿的最大撓度為 1.626 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該

28、工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×0.9/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025

29、 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.058+0.017+0.236)+1.4×2.025=3.208 kN；R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×18.00 = 2.822；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35×2&#

30、215;1.5×(0.9+0.3)/2 = 0.63 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15×2×1.5/2 = 0.225 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.812 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 3

31、15;0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 2.02 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.552；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.55×2.02×0.552 = 0.429 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.

32、4NQ= 1.2×3.812+ 1.4×4.05= 10.245 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.812+ 0.85×1.4×4.05= 9.394 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.429×1.5× 1.82/10 = 0.248 kN.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計

33、值 ：N = 10.245 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 102

34、45/(0.186×489)=112.638 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 112.638 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.394 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：=

35、0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9394.38/(0.186×489)+248275.81/5080 = 152.16 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 152.16 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.429 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規(guī)范

36、條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.491 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.491 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.8

37、9×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl = 11.491 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11.491小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.3 m，l

38、= 2.4 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.2 m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 P=3.812+4.05=7.862kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q=2.61×10-3×78.5 =0.205 kN/m；k=1.3/2.4=0.542k1=0.3 / 2.4 = 0.125k2=1.2 / 2.4 = 0.5代入公式，經(jīng)過計算得到支座反力 RA = 20.957 kN支座反力 RB = -4.74 kN最大彎矩 MA = 11.967 kN.m 最大應力 = 119667

39、27.825 /( 1.05 ×141000 )= 80.829 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 80.829 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N= 3.812 +4.05 = 7.862 kN水平鋼梁自重計算荷載 q= 0.003 ×78.5 = 0.205 kN/m最大撓度 Vmax= 5.88 mm按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄A結構變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 2400 mm水平支撐梁的最大撓度 5.88 mm 小于 水平支撐梁的最大容許撓度 24

40、00/400 mm,滿足要求! 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b = 570 ×9.9×88× 235 /( 2400×160×235) = 1.29由于b大于0.6，查鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.852。經(jīng)過計算得到最大應力 = 11.967×106 /( 0.852×141000 )= 99.621 N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 = 99.621 小于 f = 215 N/mm2

41、,滿足要求! 十、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 4.74kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 4740.275/(3.142×16×1.43)=65.947mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×162×2

42、15×10-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=4.74kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 20.957kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5×d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于88.64 kN，大于錨固力 N=20.96 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要

43、求!十一、陽臺懸挑梁計算懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為900mm，內(nèi)排腳手架距離墻體2000mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 2500mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2。考慮到局部懸挑梁上支承4根立桿,受腳手架集中荷載按雙倍考慮。受腳手架集中荷載 N=1.2×7.625 +1.4×8.1 = 20.49 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2×26.1×0.

44、0001×78.5 = 0.246 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 40.361 kN； R2 = 1.926 kN； R3 = 0.168 kN。 最大彎矩 Mmax= 8.227 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 8.227×106 /( 1.05 ×141000 )+ 0×103 / 2610 = 55.567 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 5

45、5.567 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b = 570 ×9.9×88× 235 /( 2500×160×235) = 1.24由于b大于0.6，查鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.843。經(jīng)過計算得到最大應力 = 8.227×106 /( 0.843×141000 )= 69.224 N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計

46、算 = 69.224 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求! 十、支桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算 其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產(chǎn)生的軸拉力。各支點的支撐力 RCi=RDisini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為：RD1=52.538 kN。 十一、支桿的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=52.538kN 下面壓桿以 14a號槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 52.538kN； - 軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查

47、表得到 = 0.14； i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i =1.7cm； l - 受最大壓力斜桿計算長度，l = 3.905m； A - 受壓斜桿凈截面面積，A =18.51cm2； - 受壓斜桿受壓應力計算值，經(jīng)計算得到結果是202.7 N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算 < f，滿足要求! 斜撐支桿的焊縫計算：斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力，N=52.538kN； lw為斜撐支桿件的周長，取500mm； t為斜撐支桿焊縫的厚度，t=6mm； ft或fc為對接焊縫

48、的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經(jīng)過計算得到焊縫最大應力 = 52538.231/(500×6) = 17.513N/mm2。對接焊縫的最大應力 17.513 N/mm2 小于 185 N/mm2，滿足要求!十二、陽角處支桿計算本方案中，陽角腳手架排距為1250mm，內(nèi)排腳手架距離墻體450mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1300mm,懸挑梁長度為1.8米?？紤]到局部陽角懸挑梁外側立桿數(shù)量為1.5根,將腳手架集中荷載 N取值為10.463 ×1.5=15.70kN；3、支桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算 其中RDicosi為支桿的頂力對

49、水平桿產(chǎn)生的軸拉力。各支點的支撐力 RCi=RDisini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為：RD1=34.23 kN。 4、支桿的強度計算: 支桿的內(nèi)力計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=26.098kN 下面壓桿以 14a號槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 34.23kN； - 軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到 = 0.155； i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i =1.70cm； l - 受最大壓力斜桿計算長度，l = 3.27m； A - 受壓斜桿凈截面面積，A =18.51cm2；

50、- 受壓斜桿受壓應力計算值，經(jīng)計算得到結果是119.3N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算 < f，滿足要求! 斜撐支桿的焊縫計算：斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力，N=34.23kN； lw為斜撐支桿件的周長，取500mm； t為斜撐支桿焊縫的厚度，t=6mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經(jīng)過計算得到焊縫最大應力 = 34230/(500×6) = 11.41N/mm2。對接焊縫的最大應力11.41 N/mm2 小于 185 N/m

51、m2，滿足要求!第四章、 落地架計算扣件式鋼管落地腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等編制。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 40 米，12米以下采用雙管立桿，12米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8 米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5；

52、 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處上海市，基本風壓為0.55 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z 為1.56，風荷載體型系數(shù)s 為0.55；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全

53、網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):6；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):90.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1