用焦爐煤氣加熱時爐溫的調節(jié)

1、用焦爐煤氣加熱時爐溫的調節(jié)焦爐加熱調節(jié)因使用煤氣種類不同而有所不同用焦爐煤氣加熱時。無論是下噴式或是側入式，煤氣都是由各支管、旋塞等管件直接從磚煤氣道引入的，然后經(jīng)噴嘴（燒嘴）進人各立火道燃燒全部蓄熱室都用來預熱空氣，空氣經(jīng)斜道口進入各立火道。焦爐煤氣不能經(jīng)過蓄熱室進行預熱，這是因為焦爐煤氣組成中的甲烷等碳氫化合物。遇蓄熱室高溫而分解，反而使煤氣熱值降低。并且因分解產(chǎn)生的游離碳，易使蓄熱室堵塞。但在總管上設置煤氣預熱器，將焦爐煤氣預熱到4555，可防止萘及焦油從煤氣中冷凝析出，堵塞入爐管件，并可穩(wěn)定煤氣的溫度以穩(wěn)定焦爐供熱。根據(jù)焦爐煤氣性質及其加熱特點，以下就燒焦爐煤氣時爐溫的調節(jié)予以介紹。一

2、、直行溫度穩(wěn)定性的調節(jié)日常生產(chǎn)中，全爐溫度用機、焦側直行平均溫度來代表，因此直行溫度穩(wěn)定性的調節(jié)即是全爐總供熱的調節(jié)，為使火道溫度滿足全爐各炭化室加熱均勻的要求，應經(jīng)常測定并及時調節(jié)，使直行溫度符合規(guī)定的標準溫度。當結焦時間一定時，常因裝煤量、配煤水分、煤氣發(fā)熱量、煤氣溫度和壓力等因素的變化，以及出爐、測溫操作及調節(jié)不當。使直行溫度的穩(wěn)定性變壞，因此需要及時而正確地調節(jié)全爐煤氣流量和空氣量。對影響爐溫穩(wěn)定性的因素，分述如下：（1）裝煤量和裝煤水分炭化室的裝煤量應力求均勻與穩(wěn)定，因為裝煤量是焦爐生產(chǎn)能力和供熱的基礎。裝煤水分的波動，不但影響裝煤的穩(wěn)定，更主要的是水分的蒸發(fā)將從爐內(nèi)帶走較多的熱量。

3、在正常結焦時間，如果保持裝入的干煤量不變。裝爐煤水分每增減1%,爐溫要升降57c.相當干煤耗熱量的增減6066kJ/kg,則供焦爐加熱的煤氣量約增減2 "5左右，才能保持焦餅成熟程度不變。如果裝爐煤水分改變了，不及時調節(jié)供熱，直行溫度將有較大波動。特別是在大雨、暴雨等情況下的水分波動較大時，更應注意調整爐溫或結焦時間，以保證焦餅成熟。(2)加熱煤氣發(fā)熱量加熱煤氣發(fā)熱量因煤氣的組成、溫度和濕度的變化而變化。焦爐煤氣的組成主要因配煤組成和焦爐操作而變，由于煤氣發(fā)熱量的變化，將使焦爐供熱量變化，則直行溫度產(chǎn)生波動。當缺乏嚴格的配煤質量要求或炭化室壓力波動，甚至經(jīng)常在負壓下操作時，焦爐煤氣的

4、組成波動很大，用這樣的回爐煤氣加熱，直行溫度的穩(wěn)定性很難維持。在結焦期內(nèi)發(fā)生的煤氣組成不同。對全爐來說，煤料處于不同的結焦發(fā)生煤氣的發(fā)熱量也不同，在生產(chǎn)正常情況下，一般于焦爐檢修時間的末期，煤氣發(fā)熱量最低，所以用自身回爐煤氣加熱的焦爐，直行溫度也會因上述原因有些正常波動，調節(jié)時應予以考慮。煤氣溫度對發(fā)熱量有較大的影響，煤氣溫度高，因飽和水蒸汽含量大，因此發(fā)熱量變低。另外，因一定量煤氣的體積與絕對溫度成正比，所以當用儀表控制流量時，煤氣溫度的變化，還將影響實際進入爐內(nèi)煤氣量的變化，煤氣溫度高，則煤氣進入量相對減少。煤氣溫度除受預熱器影響外，因回爐煤氣管系較長且暴露于大氣，故大氣溫度對煤氣溫度也有

5、影響。正常天氣時一天內(nèi)氣溫變化是有規(guī)律的，當其他因素穩(wěn)定時，爐溫變化規(guī)律和大氣變化規(guī)律相符，即：白班氣溫高，煤氣溫度也高，煤氣密度小，濕度增加，實際溫度下的濕煤氣發(fā)熱量降低，爐溫趨于下降，夜班時則爐溫趨于上升。一般經(jīng)驗是，當煤氣溫度變化10c時，直行溫度可變化5IOC。當遇有寒流、高溫和大雨時，加熱煤氣溫度將有很大變化，應根據(jù)情況和經(jīng)驗，主動地將爐溫進行調節(jié)。(3)空氣過剩系數(shù)煤氣燃燒應在一定空氣過剩系數(shù)下進行，空氣和煤氣配合不適當都將影響爐溫，故直行溫度的穩(wěn)定性不但與煤氣量有關，而且與空氣量變化也有關。如當空氣過剩系數(shù)較小時，盲目加煤氣量反而會降低爐溫，這是由于增加的煤氣并未參加燃燒，卻增加

6、了進入爐內(nèi)的氣體量，導致廢氣溫度降低。因此，調節(jié)不當和忽視對空氣量的調節(jié)，將使空氣過剩系數(shù)不相適應。空氣過剩系數(shù)還和大氣溫度及風向有關，大氣溫度對空氣過剩系數(shù)的影響如前節(jié)所述。風向的影響，因迎風側蓄熱室走廓氣溫低，空氣密度大，而且風的速度壓頭大，因此在進風門的開度和分煙道吸力不變的情況下，進爐的空氣量增多，燃燒系統(tǒng)吸力變小，看火孔壓力增大，而背風側則相反。在空氣過剩系數(shù)較小時，風向對溫度的影響更大，實際證明，爐溫波動可達2030。為使空氣和煤氣配合適當，煤氣的加減應與空氣量的調節(jié)同時進行，如前節(jié)所述，當煤氣量少量改變時可由煙道吸力來調節(jié)空氣量。根據(jù)實際經(jīng)驗，在正常結焦時間范圍內(nèi)如表103 &q

7、uot;煤氣流量(Nm3h)爐型和孔數(shù)65孔大型焦爐36-42孔焦爐±200±100±5±5煙道吸力(Pa直行平士勻溫度(C)士上5土35本側士卜725孔二分式焦爐士50±35對側土2-3(4)檢修時間和出爐操作由于燃燒室的溫度隨炭化室煤料處于結焦期的不同而變化，所以在檢修時間開始時因各炭化室均已裝煤，處于結焦前期爐數(shù)較多，故直行溫度趨于下降，降低的幅度與檢修時間長短有關，檢修時間越長，下降量越多。如檢修時間為2小時時，其下降量約為58C,為使全爐所處的結焦期間均衡，檢修時間最長一般不超過3小時，否則應將檢修時間分段。檢修時間對爐溫的影響是有規(guī)

8、律的，不是供熱問題，所以不應作任何調節(jié)。出爐操作不均衡，不按計劃正點出焦，將造成結焦時間波動。如果提前或落后裝煤，還將影響下一循環(huán)的計劃結焦時間，使直行溫度的穩(wěn)定性被破壞，無法控制，所以應嚴格出爐操作制度，提高各項推焦系數(shù)。綜上所述，為提高直行溫度的穩(wěn)定性，在調節(jié)全爐溫度時應做到：1）要有一個適當?shù)募訜嶂贫?，并要?jīng)常保持。應了解和掌握引起爐溫波動的因素，準確地采取調節(jié)措施，對使爐溫產(chǎn)生有規(guī)律變化的影響因素，應給予注意，不宜盲目調節(jié)供熱，但應采取措施使其影響控制在最小的范圍內(nèi)。2）要注意爐溫變化趨勢，保持加熱制度穩(wěn)定，調節(jié)不能過于頻繁，幅度不能過大。實測直行平均溫度的高低是調節(jié)的基礎但應注意上班

9、溫度情況及調節(jié)的效果，注意爐溫變化趨勢。由于煤氣燃燒傳熱和爐墻蓄熱的能力不完全相同，在增減煤氣流量后爐溫的反映速度是不一樣的。燒焦爐煤氣時，當爐溫處于穩(wěn)定狀態(tài)下，增減煤氣流量后，一般要經(jīng)過35小時，才能反映出來。當爐溫正處于上升或下降趨勢時，要改變爐溫變化趨勢，時間就要更長些。所以處理爐溫時，要根據(jù)用量情況、爐溫變化趨勢，準確調節(jié)，避免調節(jié)幅度過大或過于頻繁而引起直行溫度更大的波動。3）要參照實際結焦時間的長短調節(jié)爐溫，由于某些原因，可能造成不能按計劃時間出爐或有計劃地安排結焦時間臨時在允許范圍內(nèi)變動，這時為保持直行溫度的穩(wěn)定性，應根據(jù)本班的出爐情況和下班的計劃結焦時間長短，調節(jié)爐溫，使其保持

10、在安定系數(shù)允許波動范圍內(nèi)。當結焦時間變化較大，持續(xù)時問較長時，必須重新規(guī)定標準溫度。4）要經(jīng)常檢查燃燒情況，使供應煤氣能在合理的空氣過剩系數(shù)下燃燒，增減的煤氣量與分煙道吸力的調節(jié)應相適應，變化較大時，就應與進風門開度配合調整。應當指出，根據(jù)計算所確定加熱制度的各項數(shù)值是近似的，實際上各項因素的變化比較復雜，因此必須根據(jù)實際情況加以校正。二、直行溫度均勻性的調節(jié)直行溫度的均勻性是在直行溫度穩(wěn)定性的前提下調節(jié)的。焦爐在總供熱穩(wěn)定的基礎上，要求對每個燃燒室（邊爐除外）供給相同的熱量，才能保證各燃燒室的溫度達到均勻一致。（1）各燃燒室煤氣量均勻性流調節(jié)?給榷個燃燒嬤的煤氣量主要用安裝嘯各謔氣分管上的流

11、量？板來挖各燃m室煤氣量的？勻？配，也就依靠孔板直徑沿焦爐長向適當?shù)呐帕衼礞脯F(xiàn)?？装逯睆降呐帕?，取決于煤氣主管從始端至末端的壓力分布，用焦爐煤氣加熱時，在正常情況下其壓力是接近的，故除邊爐以外的孔板直徑也可一致。但是由于邊燃燒室僅供半個炭化室的煤料加熱而又考慮散熱較多，因此邊燃燒室供煤氣量是中部燃燒室的70-75，故其孔板直宄大約是中部的85關于孔板直徑的選擇及正常下排列，已在上節(jié)敘述一般孔板嬉裝在交拱旋塞前，孔板后管路的阻俱也會影響進入各？燒室的煤氣量，入爐？道阻力由交換旋塞、煤氣分管（包括下噴式焦爐的橫管）、磚煤氣道、火嘴（對側入式焦爐）或噴嘴（對下噴式焦爐）等阻力組成，只有當這些兼力均勻

12、一致時，孔板更徑的均勻性排列才能使煤氣分配量相同。生產(chǎn)條？下，影響這些阻力變化的因素較多？如交換旋塞的開喔不正、孔板娓裝不正或？清潔、孔板前后管道及旋塞堵塞、磚煤氣道串漏或掛石墨以及燃燒室火嘴或噴嘴掉端及堵塞樨都會影響煤氣量的進入而造成直行溫度？勻性變壞。因此，調直行溫度的均勻性時，不要輕易更換曲板，應首先檢查并消除上述喃響因素。下噴式焦爐可根據(jù)所?裝孔板的直徑，通過測量橫管壓力來檢查管路中不正常阻力的部位。例如，建某個燃燒室罹度低，煤氣量不足時可有？述幾種情況：橫管壓力大小正常大或正常大或正常大孔板直徑不正常阻力的部位橫管后橫管或橫管前橫管前根據(jù)測量結果，消除堵塞或加熱設備上的缺陷后，一般爐

13、溫五上來，只有這些影響因素短時間內(nèi)不能消除時，才更換孔板以解決煤氣量的不足。為便于掌握情況及調節(jié)準確，正常情況下不用調節(jié)旋塞開度方法調節(jié)各燃燒室的煤氣量。一般大型焦爐孔板直徑每改變1mm,直行溫度約變化1520C。另外，分析直行溫度時，一定要對照橫排溫度,因為有時橫排曲線僅測溫火道或包括測溫火道的少數(shù)幾個火道溫度過高或過低，應處理這幾個個別火道的溫度，不能輕易更換孔板。(2)各燃燒室空氣量均勻性的調節(jié)直行溫度均勻性的調節(jié)，在各燃燒室煤氣量均勻性的基礎上，還應使各燃燒室的空氣量均勻一致。進入各燃燒室的空氣量用蓄熱室頂部吸力來控制，其調節(jié)的主要手段是廢氣盤進風口和廢氣盤調節(jié)翻板的并度。1)廢氣盤進

14、風口和調節(jié)翻板開度的排列廢氣盤進風口開度按上節(jié)所述予以確定，除邊爐外全爐應一致。根據(jù)邊燃燒室煤氣量為中部的7075%,進風量也應相符，所以邊燃燒室廢氣盤進風口開度約為中部的3540%,端部的第二個蓄熱室進風口開度約為中部的8590。為使進風口開度和蓄頂吸力一致，廢氣盤調節(jié)翻板的開度應按照距煙囪遠近而定。由于兩側分煙道隨氣流方向各點阻力與動壓力逐漸增加，故靠近煙囪吸力總是大于始端吸力，所以廢氣盤調節(jié)翻板開度應隨著離煙囪越近越小。為了使翻板有足夠的調節(jié)余地，在焦爐開工時就應將中部的廢氣盤調節(jié)翻板開度，配置在開關的中部位置。通過兩端邊蓄熱室的廢氣量約為中部蓄熱室的35，所以邊廢氣盤翻板開度也相應減小

15、。2)蓄熱室頂部吸力的調節(jié)燒焦爐煤氣時，調節(jié)蓄熱室頂部吸力也就是調節(jié)空氣量和廢氣量的均勻分配，此外還關系到橫排溫度的分布和壓力制度，特別是看火孔壓力的保持。因此，在測調蓄頂吸力前，應首先確定標準蓄熱室頂部吸力，使于標準蓄熱室相連的上升氣流火道看火孔壓力符合要求，火道內(nèi)空氣過剩系數(shù)應當合適。標準蓄熱室在氣流系統(tǒng)和設備不存在缺陷的條件下，蓄頂吸力與幾個因素的關系如下：吸力差與空氣過剩系數(shù)的關系和公式(1014)的道理一樣，蓄熱室頂部上升與下降氣流吸力差近似地與空氣過剩系數(shù)的平方成正比。利用這個關系可確定合適的吸力差，或由吸力差來改變空氣過剩系數(shù)。例如：焦爐某側的空氣過剩系數(shù)為1 .”12,蓄熱室頂

16、部上升氣流吸力為55Pa,下降氣流吸力為70Pa,吸力差為15Pa為保證完全燃燒，空氣過剩系數(shù)需要調到1.2 時，則吸力差應調到：1.315X-)2=17Pa1.12如果認為上升氣流吸力是合適的，應保持不變，則下降氣流吸力應調到：55+17=72Pa蓄熱室頂部吸力與周轉時間的關系當周轉時間改變時，上升與下降氣流蓄熱室頂部吸力差應隨之改變。根據(jù)煤氣流量計算公式，周轉時間和煤氣量成反比,當空氣過剩系數(shù)不變時，與空氣量也成反比。因此吸力差與周轉時間的平方成反比。當保持看火孔壓力不變時,上升氣流吸力隨周轉時間的變化很小因此在正常周轉時間內(nèi)可使上升氣流吸力固定不變，只改變下降氣流吸力例如：當周轉時間為1

17、9小時，上升氣流吸力為52Pa看火孔壓力為2Pa。當周轉時間改為16小時時，如仍保持看火孔壓力不變，上升氣流蓄頂吸力應為多少設蓄熱室頂至看火孔高度為6."18m,每米高浮力為9."5Pa。則該段浮力為：9.5X6."18=59Pa則蓄頂至看火孔阻力為：59252=5Pa當周轉時間改為16小時時，該段阻力變?yōu)椋?95X-)2=7Pa16設浮力不變，則16小時的上升氣流蓄頂吸力為：59-2-7=50Pa上述計算是近似的，因忽視了耗熱量因素，所以只適合于周轉時間改變較少的情況。大氣溫度對蓄頂吸力的影響在實際操作中，往往遇到當大氣溫度變化較大時，如白天和夜晚，寒流或高溫，

18、冬季和夏季等，蓄熱室頂吸力與空氣過剩系數(shù)發(fā)生變化。在上節(jié)，已討論了大氣溫度對加熱系統(tǒng)壓力分布的影響，為便于掌握，再討論一下蓄頂吸力的變化。例如：冬天，蓄熱室走廓氣溫為5C,上升氣流蓄頂吸力為50Pa,下降氣流蓄頂吸力為70Pa,煙道吸力為190Pa,空氣過剩系數(shù)為1."25。 "當夏天蓄熱室走廓氣溫升為40，分析蓄頂吸力如何變化。當進風門開度及上升氣流蓄頂吸力不變根據(jù)上升氣流公式，蓄頂吸力等于廢氣盤阻力與蓄熱室阻力之和，減去蓄熱室浮力。設廢氣盤到蓄頂距離為2."5m,上升氣流蓄熱室中空氣平均溫度取600Co則冬季蓄熱室內(nèi)浮力為：1.28X2731.28X2732.

19、5x(-)x9."8=21Pa278873當取上升氣流蓄熱室阻力為6Pa時。則廢氣盤進口阻力為：506+21=65Pa夏天蓄熱室內(nèi)浮力為：1.28X2731.28X2732.5x(-)x9."8=18Pa313873如果冬天與夏天以同樣多的空氣量通過廢氣盤，則氣流所產(chǎn)生的阻力與絕對溫度成正比。因而夏天廢氣盤進風口產(chǎn)生的阻力為：273+4065x=73Pa273+5夏天蓄頂吸力應為：73+6-18=61Pa當仍然保持上升氣流蓄頂吸力為50Pa時，則空氣量就會減少。這時，廢氣盤阻力將變?yōu)椋?0+186=62Pa空氣量的減少為原來空氣的：空氣過剩系數(shù)將變?yōu)椋?.25x0.&quo

20、t;921=1."15上升與下降氣流蓄頂?shù)奈Σ顚⒌扔冢?.9212x(7050)=17Pa所以，當大氣溫度升高較多時，若進風口和上升蓄頂吸力仍保持不變，則空氣過剩系數(shù)(如煤氣量不變)減小和下降氣流蓄頂吸力下降較多，爐內(nèi)燃燒情況將發(fā)生變化。當進風口開度與分煙道吸力保持不變時根據(jù)公式(1015)如煙道中氣流動壓力取lOPa,廢氣盤到煙道測壓點的高度為2.8m，廢氣重度1 ."22kgNm3。 "廢氣溫度為300，則該段浮力為：273273冬天時2 ."8X1 .”28-2 ."22-)X9."8=19Pa273+5573273273夏天

21、時3 ."8X1."28-1."22-)X9."8=15Pa273+40573加熱系統(tǒng)總阻力為：冬天時1901019=161Pa夏天時1901015=165Pa如以同樣空氣量通過進風口時。夏天與冬天廢氣盤的阻力差為：7365=8Pa所以夏天加熱系統(tǒng)總阻力應該是：12 / 2016l + 8= 169 Pa由于夏天進風口阻力的增加使空氣量減少：空氣過剩系數(shù)變?yōu)椋?.25x0."985=1."23當空氣量減少后，廢氣盤阻力下降為：16573X=71Pa169夏天上升氣流蓄頂吸力為：7l+618=59Pa下降氣流蓄頂吸力為59+0.”985

22、2x(7050)=78Pa所以，當大氣溫度升高較多時，煙道吸力與進風門均不變，除空氣過剩系數(shù)有所減小外，上升與下降氣流蓄頂吸力增加較多，看火孔負壓增加，還會使橫排溫度發(fā)生變化。通過上述討論，根據(jù)全爐對空氣量要求，當標準蓄熱室頂部吸力經(jīng)過檢查并調節(jié)合格后，就可調節(jié)各蓄熱室的頂部吸力。當進風門開度、廢氣砣桿高度、廢氣砣嚴密程度一致的條件下，進風量是按蓄頂和廢氣盤翻板開度來調節(jié)的。13 / 20如上所述，蓄熱室頂部上升和下降氣流的吸力差，代表著通過的氣體量，在各燃燒室的斜道口調節(jié)磚排列一致的條件下，各蓄熱室頂部上升和下降氣流吸力差相等，則進入各燃燒室空氣量相等。在實際操作中是分別將上升和下降氣流蓄頂

23、吸力調節(jié)均勻。在正常情況下，各蓄熱室頂部吸力（邊蓄熱室除外）與標準蓄熱室相比。上升氣流時應不超過±2P#降氣流時應不超過±3Pa蓄頂吸力的調節(jié)方法，與爐型、氣體流動途徑有關，只有弄清各蓄熱室的連接關系，才能正確的進行。在用焦爐煤氣加熱時，某個蓄熱室上升氣流吸力，一般也是用相鄰蓄熱室的下降氣流吸力來調節(jié)。因為一個蓄熱室上升的空氣供給兩個燃燒室，而廢氣則從另外的相鄰兩個蓄熱室排出，所以調節(jié)一個蓄熱室吸力將影響相鄰兩個至四個蓄熱室的吸力，因此在調節(jié)的時候，應首先測量全部蓄熱室的上升和下降氣流吸力，并分析空氣過剩系數(shù)或檢查燃燒情況，然后根據(jù)吸力、爐溫、空氣過剩系數(shù)、看火孔壓力和設備

24、情況綜合分析后，采取合理的調節(jié)措施。影響蓄頂吸力均勻性的因素很多，常見的有：進風門開度的小或蓋不嚴，廢氣砣提起高度不夠或落不嚴，廢氣盤接頭或蓄熱室封墻漏氣，炭化室墻竄漏及蓄熱室格子磚或斜道堵塞等。在測調吸力時，應首先檢查、消除不正常因素。當加熱制度不正常、刮大風、加熱煤氣壓力和煙道吸力不穩(wěn)定以及出爐計劃打亂時，不能測調吸力。焦爐爐齡較長或爐體存在缺陷時，對阻力增大和竄漏較嚴重的爐號應規(guī)定特殊的吸力制度，以保證空氣量的供給。（3）影響直行溫度均勻性變化的原因及處理方法通過焦爐長向各燃燒室煤氣量和空氣量均勻性的詞節(jié)，基本上可保證直行溫度均勻。但是在生產(chǎn)中，除加熱系統(tǒng)和加熱設備問題外，還有一些其他因

25、素影響爐溫的均勻性。1 ）周轉時間的影響如前所述，每個燃燒室的溫度均隨相鄰炭化室所處不同結焦期而變化。用定時的測量全爐直行溫度的方法，客觀上是不能使直行溫度一致的，而且周轉時間越長，推焦不均衡。溫差越大，直行溫度越不均勻。這不是由于供熱不均引起的，因此在調節(jié)燃燒室溫度時，應掌握這個規(guī)律，不能只看一、”二次測量結果，而應當看晝夜平均溫度或23天的平均溫度，實屬有偏高或偏低趨勢，一般和直行平均溫度差超±IO以上時，方可進行調節(jié)。2）裝煤和推焦的影響炭化室裝入煤量和裝入煤水分不均勻，使炭化室吸熱不一致，引起燃燒室溫度不均，特別是個別炭化室煤太少或水分過大時，影響較大。推焦時間不均或周轉不穩(wěn)

26、定，使各炭化室結焦時間不一致，將使直行溫度均勻性降低，特別是發(fā)生提箋和扔箋時，造成結焦間變化較大，使直行溫度過高或過低。直行溫度調節(jié)時，應注意上述情況，可根據(jù)具體情況不調或臨時調節(jié)，避免調節(jié)上的混亂。3）荒煤氣竄漏的影響當爐墻出現(xiàn)裂縫和損壞以及由于經(jīng)常負壓造成從炭化室往燃燒室漏荒煤氣時，荒煤氣在燃燒室燒掉，使爐溫局部升高；如大量竄漏，則在火道內(nèi)不能完全燃燒而冒煙，嚴重時造成爐溫下降，對爐溫的均勻性影響很壞。因此，為調好直行溫度必須了解爐體的缺陷情況，并盡可能加以消除，即使不能消除，也要心中有數(shù)，才能調好爐溫。在調節(jié)直行溫度的時候，由于影響因素較多，因此必須根據(jù)主觀和客觀原因，認真分析，然后處理

27、： 要檢查整個燃燒室的溫度，確定是整個燃燒室還是僅僅測溫火道或其附近幾個火道有問題。 要檢查單、雙號火道的溫度，確定是哪一個橫管或蓄熱室有問題。 要檢查相鄰號燃燒室，因為本號與鄰號空氣是由同一個蓄熱室供給的，往往互相有影響。 要檢查燃燒情況確定是煤氣量還是空氣量供給有問題。根據(jù)檢查出的問題，采取正確的方法進行處理，首先應盡可能消除加熱設備和爐體的缺陷，以免調節(jié)和控制手段混亂，使調節(jié)處于被動局面。但有些原因不易發(fā)現(xiàn)，有的不易消除，例如磚煤氣道竄漏，管道內(nèi)掛焦油，炭化室竄漏等，必要時，個別燃燒室也可用改變孔板直徑、進風口開度或改變蓄頂吸力的辦法來調節(jié)，使其溫度盡量達到要求。三、橫排溫度和爐頭溫度的

28、調節(jié)橫排溫度的調節(jié)，是焦爐調火工作的主要項目之一，橫排溫度的好壞，表明燃燒室各火道的供熱是否適當，不僅關系到炭化室內(nèi)焦餅均勻成熟，而且關系到焦爐生產(chǎn)正常和煉焦耗熱量的降低。根據(jù)橫排溫度，燃燒室各火道供熱，從機側第3至焦側第3火道逐漸增加，兩側爐頭火道由于散熱損失較大，應供給較多的熱量。（1）各火道煤氣量的分布下噴式焦爐加熱用焦爐煤氣從橫排管徑小支管、噴嘴（或小孔板）由磚煤氣道引入，各火道煤氣量的分配，是靠安裝在小支管上的噴嘴來控制。在燃燒室各火道空氣量供給合理的條件，下噴式焦爐橫排溫度的好壞主要取決于噴嘴的排列。表10-4列出58-II型、大容積和兩分下噴式焦爐的噴嘴（或小孔板）排列原始數(shù)據(jù)。

29、表l0-4數(shù)據(jù)表明，從機側第3火道至焦側第3火道，噴嘴直徑是分段遞增的，這是因為從機側至焦側對應于每個立火道的炭化室寬度及耗熱量是遞增的（1O-4）,故煤氣需要量也逐漸增加。橫管中由于氣流阻力和動壓數(shù)值（約2040Pa月橫管壓力（約300400Pa心目比較小，且阻力和動壓對靜壓的影響基本上互相抵消，故橫管各處的靜壓基本相同，則噴嘴直徑僅取決于煤氣需要量。除機、焦爐頭各兩個火道外，相鄰火道的噴嘴直徑差一般不大于0."1mm。據(jù)生產(chǎn)實踐和計算，當噴嘴直徑平均為9."5mm左右時，錐度為50mm的焦爐從機側第3火道至焦側第3火道的噴嘴直徑差為1."01."2m

30、m;錐度為60mm時。差值為1."21."4mm;錐度為70mm時，差值為1."51."7mm當其他條件相同時，爐寬450mm的焦爐比407mm的焦爐差值大O.1mm左右，噴嘴加大時，其差值加大。機、焦側爐頭火道由于散熱需增加2040%的煤氣量，故爐頭噴嘴直徑應比相鄰火道噴嘴直徑大1020%,考慮到延長結焦時間時，散熱相對增加，為留有余地，爐頭噴嘴直徑還要適當加大些。側人式焦爐的燒嘴排列側入式焦爐燃燒室各火道的煤氣量是分別從機、焦側通過爐內(nèi)水平磚煤氣道供給的，煤氣的分配靠火道底部的燒嘴控制。表10-5列出口B唾及幾個兩分式焦爐的燒嘴排列數(shù)據(jù)。燒嘴的直徑取

31、決于通過燒嘴的煤氣流量和燒嘴前后的壓力差，各火道的煤氣流量也取決于相應炭化室的寬度和耗熱量，但是，由于水平磚煤氣道內(nèi)隨煤氣經(jīng)過的流程的增長,煤氣溫度增高，動壓力和阻力的影響也較顯著，因此水平磚煤氣道內(nèi)各點的靜壓力不同.對大型的HB理焦爐，煤氣流程長，煤氣升溫較大，因煤氣體積膨脹，動壓增加，使磚煤氣道內(nèi)靜壓力降低，另外阻力也使磚煤氣道內(nèi)部靜壓力降低；而由于分流則使內(nèi)部靜壓力升高在大型焦爐中溫度和阻力的影響大于分流的影響，故磚煤氣道內(nèi)部的靜壓力有所下降而各火道底壓力（即燒嘴出口的壓力）。雙聯(lián)火道時基本一致因此隨著煤氣進入水平磚煤氣道流程增長，燒嘴前后壓力差減小。故要求燒嘴直徑逐漸增加當炭化室寬度隨

32、煤氣流程也增加時。燒嘴直徑的遞增量就大些.由表10-5可見口B唾焦爐機側從第314火道燒嘴直徑漸增?？傇隽繛?mm,但因炭化室寬度變化的因素與此相反，部分地抵消了曉嘴的增量，故焦側第16火道與26火道的燒嘴直徑相比僅差1mm。兩分式焦爐的燒嘴排列與hb唾焦爐恰好相反，由兩側爐頭火道向爐中心方向逐漸縮小這是由于上述小型兩分式焦爐的水平磚煤氣道較短，且位于蓄熱室上部隔墻處。磚煤氣道直徑也相對較大，則如上述分析的影響磚煤氣道壓力分布的諸因素與型焦爐相比，在小型焦爐的條件下，中部磚煤氣道具有較大的靜壓力此外，兩分式焦爐由于水平煙道的存在，上升氣流在水平煙道中心處匯合，造成中部的火道底具有較大的負壓。因

33、此中部火道的燒嘴前后壓力差大于頭部，而炭化室寬度差別對煤氣量多少的影響相對較小。故中部火道燒嘴的直徑小于頭部（2）各火道空氣量的分布進入各立火道的空氣和由火道排出廢氣量分布主要取決于斜道口開度的合理排列。表106和表10-7分別列出58II型、大容積和兩分式小焦爐的斜道口開度的排列。對雙聯(lián)火道焦爐，蓄熱室頂部以上地區(qū)的阻力主要是由上升與下降斜道阻力之和。其中斜道口處的阻力為可調的。靠調節(jié)磚厚度來改變斜道的其他尺寸一定，故其他處阻力僅因流量而變，為不可調的。斜道口開度合理的排列，并與煤氣噴嘴（或燒嘴）相配合使各火道的空氣過剩系數(shù)均勻。使橫排溫度達到規(guī)定值。斜道口開度的確定。除根據(jù)斜道口阻力占總阻

34、力的百分數(shù)（如58一I-I型焦爐約為75，大容積焦爐約為66）外，還要考慮蓄熱室頂頭部和中部的上升與下降氣流壓力差的不同因小煙道內(nèi)外的壓力差，下降氣流時大于上升氣流，故蓄熱室頂頭部上升與下降氣流壓力差大于中部，按生產(chǎn)實踐，58II型焦爐一般為：焦側34Pa機側23Pa;大容積焦爐由于小煙道尺寸相對加大，焦側23Pa,機側l2Pa在調節(jié)磚固定的條件下，各火道空氣量的分布。還受蓄熱室頂部上升氣流吸力的影響。這也是由于小煙道內(nèi)動壓頭的改變，引起內(nèi)外壓力差改變而造成的。其規(guī)律是：在上升與下降蓄頂壓力差的條件下，當上升氣流蓄頂吸力增大時，小煙道內(nèi)的吸力也增加，則空氣量的分布是燃燒室中部火道的空氣量增加，爐頭部位的火道內(nèi)空氣量減少；當上升氣流蓄頂吸力變小時則相反。因爐頭的熱負荷相對較大。供應的煤氣量多，所以機、焦側爐頭第l、2火道的斜道口也相應加大，以保證爐頭火道空氣量的供給兩分式小焦爐的斜道口開度是按上升氣流蓄頂與上升氣流火道底的壓力差及各火道相應的炭化室寬度來考慮的。由于中部火道的該壓力差大于頭部，故中部火道的斜道口開度小于頭部火道。(3)影響橫排溫度變化的原因