長春工業(yè)大學畢業(yè)設計題目集

1、畢業(yè)設計題目(可以ctril+F查找)17. 平面凸輪機構的優(yōu)化設計1.薄壁螺旋鋼管帶鋼輸入機2. 大型齒輪端面倒角裝備設計3.刀銼銑床進給系統(tǒng)與夾具設計4.刀銼銑床液壓傳動系統(tǒng)設計 6.底板沖壓工藝及模具設計5. 刀銼銑床主軸設計7.工業(yè)所料薄膜雙向拉伸設備系統(tǒng)設計8.滾子鏈鏈條裝配計算機仿真9.焊接夾具的設計11.貨運火車廂體清洗機器人設計12.基于CATIA的汽車倒車鏡檢具設計、制造與加工仿真10.行星齒輪減速器傳動結構優(yōu)化設計13.減速器模糊優(yōu)化14.轎車儀表板自動檢測儀的研究15.連接支腳（座椅）沖壓工藝及模具A16.連接支腳（座椅）沖壓工藝及模具B18.彎板鏈鏈條裝配計算機仿真模擬

2、19.消聲器隔板落 料、拉深、沖孔、內(nèi)外翻邊復合模20.油箱蓋落 料、拉深、壓花、成型復合模21.玉米收 割機原理22.電飯煲傳 感器 外殼沖壓工藝與模具設計23.吊耳加強板 零件沖壓工藝與沖模設計24.摩托車后 輪 輪轂模具設計25.某型錐 形蓋沖壓 工藝及其模具設計26.某錐口罩 沖壓工藝及其模具設計2 7. 汽車前燈 罩的沖壓模具設計2 8. 汽車鎖座零 件沖壓工藝分析及模具設計29.鼠標 上蓋 注塑模 具設計3 0.托板沖壓模 具設計31. 支架零件沖 壓工藝與沖模設計附贈翻譯一篇(可以找我要PDF原文的)Al0.4Fe0.6銑削過程中磁結構變化1.引言通過機械加工的帶有B2結構的bc

3、c鋁制金屬的制造是被熟知的現(xiàn)象，并且在過去的幾十年里，這種復合物在機械銑床下的穩(wěn)定性已經(jīng)得到驗證。而且已經(jīng)證明B2類的復合物，像是鋁和鐵，鎳等在銑床加工過程中不會變形，而是向部分亞混亂的狀況轉變，并伴隨著谷粒域的減少和微觀上的積累。在鐵和鋁的例子上， Humffman的一個先期工作表明，一系列Al1-xFex (05x 07)復合物由于強壓引起了改變。他們的研究結果表明,通過產(chǎn)生塑性變形，粉碎過程產(chǎn)生大量的反向域邊界，導致反向域之間產(chǎn)生大約六維線性原子之間的距離。眾所周知，塑性變形主要發(fā)生在飛機在超某個方向滑行的時候。經(jīng)過長時間的銑削，化合物達到穩(wěn)定狀態(tài)主要以大范圍的直徑為s的微小值為特點，主

4、要取決于溫度，組成和銑削密度。正如所指出的，這種s值正常時通過衍射技術得到的，不應該被解釋為一定意味著同質混亂，一些作者認為，這種觀察到的轉變像有序到無序的轉變是由于長期的機械力迫使造成的，這些離反復產(chǎn)生大量的反向邊界。其他的作者聲稱，銑削加工造成的缺陷，空白和或者三角缺陷可以說明觀察到的改變。內(nèi)部的秩序也發(fā)生改變,這直接影響的磁場系統(tǒng)的性能。一個給定的磁矩鐵原子是首先取決于其近鄰配置, 它基本上維持上升到3個磁性(鋁)鄰之間,然后就會急劇下降至零在4和5的Al的近鄰之間。在完全有序的B2結構里只有一小部份的鐵原子,承載著一個磁力矩并且他們相互分離是足夠大的以避免了他們之間的耦合。秩序混亂不僅

5、影響了鐵原子之間的協(xié)調(diào)，這種混亂可能產(chǎn)生磁力矩，而且改變他們的相對距離來允許他們改變磁性聯(lián)結，這種詞性連接的特性對于Al1-xFex（x0.5）的復合物是很明顯的，并且在銑削加工和塑性變形過程中已經(jīng)得到研究。穆斯堡爾效應中的鐵光譜，可以證明這些機械導致的轉變在研究中很有用,歸功于它周圍環(huán)境的鐵原子。從穆斯堡爾效應的光譜可以獲得到關于磁性超精細領域、電動四級分裂或者轉變和在同一個鐵質上同質轉移的信息。在金屬系統(tǒng)觀察到磁性超精細領域通常歸因于兩種因素：核心極化，例如，旋轉密度內(nèi)部的感應是有其他外部的電子和傳導電子分化產(chǎn)生的，這種分化由于4s傳到電子和3d傳到電子相互交換并且混合造成的。盡管這種超精

6、細領域的復雜本質，但超精細領域的值和Fe原子中央的鄰近原子的數(shù)目的相關性已經(jīng)在實驗和理論領域得到證實。這個拆分的位移值也很取決于數(shù)量上與相鄰原子的特性而四極桿的作用還取決于這些相鄰原子在空間上分布。結合本身信息與來自x射線衍射分析到的信息(XRD)，應該有助于理解在這些復合物上的銑削所引起的修改，另一方面,差示掃描量熱法(DSC)研究可以遵循系統(tǒng)朝向平衡狀態(tài)的進化過程，這個過程給出在銑削加工過程中造成紊亂的數(shù)量和種類的間接信息。在此我們表示的結果是金屬化合物B2-Al0.4Fe0.6的機械銑削和在適宜的溫度下的進一步熱退火，結果是通過穆斯堡爾效應的光譜、x射線衍射、掃描,和有助于理解B2這種鋁

7、制金屬由機械轉化成無序狀態(tài)過程目標中獲得的。2實驗方面開始金屬間化合物Al0.4Fe0.6是準備通過加熱到1000 攝氏度的高溫，這樣在疏散（p 3 *10-6）的石英安瓿瓶內(nèi)純鋁和鐵粉末就會大量的混合，結果是在地面進行，在550度高溫真空下退火72小時，為了消除了剩下的壓力并且改善有序的程度。每250毫克粉末,連同一鉻鋼球（直徑是9mm）在氬氣環(huán)境下被封裝在經(jīng)過大量的氬氣清洗之后的鍍鉻鋼柱里（5cm3）。然后，他們被機械的在一定范圍內(nèi)以25Hz的頻率進行橫向震動，間隔時間由1分鐘變成一個小時。在這樣環(huán)境下， 380 m/s2的銑削密度I=VMv/m可以被估算。其中v影響頻率，M是球體質量，V

8、是最大的球體體積，m代表粉末質量。一批1克的粉末在一個10cm3的圓柱瓶里被銑削成直徑為12mm的更大的球，頻率在29Hz的相同環(huán)境下12個小時，銑削密度為300 m/s2。這個樣本被重復退火，溫度在90度和250度之間，在動態(tài)真空中（p 3 *10-6）每次一個小時。每一次銑削運行后，x射線衍射模式可以利用飛利浦PW1710衍射儀，以銅、鉀的輻射反射信號的幾何形狀獲得。所有從銑削和退火中得到的樣本，都以穆斯堡爾效應為特點，都是在常規(guī)儀器下傳輸幾何形狀，這種常規(guī)儀器使用了一個57CoRh的放射源。3.結果所有的帶有B2順序的bcc結構的反射圖都可以清晰地在原材料的射線衍射模式中看到。在銑削過程

9、中，那些帶有多的h+k+l的超結構的反射的密度，由于無序的下降而減少。而且，所有的波峰拓寬，反映了顆粒和域面積的減小和微觀上存儲面積的增加。而且，如果兩個格代表內(nèi)部結構簡單的立方體鐵原子和鋁原子，并且假設混亂是均勻的，那么和的占有率是很合適的。然后大范圍的有序直徑S的值可以通過下式評估：圖一演示了晶格常數(shù)和有序直徑隨著銑削時間的變化，兩者在向穩(wěn)定的狀態(tài)發(fā)展時都呈現(xiàn)出平滑的變化。反過來，rms的應變在銑削的投三分鐘內(nèi)快速增加，然后持續(xù)在1.6%左右，平均大小從500納米降到了50納米。圖表一 晶格常數(shù)和有序直徑隨著銑削時間的變化圖表二中顯示了不同銑削時間后的穆斯堡爾效應。最初，在低速下吸收峰值，

10、 Al-Fe顯影的特點可以不用任何磁性元件的追蹤就可以觀察到。隨著銑削進程，一個混合磁性光譜產(chǎn)生。在這個表格中也顯示了細小樣本退火后獲得的光譜，這個樣本在持續(xù)高溫下顯示了相反的效果，磁性頻譜要素逐漸消失。為了分析這些頻譜，許多方法都嘗試著，用標準的最小面積的路徑也包括擴大的洛倫茲，沃伊特輪廓線和模型獨立的超精細場分布。對實驗數(shù)據(jù)最好的說明就是相對應于兩個磁場和一個四級相互作用的三部分數(shù)據(jù)的吻合，在沃伊特輪廓線里有所介紹。每一個磁性的交互作用以具有超精細領域的平均值B1，它的二次偏差和同質轉移 和四級轉移為特點。反過來四級相互作用和它的二次偏差和同質轉移和線性相關系數(shù)，被四級分裂的平均值所定義。

11、這些系數(shù)隨著退火溫度和銑削時間的變化在表格3-5中有所顯示。例如，隨著銑削加工中部分磁性元件增加，四級之一的損壞總體上達到了樣本的80%以上。反過來就是退火的功能，經(jīng)過持續(xù)的250度高溫，磁性損壞幾乎消失。值得注意的是盡管光譜的形狀復雜還是可以很清晰地分辨出兩個磁性元件，事實上當方法用在超精細場分布的一個獨立模型上，結果顯示一個模塊化形狀。圖表二 顯示了不同銑削時間后的穆斯堡爾效應對一個樣本在20K/min的熱度下在銑削的12個小時之間進行熱信號的測量在圖表六中顯示。許多重疊的熱效應可以被檢測到。熱釋放開始大約是100度顯示一個放熱移位和基線峰值約200度或者更少，與此改變的焓大約是11J/g

12、.第二個交叉效應峰在350度，第三個被很好的定義了峰值在447度。這和先前的觀察是一樣的，三個階段都可以觀察到，并且都和記錄，空缺移入，十字定位等密切相關。同樣的DSC輪廓在不同的熱量頻率上被觀察到，分別為10、40和80K/m，所有的特點是在熱速率增加時溫度值轉移到更高的溫度。圖表三 在穆斯堡爾效應光譜中各種成分所占部分的變化圖表四 系數(shù)隨著退火溫度和銑削時間的變化4.討論從光譜結果可以明顯看說銑削引起磁性的持續(xù)變化。在銑削加工和退火之間，為了獲得滿意的方法，兩種廣泛分布磁性元件是必要的（見圖表二）。一旦建立這種光譜成分幾乎不發(fā)生改變，最主要的變化是他們相對的數(shù)量，隨著銑削時間遞增，隨著退火

13、時間遞減（見表三）。圖表五 系數(shù)隨著退火溫度和銑削時間的變化圖表六 樣本在20K/min的熱度下銑削12個小時熱信號的測量其余四極桿組成并沒有隨著銑削發(fā)生太大的改變，而被分到的原子不受磁矩影響雖然有磁矩的存在。這就是獨立的原子和成組原子團數(shù)量不夠多而不能左右自己（超順磁性集群）。這個情況的詳細分析如下。對于一個銑削樣本，80%的鐵原子由于磁性分裂損壞，48%對應于低場分量，32%對應于高場分量。和的每個鐵原子的磁距，歸功于鐵原子發(fā)生相互作用，如果加入鐵原子的四級分裂沒有攜帶產(chǎn)生磁距，那么樣本中的每個鐵原子的平均磁距將是。另一方面，磁距測量也可以在一個相似的系統(tǒng)中進行，平均磁距為，我們由此可以得

14、出結論20%的鐵原子的一部分具有磁距，但是是順磁性表現(xiàn)。為了說明這些結果，我們回憶一下這些復合物的結構特性，對于（x0.5）有序的B2Al1-xFex時期可以被看做二個互通式超立方晶格，其中一個完全是鐵原子，另一個一部分是鋁原子，一部分是剩下的鐵原子，剩下的鐵原子可以看成是AS的合成?，F(xiàn)在的例子x=0.6,鐵原子將有一個平均坐標，Al占6.4，F(xiàn)e占1.6，而第二種鐵原子將僅僅被八個鐵原子包圍形成磁距。這種鐵原子很少并且?guī)缀醪缓掀渌又g有聯(lián)系，除非它們形成夠大的星系團。均勻混亂將會改變兩種鐵原子的分數(shù)（相對的，1/2+S/3或者1/2-S/3）和他們的平均分配，這包括48-32S或者48+

15、32S鄰近的鐵原子。它很好的說明至少在第一階段,這些化合物通過線沿著飛機方向的滾動吸收了銑削導致的塑性變形,并且在混亂的對之間創(chuàng)建二維平面的APBs 。這似乎很合理把主要磁距成分B2分給在APBs中匯聚的磁距星系團，銑削加工后他們立即出現(xiàn)，他們的值在初始時間內(nèi)呈線性增加，最后由于相互干擾出現(xiàn)分滑面。相反，最小磁性組件和第二種鐵原子也有關系，后者承受更高的磁距，而且也受磁距星系團的偏振，作為銑削的結果形成更大的星系團。這些任務受到先期的相關復合物結果支持。值得一提的是Al0.55Fe0.45在銑削過程中出現(xiàn)了兩種相同的損壞，但是比例不同（見表七）。的比值總是低于現(xiàn)行的例子，而且，在Al0.5Fe

16、0.5的例子中，在室溫下沒有發(fā)現(xiàn)相互的磁力交互作用，可能是第一種鐵原子在ABps上中有兩個鐵原子，不能形成磁距。圖七 x值為0.5、0.55、0.6復合物AlxFe1-x的有序和無序的光譜在熱退火時，磁性元件的這種行為在滿足上述任務的情況下也可以解釋，第一個交互作用大約在100度時開始出現(xiàn)，這時空缺可以小距離內(nèi)移動，接下來當時的記錄有兩個立即的結果，第一，措置的原子首先小時或者減少了他們的磁距，由于協(xié)調(diào)性的改變；第二，一些磁性星系團從APBs中逃離出去.在200度時，這個組件完全消失，僅保留著在APBs中為改變的磁性組件。消除這個組件需要更高的溫度，正像有些作者報道過的這些組件在200度時由穩(wěn)

17、定變成可移動的，因此推動了APBs的恢復以及相關磁性星系團的滅絕。然而，恢復不是完全恢復，有一小部分磁性布恩仍需要更高的退火溫度，這可能是錯綜復雜的結構造成的。5.結論低密度的Al0.4Fe0.6在室溫下銑削，到這了缺少長期有序的固定狀態(tài)。這種無序的加工，伴隨著復雜的磁性結構的產(chǎn)生。大部分磁性原子位于機械上形成的APBs里，形成兩個方向的磁性區(qū)域，這是環(huán)繞很少的區(qū)域，和星系團孤立，存在磁性原子。這種無序的分配的非均勻畫面證實了我們先前在相關系統(tǒng)里的發(fā)現(xiàn)。通過熱療法使這些磁場在氣溫適中的時候在固定方向上產(chǎn)生磁性結構的轉移。特別是， APBs磁區(qū)需要將脫位變成可移動的然后消失。對于空白和措置的移動

18、的結果可以在記錄過程起始階段觀察到。進一步的研究正在進行中,為了闡明這類系統(tǒng)恢復的剩下的階段，并且利用在他們中可以獲得的特殊的磁性結構。參考文獻1 P. Pochet, E. Tominez, L. Chaffron and G. Martin, Phys. Rev. 52 (1995) 4006.2 E. Hellstern, H.J. Fecht, Z. Fu and W.L. Johnson, J. Appl. Phys. 65 (1988) 305.3 I. Börner and J. Eckert, Mat. Sci. Forum 225227 (1996) 377.4 G

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