蔬菜基地噴灌工地進程設計

1、1.1.1.1蔬菜基地噴灌工程設計1）工程總體規(guī)劃為便于管線布置管理，擬將蔬菜基地北面三塊規(guī)化為I、H、m、IV、V、VI區(qū)，并布置斗、農溝。這六個區(qū)在梅江溝建一個泵站供水，采用U型槽輸水（見蔬菜基地規(guī)劃圖）。因為此噴灌用于蔬菜生產，所以選擇固定式灌溉管道系統(tǒng)。它有灌水均勻，用水量省，作物增產幅度大以及省地省工等優(yōu)點。2）灌溉制度噴灌的灌溉水利用系數可按下式確定。G?P式中-灌溉水利用系數：“G-管道系統(tǒng)水利用系數，可在0.950.98之間選??；4P-田間噴灑水利用系數，根據氣候條件可在下列范圍內選?。猴L速彳氐于3.4m/s,4P=0.80.9風速為3.45.4m/s,4P=0.70.8根據當

2、地氣象資料取田間噴灑水利用系數4P=0.8計計算得灌溉水利用系數為0.78。灌水定額設計灌水定額計算公式：m設計0.1H（max-min）/式中H作物土壤計劃濕潤層的厚度，取35cm；9max-適宜土壤含水量上限（體積百分比）；9min-適宜土壤含水量下限（體積百分比）；計算得設計灌水定額為25mm。灌水周期（以大計），按下式計算：Tm"t/e式中e作物耗水最旺時期的日平均耗水量（mm/d）,取5mm/d;其余符號同前。計算得灌水周期T=5do3）噴頭選擇噴頭選用20PY2-30及20PY2H-30型，噴嘴直徑6mm,工作壓力0.25Mpa,噴頭流量2.02m3/h,噴頭射程17米。

3、在田塊邊緣使用20PY2H-30。噴頭，進行扇形噴灑。（一）噴灌技術參數由資料查得砂壤土的允許噴灌強度p=15mm/h蔬菜適宜霧化指標：Whp/d40005000式中Wh噴灌的霧化指標；hp噴頭工作壓力水頭（m）;d噴頭主噴嘴直徑。（二）霧化指標校核：W,hp/d4166WhWh霧化指標滿足要求4）確定噴頭組合間距噴頭設計射程可按下式計算：R設KR式中R設一噴頭的設計射程，m；K一系數取0.8;R一噴頭的射程，m。經計算得噴頭設計射程為13.6m。噴頭組合形式采用正三角形布置。a=1.7313.6=23.5m,取23m；b=1.5X3.6=20.4mi,取20m。灌溉系統(tǒng)的平均噴灌強度（mm/

4、d）可按下式確定：1000q/（ab）式中q一個噴頭的流量，m3/h;-噴灌水利用系數，取0.78a噴頭布置間距，m；b支管布置間距，m。經計算得平均噴灌強度為3.42mm/d,小于砂壤土的允許噴灌強度，噴灌強度滿足要求。5）確定工作制度（一）計算一個輪灌組的噴灌時間tm/式中：t噴頭在工作點的工作時間，h;m毛噴灌定額，mm；其余符號同前。經計算得t=7.35h,取7.5h。（二）同時工作的噴頭數A、I區(qū)工作制度I區(qū)每天工作的時間取td=20小時同時工作的噴頭數（np）可按下式計算:AtnppabTtdnp=52.3,取52個。同時工作的支管數式中n支一條支管上的噴頭數,7個。N支=7.4,

5、取7條支管同時工作。確定輪灌組數輪灌組數:n629（個組）7B、II區(qū)工作制度H區(qū)每天工作的時間取td=20小時同時工作的噴頭數（np）可按下式計算:AtnppabTtdnp=52.3,取52個。同時工作的支管數N支np/n支式中n支一條支管上的噴頭數，7個。N支=7.4,取7條支管同時工作。確定輪灌組數輪灌組數：n649（個組）7C、田區(qū)工作制度田區(qū)每天工作的時間取td=20小時同時工作的噴頭數（np）可按下式計算：AtnppabTtdnp=57.8,取58個同時工作的支管數N支np/n支式中n支一條支管上的噴頭數，7個。N支=8.3,取8條支管同時工作。確定輪灌組數輪灌組數：62n-8（個

6、組）8D、IV區(qū)工作制度IV區(qū)每天工作的時間取td=20小時同時工作的噴頭數（np）可按下式計算：AtnppabTtdnp=57.8,取58個同時工作的支管數N支np/n：式中n支一條支管上的噴頭數，7個。N支=8.3,取8條支管同時工作。確定輪灌組數輪灌組數：n628（個組）8E、V區(qū)工作制度V區(qū)每天工作的時間取td=20小時同時工作的噴頭數（np）可按下式計算：AtnppabTtdnp=56.6,取57個同時工作的支管數N支np/n支式中n支一條支管上的噴頭數，7個。N支=8.1,取8條支管同時工作。確定輪灌組數輪灌組數:62n一8（個組）8F、VI區(qū)工作制度VI區(qū)每天工作的時間取td=1

7、4小時同時工作的噴頭數（np）可按下式計算:npnp=56.6,取57個同時工作的支管數np/n支式中n支一條支管上的噴頭數,7個。N支=8.1,取8條支管同時工作。確定輪灌組數輪灌組數:62n一8（個組）86）管道水力計算（一）初選管徑A、I區(qū)干管、支管采用UPVC管，豎管采用鍍鋅鋼管。D支1.13J-Q-33600式中：D管道直徑;Q管道設計流量;管道經濟流速取1.5m/s設計流量可按下式求得：N噴頭Qq/gi1式中q設計壓力下噴頭流量（m3/h）；4G-管道系統(tǒng)水利用系數；N噴頭一一一條支管上噴頭個數。支管上設計流量為14.4m3/h。計算得在經濟流速下支管直徑為58.4mm,選取外徑6

8、3mm,內徑58mm的支管。D分干1.133600一條分干管上有兩條支管，分干管上設計流量為28.8m3/h。計算得在經濟流速下支管直徑為82.5mm,選取外徑90mm,內徑84mm的支管1.133600干管上設計流量為101m3/h,計算得經濟流速下干管直徑為154.5mm,選取外徑160mm,內徑150mm的干管。B、II區(qū)干管、支管采用UPVC管，豎管采用鍍鋅鋼管。1.133600式中：D管道直徑;Q一一管道設計流量;管道經濟流速取1.5m/s。設計流量可按下式求得:N噴頭Qqp/gi1式中qp設計壓力下噴頭流量（m3/h）;4G-管道系統(tǒng)水利用系數;N噴頭一一一條支管上噴頭個數。支管上

9、設計流量為14.4m3/h0計算得在經濟流速下支管直徑為58.4mm,選取外徑63mm,內徑58mm的支管。D分干1.13. Q3600一條分干管上有兩條支管，分干管上設計流量為28.8m3/h。計算得在經濟流速下支管直徑為82.5mm,選取外徑90mm,內徑84mm的支管。D干1.13喘干管上設計流量為101m3/h,計算得經濟流速下干管直徑為154.5mm,選取外徑160mm,內徑150mm的干管。C、田區(qū)干管、支管采用UPVC管，豎管采用鍍鋅鋼管。D 支 1.13Q 3600式中：D管道直徑;Q管道設計流量;管道經濟流速取1.5m/s。設計流量可按下式求得：N噴頭Qqp/gi1式中qp設

10、計壓力下噴頭流量（m3/h）；4G-管道系統(tǒng)水利用系數；N噴頭一一一條支管上噴頭個數。支管上設計流量為14.4m3/h。計算得在經濟流速下支管直徑為58.4mm,選取外徑63mm,內徑58mm的支管。D分干1.133600一條分干管上有兩條支管，分干管上設計流量為28.8m3/h。計算得在經濟流速下支管直徑為82.5mm,選取外徑90mm,內徑84mm的支管。D干1.13JQV3600干管上設計流量為115.4m3/h,計算得經濟流速下干管直徑為165.2mm,選取外徑180mm,內徑169mm的干管。D、IV區(qū)干管、支管采用UPVC管，豎管采用鍍鋅鋼管。1.133600式中：D支管直徑Q一一

11、管道設計流量V一一管道經濟流速取1.5m/s支管上設計流量為14.4m3/h。計算得在經濟流速下支管直徑為58.4mm,選取取外徑63mm,內徑58mm的支管。D分干1.13J¥3600一條分干管上有兩條支管，分干管上設計流量為28.8m3/h。計算得在經濟流速下支管直徑為82.5mm,選取外徑90mm,內徑84mm的支管。D 干 1.13Q 3600干管上設計流量為115.4m3/h,計算得經濟流速下干管直徑為165.2mm,選取外徑180mm,內徑169mm的干管。干管、支管采用UPVC管，豎管采用鍍鋅鋼管。D支1.13J-Q-33600式中：D支管直徑;Q管道設計流量;V管道經

12、濟流速取1.5m/s,支管上設計流量為14.4m3/h。計算得在經濟流速下支管直徑為58.4mm,選取取外徑63mm,內徑58mm的支管。D分干1.13JQV3600一條分干管上有兩條支管，分干管上設計流量為28.8m3/h。計算得在經濟流速下支管直徑為82.5mm,選取外徑90mm,內徑84mm的支管。D干1.13J-Q-33600干管上設計流量為115.4m3/h,計算得經濟流速下干管直徑為165.2mm,選取外徑160mm,內徑150mm的干管。F、VI區(qū)干管、支管采用UPVC管，豎管采用鍍鋅鋼管。D 支 1.13Q3600式中：D管直徑;Q管道設計流量;V管道經濟流速取1.5m/s。支

13、管上設計流速為14.4m3/h,計算得在經濟流速下支管直徑為58.4mm,選取外徑63mm,內徑58mm的支管。D分干1.13Q 3600一條分干管上有兩條支管，分干管上設計流量為28.8m3/h。計算得在經濟流速下支管直徑為82.5mm,選取外徑90mm,內徑84mm的支管。D 干 1.13Q3600干管上設計流量為115.4m3/h,計算得經濟流速下干管直徑為165.2mm,選取外徑180mm,內徑169mm的干管。（二）管網水力計算hf fLQmdb式中hf沿程水力損失;f摩阻系數;Q管道流量；d管道內徑；L管長；m流量指數；b一管徑指數。A、I區(qū)水管水頭損失計算I區(qū)支管水頭損失計算I區(qū)

14、支管為PVC管查噴灌工程設計手冊得:f=0.948105m=1.77b=4.77等距等流量多噴頭支管沿程水頭損失可按下式計算:hfz'Fhfz11m1dN1xm12N6N2式中F多口系數;N噴頭或孔口數目;X多孔支管首孔位置系數;m流量指數。經計算得典型支管上：F=0.448(N=6,x=0.5)hfz'Fhfz0.4484.3451.948m局部水頭損失按延程水頭損失的15%計算hjz0.15hfz'0.151.9480.296m支管上水頭損失：hzhfz'hjz1.9480.2962.28m支管上最后一個噴頭到干管處的壓力差應該小于20%Hh0,2255mh

15、z<hhz符合規(guī)范要求。I區(qū)干管水力損失計算干管總長600m,干管上的沿程水頭損失:LQmhfg丁一一一 一 50.984 10_1 77600 (101).1504.778.37m干管上局部水頭損失:hjg0.15 hfg0.158.37 1.26m干管上的水頭損失:hghfg hjg8.371.26 9.63m由于分干管較干管長度非常短,可忽略分干管上水頭損失，因此I區(qū)典型輪灌組總水頭損失：h 總hzhg2.28 9.63 11.61mB、II區(qū)水管水力損失計算R區(qū)支管水力損失計算n區(qū)支管為pvc管查噴灌工程設計手冊得：f=0.948105m=1.77b=4.77經計算得典型支管上：

16、F=0.448(N=6,x=0.5)hfz'Fhfz0.4484.3451.948m局部水頭損失按延程水頭損失的15%計算hjz0.15hfz'0.151.9480.296m支管上水頭損失:hzhfz' hjz 1.948 0.2962.28m支管上最后一個噴頭到干管處的壓力差應該小于20%H。h0.2255mhz<hhz符合規(guī)范要求。R區(qū)干管水力損失計算干管總長600m,干管上的沿程水頭損失:工LQmhfg f0.984 105600 (101)1.774.771508.37m干管上局部水頭損失:hjg0.15 1%0.158.37 1.26m干管上的水頭損失:

17、hghfg hjg8.371.26 9.63m由于分干管較干管長度非常短,可忽略分干管上水頭損失，因此I區(qū)典型輪灌組總水頭損失：h 總hzhg2.28 9.63 11.61mC、田區(qū)水管水力損失計算田區(qū)支管水力損失計算田區(qū)支管為PVC管查噴灌工程設計手冊得:f=0.948105m=1.77b=4.77經計算得典型支管上：F=0.448(N=6,x=0.5)hfz'Fhfz0.4484.3451.948m局部水頭損失按延程水頭損失的15%計算hjz0.15hfz'0.151.9480.296m支管上水頭損失：hzhfz'hjz1.9480.2962.28m支管上最后一個噴

18、頭到干管處的壓力差應該小于20%H。h0.2255mhz<hhz符合規(guī)范要求。田區(qū)干管水力損失計算干管總長610m,干管上的沿程水頭損失：m1.77一,LQ5610(115)hffb-0.98410T776.06mfgdb169干管上局部水頭損失：hia0.15hfa0.156.060.91mjgg干管上的水頭損失：hghfghjg6.060.916.97m因此m區(qū)典型輪由于分干管較干管長度非常短，可忽略分干管上水頭損失，灌組總水頭損失：%hzhg2.286.9710.25mD、IV區(qū)水管水力損失計算IV區(qū)支管水力損失計算經計算得典型支管上：F=0.448(N=6,x=0.5)hfz&#

19、39;Fhfz0.4484.3451.948m局部水頭損失按延程水頭損失的15%計算hjz0.15hfz'0.151.9480.296m支管上水頭損失：hzhfz'hjz1.9480.2962.28m支管上最后一個噴頭到干管處的壓力差應該小于20%Hh0.2255mhz<hhz符合規(guī)范要求。IV區(qū)干管水力損失計算干管總長620m,干管上的沿程水頭損失:m1.77LQ5620(115)hfgfb0.984101694.776.16m干管上局部水頭損失：hjg0.15hfg0.156.160.92m干管上的水頭損失:hghfghjg6.160.927.08m因此IV區(qū)典型輪由

20、于分干管較干管長度非常短，可忽略分干管上水頭損失,灌組總水頭損失h總hzhg2.287.089.36mE、V區(qū)水管水力損失計算V區(qū)支管水力損失計算V區(qū)支管為PVC管查噴灌工程設計手冊得：f=0.948105m=1.77b=4.77經計算得典型支管上：F=0.448(N=6,x=0.5)hfz'Fhfz0.4484.3451.948m局部水頭損失按延程水頭損失的15%計算hjz0.15hfz'0.151.9480.296m支管上水頭損失：hzhfz'hjz1.9480.2962.28m支管上最后一個噴頭到干管處的壓力差應該小于20%Hh0.2255mhz<hhz符合

21、規(guī)范要求。V區(qū)干管水力損失計算干管總長580m,干管上的沿程水頭損失:hfgfLQm丁0.98410558°S6m干管上局部水頭損失：hjg0.15hfg0.155.760.86m干管上的水頭損失：hhfahia5.760.866.62mggjg因此V區(qū)的總水由于分干管較干管長度非常短，可忽略分干管上水頭損失,頭損失:h總hzhg2.286.628.9mF、VI水管水力損失計算VI區(qū)支管水力損失計算VI區(qū)支管為PVC管查噴灌工程設計手冊得：f=0.948105m=1.77b=4.77經計算得典型支管上：F=0.448(N=6,x=0.5)hfz'Fhfz0.4484.3451

22、.948m局部水頭損失按延程水頭損失的15%計算hjz0.15hfz'0.151.9480.296m支管上水頭損失：hzhfz'hjz1.9480.2962.28m支管上最后一個噴頭到干管處的壓力差應該小于20%H。h0.2255mhz<hhz符合規(guī)范要求。VI區(qū)干管水力損失計算干管總長587m,干管上的沿程水頭損失：hfgf-LQr0.984105560(80.4)9.95mfgdb131干管上局部水頭損失：hia0.15hfa0.155.830.87mjgg干管上的水頭損失:VI區(qū)的典型輪灌組總水頭損失h總hzhg2.286.708.98m7）計算系統(tǒng)揚程H系HpH豎

23、h支h干h泵h式中：Hp典型噴點的噴頭工作壓力水頭，25m;H一噴點的豎管高度，1.6m;h支一支管的水頭損失；h干一干管的水頭損失；h泵一水泵進出水管口的水頭損失取1m;Ah-源水位與支管入口地形高差，-0.6m。A、I區(qū)系統(tǒng)揚程H系統(tǒng)25 1.6 2.28 9.63 1 (-0.6)38.91mb、n區(qū)系統(tǒng)揚程H系統(tǒng)251.62.289.631(-0.6)38.91mC、in區(qū)系統(tǒng)揚程H系統(tǒng)251.62.286.971(-0.6)36.25mD、IV區(qū)系統(tǒng)揚程H系統(tǒng)251.62.287.081(-0.6)36.36mE、V區(qū)系統(tǒng)揚程H系統(tǒng)251.62.286.621(-0.6)35.9mF

24、、VI區(qū)系統(tǒng)揚程H系統(tǒng)251.62.286.701(-0.6)35.98m8)選擇水泵和電機A、I區(qū)水泵及配套電機選型I區(qū)系統(tǒng)最大流量Q=14.4X7=101(m3/h)揚程H=38.91m。選才?SLW100-200A型離心泵。其性能參數如下表表5-1水泵性能參數水泵型號<S(m3/h)總揚程(m)轉速(r/min)功率(kw)SLW100-200A10140295018.5B、II區(qū)水泵及配套電機選型II區(qū)系統(tǒng)最大流量Q=14.4X7=101(m3/h)揚程H=38.91m。選才?SLW100-200A型離心泵。其性能參數如下表表5-2水泵性能參數水泵型號<S(m3/h)總揚程

25、(m)轉速(r/min)功率(kw)SLW100-200A10140295018.5C、田區(qū)水泵及配套電機選型田區(qū)系統(tǒng)最大流量Q=14.4X8=115.2(m3/h)揚程H=36.25m。選才?SLW100-200A型離心泵。其性能參數如下表表5-3水泵性能參數水泵型號<S(m3/h)總揚程(m)轉速(r/min)功率(kw)SLW100-200A115.239295018.5D、IV區(qū)水泵及配套電機選型IV區(qū)系統(tǒng)最大流量Q=14.4X8=115.2(m3/h)揚程H=36.36m。選才?SLW100-200A型離心泵。其性能參數如下表表5-4水泵性能參數水泵型號<S(m3/h)總

26、揚程(m)轉速(r/min)功率(kw)SLW100-200A115.239295018.5E、V區(qū)水泵及配套電機選型V區(qū)系統(tǒng)最大流量Q=14.4X8=115.2(m3/h)揚程H=35.90m。選才?SLW100-200A型離心泵。其性能參數如下表表5-4水泵性能參數水泵型號<S(m3/h)總揚程(m)轉速(r/min)功率(kw)SLW100-200A115.239295018.5F、VI區(qū)水泵及配套電機選型I區(qū)系統(tǒng)最大流量Q=14.4X8=115.2（m3/h）揚程H=35.98m。選才?SLW100-200A型離心泵。其性能參數如下表表5-4水泵性能參數水泵型號<S(m3/

27、h)總揚程（m）轉速(r/min)功率（kw）SLW100-200A115.239295018.59）樞紐設計如規(guī)劃圖的管網布置圖，在梅江溝上修建1座泵站，流量要保證在360m3/h。并在梅江公路西邊修建輸水渠道，采用D60U型槽。噴灌泵房前修建10m3的沉淀池，并在水泵進水口處安裝過濾設施。蔬菜基地噴灌區(qū)管網布置見管網規(guī)劃圖，單體設計見單體圖SSJHY-SS-076-0821.1.1.2蔬菜基地滴灌工程設計本項目蔬菜基地最南部殷家洲一塊規(guī)劃種植果樹，灌溉方式采用滴灌，系統(tǒng)控制面積421畝，共分2大片,具體見表5-7,涉及泵房3座。工程所在地土壤質地為砂壤土，土壤容重為1.50g/cm3,田間

28、持水量20%,滴灌日工作小時數取20h/d。表5-7各分區(qū)工程型式及面積統(tǒng)計項目分區(qū)種植種類灌水方式株M亍距（m）日最大耗水強度泵房（個）項目回積（山）(mm/d)1區(qū)葡錮滴灌1>2.55.012012區(qū)葡錮滴灌1>2.55.01220合計24211）總體布設果樹滴灌區(qū)共分2片,如表5-1所示，梅江溝上建泵房一座，采用U型槽向田間的加壓泵房供水，田間泵房均配首部一套，且水泵進水口前需建一個10m3沉淀池，用于沉淀大顆粒雜質等。首部布置在泵房內，由離心過濾器、疊片式過濾器、止回閥、控制閥、水表、壓力表等組成。2）果樹滴灌制度的擬定（一）滴灌設計灌溉補充強度EakrEckrGe0.85

29、式中：Ea滴灌作物kr 作物遮陰率對耗水量的修正系數；Ec 傳統(tǒng)灌溉條件下作物需水量，mm/d;Ge作物遮陰率，Ge = 70%。經計算：kr =82.35%, Ea=4.12mm/d。因此，Ea為耗水高峰期的日耗水強度，所以設計耗水強度為:Ic Ea 4.12mm/dc amm/d;（二）灌水定額m1000zp（maxmin）/式中：m設計灌水定額，mm；土壤容重，g/cm3；Z計劃濕潤土層濕度，m；p設計土壤濕潤比，;max適宜土壤含水率上限（占干土重量的百分比，）；min適宜土壤含水率下限（占干土重量的百分比，%）；灌溉水利用系數。田間持水率為20%,適宜土壤含水率上、下限分別為田間最大

30、持水率的85%和65%,即max=17%,min=13%;耕層土壤容重=1.50g/cm3；設計濕潤比P為30%;按節(jié)水灌溉工程實用手冊要求，取計劃濕潤層深度為0.8m；滴灌灌溉水利用系數為0.9。經計算，滴灌設計灌水定額m為16.00mm,11.2m3/畝；（三）灌水周期TTm/Ea式中符號同上。經計算：滴灌灌水周期為3.88d。（四）一次灌水延續(xù)時間ttmSpS/q式中：t一次灌水延續(xù)時間，h;m設計灌水定額，mm；Se滴頭間距，m；S毛管間距，m；q滴頭設計流量，L/h經計算，葡萄一次灌水延續(xù)時間為2.67h。（五）輪灌組劃分本系統(tǒng)采用輪灌的灌溉方式,最大輪灌組數可按下式計算，并取整數。

31、由于該地區(qū)面積較小，故灌水周期取1dTCNmax=-f取C=20h;T=1d;t=2.67h。經計算N葡萄=7.5,故取輪灌組數為8個。為了編組和運行管理，各區(qū)需要分成若干個工作組。3）系統(tǒng)設計標準般情況下，當滴灌的均勻系數Cu=95%,滴頭的流量變差qv<10%如取滴頭的流態(tài)指數X=0.5,則滴灌的允許設計水頭偏差率hv應為:1X10.15pqvXhv<0.203=20.3版hv=20%。,取滴灌的允許灌水果園耕層土壤為其砂壤土，根據微灌工程技術規(guī)范強度6允=15mm/h,設計濕潤比P=30%。4）各區(qū)各級管道直徑的確定及水力計算（一）1區(qū)毛管與滴頭間距的確定果樹采用單行毛管直線

32、布置，株行距為1浸.5米，采用PE滴灌管，直徑20mm,壁厚1.2mm,毛管間距（SL）為2.5m,滴頭間距（Se）為0.5m,設計工作壓力0.1MPa,流量6.0L/h。6為:采用上述滴灌帶，具滴灌強度8mm/ d 15mm/ d 2 0.5qsSlsep -nSeSw 100%其實際土壤濕潤比p為：式中：p土壤濕潤比，;St果樹株距，m;Sr果樹行距，m；Se滴頭間距，m；Sw濕潤帶寬度，即在給定的滴頭流量和土壤條件下，按節(jié)水灌溉工程實用手冊表5-95中，p=100%時，相應的SL的值，0.8m。當滴頭流量為6.0L/h,土壤結構為粗等，查得SL=0.8m,即Sw=SL=0.8m,經計算得

33、：實際土壤濕潤比P=20%<設計濕潤比P=30%;以上計算結果表明，所選滴灌帶滿足設計要求。毛管極限長度校核設計流量偏差率qv=0.2,灌水器的流態(tài)指數x=0.5,設計水頭hd=10m,則毛管允許水頭差為：hmaxhd(10.65qv)1X10(10.650.2)為512.77(m)hminhd(10.35qv)>X10(10.350.2)為58.65(m)Hshmaxhmin12.778.654.12(m)則：AH毛=0.55Hs=2.27mHH支=0.45s=1.85m當滴灌管中滴頭流量為6.0L/h,滴頭間距0.5m,滴灌均勻度為98%時，不考慮地形變化，滴灌毛管允許鋪設的最

34、大長度Lm為:Lm INT(5.446 H毛 DKSd754.75)0.3640式中：Lm毛管允許的極限長度，m；D毛管內徑，17.6mm；S滴頭間距，0.5m；K水頭損失擴大系數，一般取值范圍為1.11.2;qa滴灌管上滴頭的設計流量，6.0L/h。經計算：滴灌管最大允許鋪設長度：Lm=1500；5=75m。實際鋪設長度Lm=55m,完全滿足灌水均勻性要求。各級管道直徑的確定及水力計算I、毛管水力計算灌溉時期平均水溫為21.1C,滴頭出口流量6.0L/h,實際鋪設長度為55m,毛管實際水頭損失:H毛KFhfN(F 一m 1 2N 6N2N 1 x4Q1.75hf8.410*L式中：H毛一一毛

35、管實際總水頭損失，m；F多口系數，查節(jié)水灌溉實用手冊表5-103;hf無旁孔出流時的沿程水頭損失，m；Q流量，m3/h;m流量指數，1.75;D毛管內徑，17.6mm；L管道長度，m；N出口數目；溫度修正系數，查節(jié)水灌溉實用手冊表5-102;k考慮局部水頭損失的加大系數，1.15;x進口端至第一個出水口的距離與孔口間距之比。查表F為0.366,為0.9336。N為110,計算得：4H毛=1.0m毛管進口壓力水頭：h毛進口=hd+AH毛=10+1=11.0m。H、支管水力計算支管流量Q支=16><Q毛=16>660(L/h)=10560L/h,支管1長度為19m,支管直徑：D

36、支 b/f Qm K F L0 0.45 兒hd根據UPVC管規(guī)格，選用4.75 0.505 105601.75 乃5 O.387 190.45 0.20 1052.2(mm)小63X 3/0.6MPaM5t作為支管，其計算內徑為d=58mm。此時，支管實際水頭損失為:hf支f QEldb式中：b管徑指數，4.75;計算得：hf支=0.041m;支管進口壓力水頭：h支進口=hf支+h毛進口=0.041+11.0=11.04m；田、輪灌組劃分1區(qū)由一個水泵控制，該輪灌區(qū)域劃分8個輪灌組，共控制16個灌水小區(qū)；為了減少干管流量，降低系統(tǒng)投資，將每個輪灌組控制的灌水小區(qū)分散。IV、干管管徑及水頭損失

37、計算通過上表輪灌組的劃分，干管1上總共有32根支管，需要同時灌溉的有4根；干管2上總共有32根支管，需要同時灌溉的有4根。干管1流量Q分干1=1Q支=4M0560(L/h)=42.2m3/h,分干管1長度為673m；干管2流量Q分干2=1Q支=4X0560(L/h)=42.2m3/h,分干管2長度為695m。取分干管經濟流速V=1.5m/s,則分干管直徑為:D干14 42.43.14 1.5 360099.8(mm)D干24 42.23.14 1.5 360099.8(mm)干管采用UPVC管，選用小110x3.5/0.6MP作為分干管1,其計算內徑d=103mm；選用小110X3.5/0.6

38、MPS作為分干管2,其計算內徑d=103mm。止匕時,此時分干管采用的是硬塑料管，F=0.380,m=1.77,b=4.77,分干管實際水頭損失為:f分干KFQm干bd分干計算得：分干管水頭損失分別13.83m、14.29m(干管1進口壓力水頭：h分干進口=h支進口+h干1=11.14+13.83=24.97m；干管2進口壓力水頭：h分干進口=h支進口+h干2=11.14+14.29=25.43mo表5-8。表5-81區(qū)滴灌管徑及水頭損失匯總表項目分區(qū)種植作物管路級別流量(L/h)長度(m)管道內徑水頭損失(m)選型1區(qū)葡錮毛管6605517.6120支管1188038460.04163干管1

39、4224067310313.83110干管24224069510314.29110V、水泵選型樞紐地面與毛管進口取高差0.22.0m,取過濾器沖洗前最大水頭損失為5.0,樞紐各級閘閥的水頭損失和為1.0m,再由前面計算的干、支、毛管各級水頭損失，毛管進口設計水頭為10m,則系統(tǒng)設計水頭H見下表5-9:表5-9系統(tǒng)設計水頭H單位：m水泵樞紐地面與毛管高差樞紐各級閘閥水頭損失過濾沖洗最大水頭損失各級管路總水頭損失毛管設計水頭系統(tǒng)設計水頭1#0.11.05.013.8711.030.972#0.11.05.014.3311.031.43水泵選型：根據管網設計流量和工作壓力，查水泵手冊，對1區(qū)的水泵進

40、行選型。其主要技術參數見表5-10:表5-101區(qū)水泵性能參數分區(qū)水泵型號臺套8M:揚程(m)水泵效率額定功率(m3/h)(%)(kw)1#SLW65-200(I)B143.53671.5112#SLW65-200(I)B143.53671.511由于本工程地面高差不超過5米，所選水泵是可逆轉的，因此不做水錘計算。（二）2區(qū)毛管與滴頭間距的確定2區(qū)主要種植葡萄共220畝，株行距為1>2.5m,果樹采用單行毛管直線布置。采用PE滴灌管，滴灌管間距（SL）為2m,滴頭間距（Se）為0.5m,滴灌管直徑20mm,壁厚1.2mm,滴頭設計工作壓力0.1MPa,流量6.0L/h。6為:采用上述滴灌

41、管，其滴灌西8mm/ d<15mm/ dSe2 0.5qs葡萄qSL其實際土壤濕潤比P為：p-nSeSw100%StSr式中：P土壤濕潤比，St果樹株距，%;m；Sr果樹行距，m；Se滴頭間距，m；Sw濕潤帶寬度，即在給定的滴頭流量和土壤條件下，按節(jié)水灌溉工程實用手冊表5-95中，p=100%時，相應的SL的值為0.8m；當滴頭流量為6.0L/h,土壤結構為粗等，查得SL=0.8m,即Sw=SL=0.8m,經計算的：葡萄土壤濕潤比P=20%設計濕潤比P=30%;以上計算結果表明，所選滴灌帶滿足設計要求。毛管極限長度校核設計流量偏差率qv=0.2,灌水器的流態(tài)指數x=0.5,設計水頭hd=

42、10m,則毛管允許水頭差為：hmaxhd(10.65qv產10(10.650.2)%512.77(m)hminhd(10.35qv)1及10(10.350.2)為58.65(m)Hshmaxhmin12.778.654.12(m)H則：AH毛=0.55s=2.27mHH支=0.45s=1.85m當滴灌管中滴頭流量為6.0L/h,滴頭間距0.5m,滴灌均勻度為98%時，不考慮地形變化，滴灌毛管允許鋪設的最大長度Lm為:INT(0.3645.446H毛D4.75-)KSd式中：Lm毛管允許的極限長度，m；D毛管內徑，13.6mm；S滴頭間距，0.5mK水頭損失擴大系數，一般取值范圍為1.11.2。

43、qa滴灌管上滴頭的設計流量，6.0L/h經計算：滴灌管最大允許鋪設長度：Lm=1400；5=70m。實際鋪設長度Lm=70m,完全滿足灌水均勻性要求。各級管道直徑的確定及水力計算I、毛管水力計算灌溉時期平均水溫為21.1C,毛管進口流量Q毛=120>6(L/h)=720L/h,實際鋪設長度為60m,毛管實際水頭損失:H 毛 KFhfH 毛KFhfN(F m 1 2N6N24Q1.75hf8.410*L式中：AH毛一一毛管實際總水頭損失，m；F多口系數，查節(jié)水灌溉實用手冊表5-103;hf一一無旁孔出流時的沿程水頭損失，m；Q流量，m/h;m一一流量指數，1.75;D毛管內徑，17.6mm；L一一管道長度，m；N一出口數目；一一溫度修正系數，查節(jié)水灌溉實用手冊表5-102;K考慮局部水頭損失的加大系數,1.15;x一進口端至第一個出水口的距離與孔口間距之比查表F為0