結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書設(shè)計(jì)資料：選用材料:基礎(chǔ)混凝土采用C25（fc=12.5N/mm2 ft=1.25 N/mm2）梁、柱混凝土采用C30（fc=14.3N/mm2 ft=1.43 N/mm2）鋼筋采用：d12mm時(shí)，II級(jí)鋼筋(HRB335)（fy=300 N/mm2） d<12mm時(shí)，I級(jí)鋼筋(HPB235)（fy=210 N/mm2）結(jié)構(gòu)計(jì)算依據(jù)及有關(guān)參考文獻(xiàn)： 建筑設(shè)計(jì)圖紙及有關(guān)資料 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002） 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2002） 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50011-2001）砼結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表

2、示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖（00G101）簡(jiǎn)明建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)或靜力結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)（上冊(cè)）、（下冊(cè)） 多層與高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 一、梁、柱、板尺寸：（取第6軸線框架進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算）梁： 邊跨梁（AC，DE跨） h=600mm b=250mm中跨梁（CD跨） h=400mm b=250mm連梁（A,C,D,E軸線）h=400mm, b=250mm 板：h=120mm 柱：邊柱（A，E軸線） b×h=400mm×500mm 中柱（C，D軸線） b×h=400mm×500mm二、梁柱剛度計(jì)算：根據(jù)地質(zhì)質(zhì)料，確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為600mm，由此得底層柱高

3、（4.9+0.45+0.6）5.25 m，梁截面慣性矩考慮現(xiàn)澆板作用，取I=2I。（I。為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。AC、DE跨梁： i=2E×0.25×0.63/(12×6.90)=13.04×10-4 E(m3)CD跨梁： i=2E×0.25×0.43/(12×2.66）=11.11×10-4 E(m3)上部各柱： I=E×0.4×0.43/(12×3.9）=5.47×10-4 E(m3）三、荷載計(jì)算1、屋面：（采用有保溫（找坡）層卷材防水屋面）三氈四油，冷底子

4、油一度上鋪小石子 0.35 KN/m215厚1：3水泥砂漿找平層 0.015×20=0.30 KN/m2 水泥膨脹珍珠巖保溫層 (0.03+0.20)×15/2=1.725 KN/m2 20厚1：3水泥砂漿找平層 0.02×20=0.40 KN/m2120厚鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層 0.12×25=3.00 KN/m2恒載 15厚紙筋石灰抹灰 0.015×16=0.24KN/m2 5.825KN/m2活載 不上人屋面查荷載規(guī)范得 0.50KN/m22、樓面： 水磨石地面（包括打底） 0.65 KN/m2120厚鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層 0.12×25

5、=3.00 KN/m2恒載 15厚紙筋石灰抹灰 0.015×16=0.24 KN/m2 3.89KN/m2活載 查荷載規(guī)范 教室閱覽室 2.0 KN/m2教室走廊 2.5 KN/m2樓梯 2.5 KN/m2 3、廁所樓面： 貼瓷磚樓面自重： 0.55KN/m2蹲位包括結(jié)構(gòu)層自重： 2×0.12×25=6.0KN/m2 恒載 15厚紙筋石灰抹灰 0.015×16=0.24 KN/m² 3.89KN/m2活載 廁所 查荷載規(guī)范得 0.50KN/m24、墻體荷載內(nèi)墻：墻體+雙面內(nèi)墻粉刷層, KN/m2外墻：墻體+ 一面外墻粉刷層+ 一面內(nèi)墻粉刷層，取

6、2.66KN/m25、梁： AC、DE邊跨梁： 0.6×0.25×25+2×（0.6-0.12）×0.02×17=4.08KN/mCD中跨梁： 0.4×0.25×25+2×（0.4-0.12）×0.02×17 =2.69KN/m邊、中柱連梁：0.4×0.25×25+ 2×（0.3-0.12）×0.02×17=2.69KN/m6、柱：邊 柱： 0.40×0.50×25+ （0.4+0.5+0.5）-0.24×3

7、5;0.02×17+0.40×0.50=6.36 KN/m中 柱： 0.40×0.50×25+ （0.4+0.5）×2-0.24×3×0.02×17=5.37 KN/m5、門、窗：普通木門，查荷載規(guī)范 得 0.1-0.2 KN/m2，取0.2 KN/m2； 鋁合金窗 取0.4 KN/m2。三、框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 （1）框架荷載計(jì)算1、屋面框架荷載標(biāo)準(zhǔn)值a、線荷載（恒載）：邊跨梁： 框架梁自重 4.08KN/m46板傳來屋面自重（梯形） 5.825×4.2/2=12.23KN/m 69板傳來屋面自重（梯形）

8、12.23KN/m 等效均布荷載： qE=(1-22+3)q =a/L=0.30412.23×(1-2×0.3042 +0.304³ )=10.31KN/m g4AC=g4DE=24.7KN/m中跨梁：框架梁自重 2.69KN/m板傳來屋面自重(等效后) qE=5/8×5.825×2.66=9.684KN/m g4CD=12.37KN/mb、集中荷載(恒載)：邊柱： 邊柱連系梁自重： 4.2×2.69=11.298 KN 600高女兒墻： 5.4×4.2×0.6=13.608KN連梁傳來屋面自重： 5.825

9、15;1/2（2.12+2.12）=25.69KN G4A=G4E= 50.596KN 中柱：中柱連系梁自重： 4.2×2.66=11.21KN連系梁傳來屋面自重：25.69+1.2×（4.2+4.2-2.4）×5.825/2=46.66KN G4 C=G4D=57.96KN c、活載：邊柱: Q4A=Q4E= 0.5×1/2（2.12+2.12)=2.205KN中柱: Q4C=Q4D=46.66×0.5/5.825=4.00KN邊跨梁 q4 A C=q4DE=10.31×2×0.5/5.825=1.77KN/m中跨梁 q4

10、CD=9.68×0.5/5.825=0.83KN/m2、樓面框架荷載標(biāo)準(zhǔn)值a、線荷載（恒載）:邊跨梁： 框架梁自重 : 4.08KN/m梁上墻自重 2.66×（3.9-0.6）=8.58KN/m 46板傳來樓面自重（梯形） 3.89×4.2/2=8.169 KN/m96板傳來樓面自重（梯形） 3.89×4.2/2=8.169KN/m將轉(zhuǎn)化為等效均布荷載: 8.169×(1-0.3042×2+0.3043)=6.89KN/m gAC=gDE=26.44KN/m中跨梁: 框架梁自重 2.69KN/m傳來樓面自重 5/8×3.64

11、×2.66=6.05KN/m gCD=8.74KN/m b、集中荷載(恒載):邊柱：邊柱連系梁自重: 4.2×2.66=11.298KN連梁上墻體自重：2.66（3.5×3.8-2.1×2.1）+0.4×2.1×2.1=25.41KN 連梁傳來樓面自重: 2.12×3.89=17.155KN 框架柱自重： 3.9×6.36=24.8KN GA=GE=78.66KN中柱：中柱連梁自重: 4.2×2.69=11.2981KN=30.05KN 連梁傳來樓面自重： 46.66×3.89/5.825=31

12、.16KN 框架柱自重： 5.37×3.9=20.943KN GC=GD=93.451KNc、活載：邊柱： QA=QE=1/2×（2.12+2.12）×2.0=8.82KN 中柱： QC=QD=8.82+(4.2+4.2-2.4)×1.2×2.5=17.82KN邊跨梁線荷載：qAC=qDE=7.11×2.0×2/2.89=7.31KN/m 中跨梁線荷載： qCD=5×2.5×2.26/8=5.00KN/m 3、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（基本風(fēng)壓W0: 0.45KN/m2 ） 體型系數(shù)s: 1.3(迎風(fēng)面取0.8，背風(fēng)

13、面取-0.5)風(fēng)振系數(shù)z：取1.0（因?yàn)镠<30M） 集中荷載W：W=zszW0A集中荷載zZ(M)szAW0Pw(KN)W41.016.051.30.7510.710.454.70W31.012.151.30.7416.380.457.09W21.08.251.30.7416.380.457.09W11.04.351.30.7417.330.457.50風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算 四、框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算1、恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算（根據(jù)對(duì)稱性取框架的一半進(jìn)行計(jì)算）、各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩A4節(jié)點(diǎn):CA梁端固端彎矩：-1/12×24.7×6.642=-90.75KN.m偏心彎矩： 0.

14、130×50.596=6.58KN/m故不平衡彎矩： -90.75+6.58=-84.17KN/mC4節(jié)點(diǎn):AC梁端固端彎矩: 1/12×24.7×6.642=90.75KN.m DC梁端固端彎矩: -1/12×12.37×2.662=-7.29 KN.m 偏心彎矩： -0.130×57.96=-7.53 KN.m 故不平衡彎矩： 90.75-7.29-7.53=75.93KN.mA節(jié)點(diǎn):AC梁端固端彎矩: -1/12×26.44×6.642=-97.14KN.m 偏心彎矩： 0.130×(78.66-2

15、4.8) =7KN/m故不平衡彎矩: -97.14+7=-90.14 KN.mC節(jié)點(diǎn):AC梁端固端彎矩: 1/12×26.44×6.642=97.14KN.m DC梁端固端彎矩: -1/12×8.74×2.662=-5.15KN.m 偏心彎矩： -0.130×(93.451-20.943)=-9.43KN.m 故不平衡彎矩： 97.14-5.15-9.43=82.56KN.m、各層梁的跨中彎矩 頂層梁： AC邊跨：M中=g4AC1·L2/8+L2×g4AC2/8-（L）2×g4AC2/6 =4.08×6.

16、642/8+24.43×6.642/8-（0.304×6.64）2×24.46/6=140.81 KN·M CD中跨：M中=g4AC1·L2/8+（L/2）2×g4AC2/3 =2.69×2.662/8+15.49×1.332/3=11.51KN·M 各下層梁： AC邊跨：M中=g4AC1·L2/8+L2×g4AC2/8-（L）2×g4AC2/3 =12.66×6.942/8+16.338×6.642/8-（0.304×6.64）2×1

17、6.338/6=148.92KN·M CD中跨：M中=g4AC1·L2/8+（L/2）2×g4AC2/3 =2.69×2.662/8+9.68×1.332/3=8.094KN·M、各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)（采用分層法計(jì)算構(gòu)件內(nèi)力時(shí)）A4節(jié)點(diǎn): 右梁: 13.03/（13.03+5.47×0.9）=0.726 下柱： 1-0.726=0.274C4節(jié)點(diǎn): 左梁： 13.03/23.518=0.554 右梁： 11.11×0.5/（13.03+11.11×0.5+5.47×0.9）=0.236 下柱： 1-

18、0.554-0.236=0.21A3.2節(jié)點(diǎn): 右梁： 13.03/（13.03+4.923+4.923）=0.57 上柱： 4.923/22.886=0.215 下柱： 0.215C3.2節(jié)點(diǎn):左梁： 13.03/（13.03+4.923+4.923+11.11×0.5）=0.458 右梁： 11.11×0.5/28.441 = 0.196 上柱： 4.923/28.441 =0.173 下柱： 0.173A1節(jié)點(diǎn): 右梁： 13.03/（13.03+4.923+5.47）=0.557 上柱： 4.923/23.433=0.21 下柱： 1-0.21-0.557=0.23

19、3C1節(jié)點(diǎn): 左梁： 13.03/（13.03+4.923+5.47+11.11×0.5）=0.45 右梁： 11.11×0.5/28.788 =0.191 上柱： 0.17 下柱： 0.189 2、活載作用下的內(nèi)力計(jì)算（不作最不利組合，只按滿跨布置,且根據(jù)對(duì)稱性取框架的一半進(jìn)行計(jì)算） 、各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩A4節(jié)點(diǎn):CA梁端固端彎矩：-1/12×1.77×6.642=-6.5KN.m偏心彎矩： 0.130×2.205=0.29KN/m故不平衡彎矩： -6.5+0.29=-6.21KN/mC4節(jié)點(diǎn):AC梁端固端彎矩: 1/12×1.77

20、×6.642 DC梁端固端彎矩: -1/12×0.83×2.642=-0.49 KN.m 偏心彎矩： -0.130×4=-0.52 KN.m 故不平衡彎矩： 6.5-0.52-0.49=5.49KN.mA節(jié)點(diǎn):CA梁端固端彎矩: -1/12×7.31×6.642 偏心彎矩： 0.130×8.82 =1.15KN/m故不平衡彎矩: -28.86+1.15=-27.71 KN.mC節(jié)點(diǎn):AC梁端固端彎矩: 1/12×7.31×6.642=28.86KN.m DC梁端固端彎矩: -1/12×5

21、5;2.662 偏心彎矩： -0.130×17.82=-2.32 KN.m 故不平衡彎矩： 28.86-2.95-2.32=23.59KN.m、各層梁的跨中彎矩 頂層梁： AC邊跨：M中= L2×g4AC2/8-（L）2×g4AC2/6 =2.1×6.642/8-（0.304×6.64）2×2.1/6=10.17 KN·M CD中跨：M中=（L/2）2×g4AC2/3 =1.33×1.482/3=0.78KN·M 各下層梁： AC邊跨：M中= L2×g4AC2/8-（L）2×

22、g4AC2/3 =8.67×6.642/8-（0.304×6.64）2×8.67/6=42KN·M CD中跨：M中=（L/2）2×g4AC2/3 =8×1.332/3=4.72KN·M、各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)與在恒載作用下內(nèi)力計(jì)算時(shí)一樣。1. 3、風(fēng)載作用下的內(nèi)力計(jì)算（根據(jù)對(duì)稱性取框架的一半進(jìn)行計(jì)算）（1）、柱子剪力的計(jì)算層數(shù)剪力（KN）邊柱D值中柱D值D邊柱剪力中柱剪力44.7K=(13.03+13.03)/2×4.92=2.65D=12*2.65*4.92/(K+2)h2=2.65x12x4.92/(2.65+2)x

23、3.92=2.21K=(13.03+11.11) ×2/2×4.92=4.91D=K/(K+2)*12×4.92/3.922 =2.769.941.041.31311.79K=2.65D=2.21 K=4.91 D=2.76 9.942.623.27218.88K=2.65D=2.21K=4.91D=2.769.944.205.24126.38K=13.03/5.47=2.38D=(K+0.5)/(K+2)*12×5.47/4.952=1.76K=(13.03+11.11) /5.47=4.41D=(K+0.5)/(K+2)*12×5.47/4

24、.952=2.057.626.077.1（2）、柱子彎矩的計(jì)算 反彎點(diǎn)的位置采用近似計(jì)算方法，上部各層柱子的反彎點(diǎn)在柱子中點(diǎn)處（ho=1/2h）,底層的反彎點(diǎn)在2/3h柱子處。層數(shù)邊柱M(KN·M)中柱M(KN·M)4M上=1.04×0.5×3.9=2.028KN·MM下= M上=2.028KN·MM右= M上=2.028KN·MM上=1.31×0.5×3.9=2.555KN·MM下= M上=2.555KN·MM左=13.03×2.555/（13.03+11.11） =1.3

25、8 KN·MM右=2.555-1.38=1.125KN·M3M上=2.62×0.5×3.9=5.109KN·MM下= M上=5.109KN·MM右= 5.109+2.028=7.137KN·MM上=3.27×0.5×3.9=6.377KN·MM下= M上=6.377KN·MM左=（6.377+2.555）×13.03÷（13.03+11.11）=4.823 KN·MM右=6.377+2.555-4.823=4.109KN·M2M上=4.20

26、15;0.5×3.9=8.19KN·MM下= M上=8.19KN·MM右= 8.19+5.109=13.299KN·MM上=5.24×0.5×3.9=10.22KN·MM下= M上=10.218KN·MM左=（10.218+6.377）×13.03÷（13.03+11.11）=8.961 KN·MM右=10.218+6.377-8.961=7.634KN·M1M上=6.07×4.95÷3=10.016KN·MM下= 6.07×4.95&

27、#215;2÷3=20.031KN·MM右=10.016+8.19=18.206KN·MM上=7.1×4.95÷3=11.715KN·MM下= 7.1×4.95×2÷3=23.43KN·MM左=（11.715+10.218）×13.03÷（13.03+11.11）=11.843 KN·MM右=11.715+10.218-11.843=10.09KN·M2. （3）內(nèi)力組合1、各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合，對(duì)于框架構(gòu)件

28、梁、柱的最不利內(nèi)力組合為：、梁端支座截面：-Mmax, +Mmax和Vmax、梁端中截面： -Mmax, +Mmax、柱端截面：最大軸向力Nmax及相應(yīng)的M、V； 最大彎矩|Mmax|及相應(yīng)的V，N； 最小軸向力Nmin及相應(yīng)的M，V；2.進(jìn)行內(nèi)力組合時(shí)考慮三種荷載組合效應(yīng): 、1.2×恒載+1.4×活載 、1.2×恒載+1.4×風(fēng)載 、1.2×恒載+0.9×1.4×（風(fēng)載+活載） 、1.35×恒載+1.4×0.7×活荷載3.內(nèi)力組合見下頁表格。內(nèi)力符號(hào)作以下規(guī)定：對(duì)于梁、彎矩以梁下部受拉為正，

29、反之為負(fù)；剪力以繞桿端順時(shí)針為正，反之為負(fù)；對(duì)于柱，彎矩以柱左邊受拉為正，反之為負(fù)；軸向力以壓為正，拉為負(fù)，剪力同梁（4）、梁、柱截面配筋計(jì)算框架梁、柱截面配筋的計(jì)算除滿足承載力要求外，對(duì)于梁和e0/h0>0.55的偏心彎壓柱還應(yīng)滿足裂縫寬度要求。1、梁的配筋計(jì)算、梁的支座截面考慮柱支承寬度的影響，按支座邊緣截面的彎矩值計(jì)算，其值為：M=M組-V組×b/2(b=500mm)、梁的截面尺寸驗(yàn)算：AC、DE邊跨梁：選用材料: HRB335級(jí)鋼筋（fy=300N/mm2） C30混凝土（fc=14.3N/mm2 ft=1.43 N/mm2）b×h=250×600

30、取as=35mm(如取單筋) |Mmax|=137.86KN·M |V|max=127.21KN ,則:s = MUmax/(1fcbh02)=137.86/(1.0×14.3×250×5652)=0.121=0.129<0.55(滿足)VN.max=0.25 fcbh0=0.25×14.3×250×565=504.97KN>|V|max=127.21KN(滿足)計(jì)算時(shí)翼緣寬度: bf=l0/3=6640/3=2210mCD中跨梁：選用材料: HRB335級(jí)鋼筋（fy=300N/mm2） C30混凝土（fc=14

31、.3N/mm2 ft=1.43 N/mm2） b×h=250×600 取as=35mm(如取單筋) h0=400-35=365mm |Mmax|=54.99KN·M V|max | =25.78KN ,則s = MUmax/(1fcbh02)=54.99/(1.0×14.3×250×3562)=0.115=0.123<0.55(滿足)VN.max=0.25 fcbh0=0.25×14.3×250×400=326.22KN>|V|max=25.78(滿足)計(jì)算時(shí)翼緣寬度: bf=l0/3=266

32、0/3=887mm、最小配筋率 縱筋的min為0.2% ,且所配箍筋必須滿足計(jì)算要求或滿足構(gòu)造配筋要求. 、梁的縱向配筋計(jì)算 AC、DE邊跨梁：選用材料: HRB335級(jí)鋼筋（fy=300N/mm2） C30混凝土（fc=14.3N/mm2 ft=1.43 N/mm2）因梁與板整體現(xiàn)澆，當(dāng)跨中彎矩為正時(shí)，應(yīng)采用T形截面進(jìn)行配筋計(jì)算,且: 1fchfbf(h0-bf/2)=1×14.3×120×2210×(565-120/2)=1918.93 KN·M >139.86KN·M ,屬第一類T形截面 , 同理,CD中跨梁：1fchfb

33、f(h0-bf/2)=1×14.3×120×887×(365-120/2)=465.76KN·M >25.78KN·M ,則: s=M/(1fcbfh02) =1-(1-2s)1/2 s=1+(1-2s) 1/2/2As=M/(fys h0) , 列表于后、裂縫寬度驗(yàn)算：max0.3, 列表于后。sk=MK/Ash0=MK/0.87ASh0=1.1-0.65ftk/tesk 注：若te0.01時(shí)，取te=0.01te=As/Ate=As/0.5bh <0.2時(shí)，取0.2；>1時(shí),取=1 max=crsk(1.9*C+

34、0.08deq/te)/Es（其中cr取2.1）、在邊跨與中跨交界的支座（C、D柱）的配筋取支座負(fù)彎矩較大的配筋。、由于中跨跨度不大，故支座承受負(fù)彎矩的鋼筋不截?cái)?，故中跨的配筋可取支座?fù)彎矩和跨中負(fù)彎矩大的進(jìn)行配筋計(jì)算。梁的箍筋計(jì)算 本框架屬四級(jí)抗震，箍筋間距取計(jì)算間距與規(guī)定最大間距之間的小者,箍筋直徑取8mm?？蚣芰汗拷铋g距計(jì)算表（雙肢8）梁編號(hào)b×h0|V|maxVc(KN)S1(mm)S2(mm)S3(mm)實(shí)配S4L-AC250×56595.32141.392502502004L-CD250×36518.8791.342501831803L-AC250&#

35、215;565127.04141.399602502502003L-CD250×36527.5691.342501831802L- AC250×565127.21141.399602502502002L- CD250×36523.4591.342501831801L- AC250×565121.1141.399552502502001L- CD250×36525.7891.34250183180。注：上表中S11.25nAsv1fyvh0/(v-0.7ftbho)vc=0.7ftbhos2:sv=Asv/(b×s)0.24ft/fyv

36、 s2nAsv1fyv/0.24ftb=2*50.3*210/(0.24×1.43×250)=247取250mm s3?。篽0/2、bb 、250mm中的較小者。梁端箍筋加密區(qū)的范圍：按Max(1.5hb,500mm)取用,則邊跨梁取900mm，中跨梁取600mm。加密區(qū)箍筋間距：取hb/4 、8d 、150中的較小者，邊跨取150mm,中跨取100mm.2、柱的配筋計(jì)算、每一框架柱有多組不利內(nèi)力組合，可挑選1-2個(gè)最不利內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算。挑選原則：a、彎矩、軸力均較大，且均為小偏心受壓，為最不利內(nèi)力組合。b、彎矩、軸力一大一小,且均為大偏心受壓，軸力小，彎矩大為最不利組合。c

37、、彎矩相等或想近，小偏壓時(shí)，軸力大為不利，大偏壓時(shí)，軸力小為不利。d、軸力相等或想近，彎矩大者為最不利內(nèi)力組合。、確定柱的計(jì)算長(zhǎng)度底層柱：L0=1.0H=5.25m上層柱：L0=1.25H=1.25×3.6=4.5m、計(jì)算柱的縱向鋼筋框架為四級(jí)抗震框架，要求AS0.6%bh(中、邊柱) AS0.8%bh(角柱)柱最不利內(nèi)力組合的偏心矩增大系數(shù)和穩(wěn)定系數(shù)及配筋計(jì)算的計(jì)算列表于后。、計(jì)算柱的箍筋a、驗(yàn)算柱的截面尺寸(為了防止截面過小，配筋多而產(chǎn)生斜壓破壞)0.25cfcbh0=0.25×14.3×400×465=665KN>Vc=49.14KN ,滿足

38、!b、計(jì)算箍筋的數(shù)量N=0.3×14.3×400×500=858KN<1331.8KN , 取N=858KN=Hn/2h0=3.9/(2×0.465)=4.2>3.0 , 取=3.0V1.75/(+0.1) ftbh0+1.0fyvAsvh0/s+0.07N因?yàn)?V/h0-1.75/(1.0+)ftb-0.07/h0<0 ，故按構(gòu)造配置箍筋。c、柱頂和柱底加密范圍上層柱：柱頂和柱底，?。╤b、Hn/6、500）max 取500mm底層柱：柱頂取 （hb、Hn/6、500）max 取600mm 柱底：Hn/3=4950/3=1650 取7

39、50mm由抗震規(guī)范確定加密區(qū)箍筋的間距取用8100,非加密區(qū)箍筋的應(yīng)按50%加密區(qū)箍筋采用，取8200。、對(duì)于e0/h00.55(即e00.55h0=255.75mm)的偏心受壓柱要進(jìn)行裂縫驗(yàn)算。 a、Z-C4A上截面:e0=365.52mm Mk=44.48KN·m Nk=122.18KN e=627.51mm s=35mm h0=500-35=465mmEs=2.0×105N/mm =1.0 h0=0.87-0.12(h0/e)2 h0=0.87-0.12(465/627.51)2×465=282.91mmsk=Nk(e-h0)/(Ash0)=122.18&#

40、215;(627.51-383)/(763×383)×103=102N/mmte=As/(0.5bh)=763/(0.5×400×500)=0.00763=1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.65×2.01/(0.00763×102)=-0.5<0.2 ，取0.2。deq=nidi2/(nidi)=18mmmax=crsk1.9C+0.08deq/(te)/Es=2.1×0.2×165 (1.9×25+0.08×18/0.00763)/(2×105)=0.08<

41、;max=0.2mm ，滿足！ b、Z-C4A下截面：e0=284.03mm Mk=41.358KN·m Nk=146.98KN e=531.06mm s=35mm h0=500-35=465mmEs=2.0×105N/mm =1.0 h0=0.87-0.12(h0/e)2h0=0.87-0.12(465/531.06)2×465=363mmsk=Nk(e-h0)/(Ash0)=146.98×(531.06-377)/(763×377)×103=79N/mmte=As/(0.5bh)=763/(0.5×400×50

42、0)=0.00763=1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.65×2.01/(0.00763×79)=-1.06<0.2 , 取0.2!deq=nidi2/(nidi)=18mmmax=crsk1.9×C+0.08×deq/(te)/Es=2.1×0.2×79×(1.9×25+0.08×18/0.00763)/(2×105)=0.025<max=0.2mm , 滿足！c、Z-C4C上截面：e0=290mm Mk=41.97KN·m Nk=155.69KN e=5

43、15.3mm s=35mm h0=500-35=465mmEs=2.0×105N/mm =1.0 h0=0.87-0.12(h0/e)2h0=0.87-0.12(465/515.3)2×465=357mmsk=Nk(e-h0)/(Ash0)=155.65×(515.3-367)/(763×367)×103=102N/mmte=As/(0.5bh)=763/(0.5×400×500)=0.00763=1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.65×2.01/(0.00763×102)=-0.3<

44、;0.2 , 取0.2!deq=nidi2/(nidi)=18mmmax=crsk1.9×C+0.08×deq/(te)/Es=2.1×0.2×102×(1.9×25+0.08×18/0.00763)/(2×105)=0.05<max=0.2mm , 滿足！注： e0=M/N ea=(h/30,20mm)max ei=e0+ea 當(dāng)e00.15h0=69.75mm 且N>1fcbh0=1×14.3×400×465=2659.7KN 應(yīng)按As=N×h/2-as-(e

45、0-ea)-1fcbh(h0-h/2)/fy (h0-as) 計(jì)算，與As取最小配筋率As=0.002bh相比較，取兩者的較大值作為 As的取值。 1=0.2+2.7ei/h0 當(dāng)1>1.0時(shí)，取1=1.0；2=1.15-0.01l0/h 當(dāng)l0/h<15時(shí)，取2=1.0； =1+12(l0/h)2/(1400 ei/h0) 當(dāng)l0/h8時(shí)，取1.0；框架柱的配筋計(jì)算附：As可算得都按構(gòu)造配筋。按構(gòu)造 As=0.06%A=0.06×400×500=1200mm,滿足!注：鋼筋（HRB335）(fy=300N/mm2,b=0.56) 混凝土為C30 （fc=14.

46、3N/mm2） e=ei+h/2-s=ei+190 ， e=ei-h/2+s=ei-190=N/1fcbh0 當(dāng)b=0.56時(shí)， 大偏心受壓； As=As=Ne-1fcbh02x(1-0.5x)/fy(h0-as) 當(dāng)>b時(shí)，小偏心受壓；=(N-b1fcbh0)/(Ne-0.451fcbh02)/(1-b)( h0- as)+ 1fcbh0+ b As=As=Ne-1fcbh02x(1-0.5x)/fy(h0-as) 當(dāng)<2as/h0=0.169As=As=Ne/fy(h0-as)當(dāng)As+ As>0.05bh0時(shí)，說明截面尺寸過小，宜加大柱截面尺寸。當(dāng)求得As<0時(shí)，表

47、明柱的截面尺寸較大，取As=As=0.002bh0=290.5在橫向框架平面外，按軸心受壓柱計(jì)算：As=（N/0.9-fcA）/fy 雙向板計(jì)算圖例四、現(xiàn)澆雙向板配筋計(jì)算取二層樓面，軸線（A） (E), 69所圍的雙向板進(jìn)行計(jì)算1、荷載計(jì)算(設(shè)計(jì)值)(KN/m2)（1）恒載計(jì)算：g=3.89×1.2=4.668KN/m2（2）活載計(jì)算：B-6(A): q=2×1.4=2.8KN/m2則 q+g=4.668+2.8=7.468 KN/m2g+q/2=4.668+1.4=6.068 KN/m2q/2=1.4 KN/m2B-24(B): q=2.5×1.4=3.5KN/

48、m2則 q+g=4.668+3.5=8.168 KN/m2g+q/2=4.668+1.75=6.418KN/m2q/2=1.75 KN/m22、跨度計(jì)算及彎矩計(jì)算（見下表）兩種板的跨中正彎矩為四端固定時(shí)g+q/2作用于下的跨中彎矩值，與四端鉸支時(shí)q/2作用下的跨中彎矩值之和。板的支座負(fù)彎矩為四端固定q+g時(shí)作用下的支座彎矩。混凝土的泊松比取0.2。 m1=(mx1+my2)*(g+q/2)l012+(mx1+my2)q/2l022 m2=(my2+mx1)*(g+q/2)l012+( my2+mx1)q/2l022 m1= m1=mx*(g+q)*l012m2= m2=my*(g+q)*l01

49、2雙向板內(nèi)力計(jì)算（按彈性理論計(jì)算） 區(qū)別項(xiàng)目B-6（A）B-24(B)Lo1 (M)4.22.4Lo2(M)6.94.2Lo1/Lo20.6090.571M1(0.03626+0.2×0.00798)×6.068×4.22+(0.0806+0.2×0.02478)×1.4×4.22=6.148(0.03778+0.2×0.0064)×6.418×2.42+(0.08632+0.2×0.02228)×1.4×2.42=2.176M2(0.00798+0.2×0.03626)×6.068×4.22+(0.02478+0.2×0.0806)×1.4×4.22=2.641(0.