多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書

1、多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書第一章橋梁設(shè)計概況1、 設(shè)計技術(shù)標準(1) 設(shè)計荷載：公路U級；(2) 橋梁寬度：凈-7m+2X0.5m；(3) 橋梁跨徑：32+40+32;(4) 路面橫坡：2%2、結(jié)構(gòu)形式：上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁；3、 材料：混凝土采用C40以上混凝土；鋼筋采用熱軋R235 HRB235!卩HRB400鋼筋；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的箍筋應(yīng)選用其中的帶肋鋼筋；按構(gòu)造配置的鋼筋網(wǎng)可采用冷軋帶肋鋼筋；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)選用鋼絞線，鋼絲；矚慫潤厲釤瘞睞櫪廡賴。3、 地震動參數(shù)：地震動峰值加速度0.05g；4、 橋址條件：橋址區(qū)內(nèi)場地

2、可劃分為可進行建筑的一般地段，場地類別屬I類；第二章橋跨布置方案比選及尺寸擬定2.1方案比選本設(shè)計橋梁的形式可考慮拱橋、簡支梁橋、連續(xù)梁橋三種形式。從實用、安 全、經(jīng)濟、美觀、環(huán)保以及占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。橋梁設(shè) 計原貝聞創(chuàng)溝燴鐺險愛氌譴凈。(1) 實用性。橋梁必須實用，要有足夠的承載力。能保證行車的暢通、舒適 和安全。既滿足當前的需要，又要考慮今后的發(fā)展。要能滿足交通運輸本身的需殘騖樓諍錈瀨濟溆塹籟。要，也要考慮到支援農(nóng)業(yè)等等。(2)安全性。橋梁的設(shè)計要能滿足施工及運營階段的受力需要，能夠保證其耐久性和穩(wěn)定性以及在特定地區(qū)的抗震需求。釅錒極額閉鎮(zhèn)檜豬訣錐。(3) 經(jīng)濟性。在

3、社會主義市場經(jīng)濟體制的今天， 經(jīng)濟性是不得不考慮的重要 因素。在能夠滿足橋兩個方面需求的情況下要盡量考慮是否經(jīng)濟， 是否以最少的 投入獲得最好的效果。彈貿(mào)攝爾霽斃攬磚鹵廡。(4) 美觀性。在橋梁設(shè)計中應(yīng)盡量考慮橋梁的美觀性。橋梁的外形要優(yōu)美，要與周圍環(huán)境相適應(yīng)，合理的輪廓是美觀的主要因素。謀養(yǎng)摶篋飆鐸懟類蔣薔。（5）環(huán)保性。隨著經(jīng)濟的發(fā)展，生活水平的不斷提高，人們對環(huán)境保護提出 了更高的多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書要求，在建筑領(lǐng)域，一個工程的建設(shè)不能以犧牲環(huán)境作代價， 在保證順廈礴懇蹣駢時盡繼價騷。利工的前提下要盡量避免對環(huán)境的破壞以實現(xiàn)經(jīng)濟的可持續(xù)發(fā)展。應(yīng)根據(jù)上述原則，對橋梁作出綜合評

4、估：（1）梁橋：梁式橋是指其結(jié)構(gòu)在垂直荷載的作用下， 其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力 的橋梁。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋受力明確， 理論計算較簡單，設(shè)計和施工的方法日 臻完善和成熟。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征：煢楨廣鰳鯡選塊網(wǎng)羈淚。（a）混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低；（b）結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)；（c）結(jié)構(gòu)的耐久性和耐火性較好，建成后維修費用較少；（d）結(jié)構(gòu)的整體性好，剛度較大，變性較??；（e） 可采用預(yù)制方式建造，將橋梁的構(gòu)件標準化，進而實現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)；設(shè) 計荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲勞的能力；鵝婭盡損鵪

5、慘歷蘢鴛賴。（j）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采用的預(yù)應(yīng)力技術(shù)為橋梁裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效 的拼裝手段，通過施加縱向、橫向預(yù)應(yīng)力，使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體，進一步擴大籟叢媽羥為贍債蟶練淨。了裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。簡支梁：簡支梁可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)量，有利于爭取橋下凈空，并改善景觀；其結(jié) 構(gòu)剛度大，具有良好的動力特性以及減震降噪作用，使行車平穩(wěn)舒適，后期的維修養(yǎng)護工作也較少。從城市美學(xué)效果來看，連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢， 將給城市爭色不少。預(yù)頌圣鉉儐歲齦訝驊糴。連續(xù)梁：目前我國道路橋梁結(jié)構(gòu)一般考慮簡支梁和連續(xù)梁結(jié)構(gòu)形式。 簡支梁受力明確，因 溫度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響小，設(shè)計施工易標準化、

6、簡單化。滲釤嗆儼 勻諤鱉調(diào)硯錦。拱橋：拱橋的靜力特點是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水 平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷載q的作用下，簡直梁的跨中彎矩為ql2/8，全梁的彎矩圖呈拋物線形，而設(shè)計得合理的拱軸， 主要承受壓力，彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要 承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較差、 抗壓性能較好的石料，混凝 土等來建造。石拱對石料的要求較高，石料加工、開采與砌筑費工，現(xiàn)在已很少 采用。由墩、臺承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺和地基必須承受拱 端的強大推力，因而修建推力拱橋要求有良好的地基。對于多

7、跨連續(xù)拱橋，為防 止其中一跨破壞而影響全橋，還要采取特殊的措施，或設(shè)置單向推力墩以承受不 平衡的推力。鐃誅臥瀉噦圣騁貺頂廡。（3）方案比選及截面形狀選定：由上述條件可知，根據(jù)本設(shè)計具體的情況，制作拱橋難度較大，放棄拱橋方 案。簡支梁結(jié)構(gòu)簡單施工方便，箱形簡支梁橋主要用于預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋。尤其適用于橋面較寬的預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)和跨度較大的斜交橋和彎橋。最后選定簡支梁箱形梁橋。擁締鳳襪備訊顎輪爛薔。多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書2.2主梁尺寸擬定2.2.1箱梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高跨比通常為1/15 1/25，本設(shè)計的主梁高度采用160cm，其高跨比為1/20和1/25。贓熱俁閫歲

8、匱閶鄴鎵騷。2.2.2箱梁頂、底、腹板的厚度箱梁頂板主要考慮橋面板手里需要， 考慮受力要求外，還要考慮布置預(yù)應(yīng)力 鋼束到的需要，擬定高度為30cm,腹板厚度考慮布置預(yù)應(yīng)力鋼束到的需要和抗剪 墻厚度的要求，定為30cm,底板擬定高度為30cm.腹板和頂板接處做成0.15m 0.15m的承托，使箱壁剪力流能順利傳遞，避免在轉(zhuǎn)角處產(chǎn)生過大的應(yīng)力 集中。壇搏鄉(xiāng)囂懺蔞鍥鈴氈淚。2.3橫隔梁設(shè)置為方便施工，各主梁均不設(shè)跨中橫隔梁，反設(shè)端橫隔梁，各主梁之間的橫向 聯(lián)系依靠現(xiàn)澆濕接縫來完成。橫截面布置圖如下：2.4主梁全截面幾何特征的計算多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書表1截面幾何特性計算表分塊 名稱分塊

9、面積(亦)分塊 形心 至上緣的 距離(cm)分塊對 上緣的 靜矩(cm)自身慣 性矩1i(ent)di=ys- yi(cn)對截面形 心慣矩(cmi)1 = 11+ I2(cm4)頂板2400015360000180000044.34709976048899760上三 角承托3300351155004125024.319486171989867腹板6000804800005000000-20.725709407570940下三 角承 托225125281252812.5-65.7971210.25974022.75底板117001451696500877500-85.7859305338680

10、8033452252680125102232622.8第3章結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算3.1箱梁自重(一期恒載)由主梁構(gòu)造，故一期恒載集度有：gi=4.5225X25=109.219KN/m3.2二期恒載二期恒載由護欄及橋面鋪裝構(gòu)成。gi=2X24 0.5/2.5 = 9.6 KN/m多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書g2=(0.06+0.14)12 8 24+0.05 8 23= 28.4KN/m gi=gi+ g2=38 KN/m3.3恒載內(nèi)力設(shè)X為計算截面至左支承中心的距離，令a=X/L,則箱梁的恒載內(nèi)力計算見表31表31恒載內(nèi)力計算表計算數(shù)據(jù)L= 31.40 m L2=985.96 m2項目giM=

11、a(1-a)Vg=(1-2a )LL2Xgi/2(KN/m)gi/2(KN)跨中四分點四分點支點a0.50.250.250a(1-a)/20.1250.0938(1-2a )/20.250.5第一期恒載109.21913460.710100.9857.41714.7第二期恒載38.04683.313514.36298.3596.6計算數(shù)據(jù)L= 39.40m L2=1552.36 m2項目giM=L2Xa(1-a)gi/2(KN/m)Vg=(1-2a )Lx gi/2(KN)跨中四分點四分點支點a0.50.250.250a(1-a)/20.1250.0938(1-2a )/20.250.5第一期

12、恒載109.21921193.415903.51075.82151.6第二期恒載38.07373.715533.23374.3748.63.4活載內(nèi)力計算3.4.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)車道荷載的沖擊系數(shù)多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書f2 d2 lyjmc計算得：f=0.003,0.005.均小于1.5HZ取 =0.05。雙車道不考慮汽車荷載折減，所以車道折減系數(shù)E=1.03.4.2計算活載內(nèi)力公路二級車道荷載由均布荷載qk= 0.7510.5=7.875 KN/m和集中荷載P=1800.75如環(huán)(39.4-5180一，PK= 1800.75 = 238.2KN50 -5_兩部分組成，計算

13、剪力效應(yīng)時，集中荷載標準值PK應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計算剪力時，P/K=1.2當L=31.4m時，PK= 1.2 214.2=257.04 KN L=39.4m時，PK= 1.2 238.2= 285.84KN蠟變黲癟報倀鉉錨鈰贅。由杠桿原理法計算出荷載橫向分布系數(shù) mc=1.3053.4.2.1計算跨中截面最大彎矩及最大剪力買鯛鴯譖曇膚遙閆擷凄。_ _1_ :-K1If rTir* tfl/2l/2跨中剪力圖3-1Pk=214.2KN/238.2KN多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書qk1+ pKx;y1)=1.0511.305(7.875123.245214.27.85F3633.KNM1

14、2.1|=123.245 U翅y=-l =7.85 9.85m14多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書M；=(仆卩)Xm(瓦1+PKX) =1.051x1.305(7.875194.045 238.29.85)=5308.9NM111-.2=I 3.925 4.925,y=0.5m22 222Q=(1)mO q2pKy?) =1.05 1 1.305 (7.875 3.925 257.04 0.5) = 218.5NQ=(1 i)micC q2pK2)= 1.05 1 1.305 (7.875 4.925 285.84 0.5)= 249.CKN3.4.2.2計算四分點截面最大彎矩及最大剪力11

15、T3I/16一一四分點截面彎矩P 1一* _L *亠T T T1一n3/4_四分點截面剪力L1圖 3-23-2133.3=I I =92.434 145.534，yI =5.8875 7.3875m32 16316M2=(1 +)漢A m2 qk % 3 +PK漢y3) =1.05 勺勺.305 (7.875 92.43214.2 7.85)=3301.5mc(送q嚴國7+ p/ y7) T.05S如.305x(7.875x 19.7 + 285.84。)=604.2KN3.5內(nèi)力組合計算表32內(nèi)力組合表L=31.4m時，內(nèi)力組合表何載類別跨中截面四分點截面支點截面MVMVVKN*mKNKN*

16、mKNKN第一期何載13460.7010100.9857.41714.7第二期荷載4683.303514.4298.3596.6總何載18144.0013615.31155.72311.3車道何載3633.9218.53301.5413.3521.6恒+活21777.9218.516916.81569.02832.9Sj=1.2恒+1.4活26860.3305.920960.51965.53503.8恒+0.7活20687.7153.015926.31445.02676.4提咼后的sj47548458.936886.83410.56180.2L=39.4m時，內(nèi)力組合表支點剪力. .O多跨簡支

17、箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書荷載類別跨中截面四分點截面支點截面MVMVVKN*mKNKN*mKNKN第一期何載21193.4015903.51075.82151.6第二期荷載7373.705533. 2374.3748.6總何載28567.1021436.71450.12900.2車道何載5308.9249.04785.4413.3604.2恒+活33876.0249.026222.11863.43504.4Sj=1.2恒+1.4活41713.0348.632413.62318.74326.1恒+0.7活32283.3174.324786.51739.43323.1提咼后的sj73996.352

18、2.957200.14182.17649.2經(jīng)計算可知，兩種不同的跨徑受力，跨徑大的箱梁需承受較大的力。 所以按大跨 徑箱梁分析預(yù)應(yīng)力鋼束的布置是安全的。綾鏑鯛駕櫬鶘蹤韋轔糴。第4章預(yù)應(yīng)力鋼束的布置及估算4.1預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足的強度要求1按跨中正截面抗裂性要求估算鋼筋面積根據(jù)跨中正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量, 的有效預(yù)應(yīng)力為：MNpe -（一 + 一A W式中：Ms短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計值;MS=MGIMG2MQS=33876.01 kN mA 跨中截面全截面面積。由表有：A =4522500 mm2；W全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩。由表有;2680.1256日014.837X朋4522

19、500 丿為滿足抗裂性要求，所需“-0%1epW =1022.326多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書ep預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點到毛截面重心軸的距離多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為 aP=100mm則eP=yb aP=1007100=907mm所以有效預(yù)應(yīng)力合力為：“、M：W0.7ftk33876.01 06/1014.837 叮 060.7x 2.65Npe -p1ep( )A W=2.838X107N預(yù)應(yīng)力鋼筋采用低松弛鋼絞線1X7標準型2Api=139mm, fpk=1860 MPa,； 控制應(yīng)力的20%古算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為驅(qū)躓髏彥浹綏譎飴憂

20、錦。2.838 1072=25430.1mm0.8 1395根據(jù)估算結(jié)果，采用27束7門15.2的預(yù)應(yīng)力鋼絞線；錨具采用夾片式群錨, 提供的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為 Ap=27X7X139=26270mm，采用70金屬波紋管道成孔，預(yù)留孔道直徑75mm貓蠆驢繪燈鮒誅髏貺廡。4.2預(yù)應(yīng)力鋼筋布置1跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力布置應(yīng)符合 公路橋規(guī)中的有關(guān)構(gòu) 造要求的規(guī)定。參照有關(guān)設(shè)計圖紙并按公路橋規(guī)中的規(guī)定，對跨中截面預(yù)應(yīng) 力束的初步布置如圖11:鍬籟饗逕瑣筆襖鷗婭薔。圖11跨中截面鋼束布置圖（尺寸單位/cm）ftk混凝土抗拉強度標準值;ftk=2.65MPa1907一10

21、14.837 1064522500預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為二con=0.75fconpk0fpk為鋼筋抗拉強度標準值。單根個鋼絞線的公稱面積con=0.75X1860=1395 MPa。預(yù)應(yīng)力損失按張拉Ap=Npe(1 0.2)%on多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書2錨固面剛束布置錨固面剛束布置如圖12：圖12錨固面鋼束布置圖(尺寸單位/cm)4.3其他截面剛束位置及傾角計算(1)剛束彎起形狀、彎起角二采用直線段中接圓弧段的方式彎起；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NyN34N5心$N940Nm N34Ng6N17的彎起角都為1849的彎起角都為2； N20的彎起角為4；N2243

22、心4 5“26/7的 彎起角為6. NyN34N5(N7 N940N11 .2N13.4N15.6N17升高 值為50mmN1849的升高值為100mmN201的升高值為200mm,N223的升高值Q-Q-33篇多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書為300mm ,4/5也點的升高值為400mm各鋼束的彎起半徑分別為RiNi=40000mm;RN2=35000mm;RN3=35000mm;RN4=20000mm;RN5=20000mr構(gòu)氽頑黌碩飩薺齦話騖。彎起半徑分別為40000mm,35000mm,35000mm,20000mm, 20000mm.計算過程：N N1_2N34N5 -6N7_8N

23、940N11 J2N13 d4N15 46N17:ld=c cot =50 cot 1 =2864mm b =Rtan=40000 tan1=349mm2 2Id+lb2=2864+349=3213mm31400106-3213=12765mm2I=氐cos 349 cos T=349mmxk+ld+b =12593+349+349=13291mmN18 49:鋼束各控制點位置的確定各號剛束計算及其彎起布置如圖13：圖13曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計算圖（尺寸單位/cm）多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書- 2ld=c cot - =100 cot 2 =2863mmIb2=Rtan =45000 tan

24、 =611mm22多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書lw=ld+lb2=2863+61仁3474mm=12315mmN N20 _21:3140072 -4082=11690mm2N22 _23:=11591mmxk+lb1+lb2=11591+1310+1303=14203mmN24 J25N26 J27elb=Rtan =20000 tan211510mmXk+ % +b =11510+1399+1385=14294mm將各剛束的控制點匯總于下表7:lb,lb2=1399=1385mm空0089一34742咕=b cos v=611 cos 2 =611mmxk+ b +b =12315+

25、611+611=13537mmld=c cot r =200 cot 4 =2860mmlb2=Rtan?=35000 tan4=1222mm2 2ld+lb,=2860+1222=4082mmXk% +d-w% =抵cos *1222 cos 4 =1219mmxk+lb1+lb2=11690+1219+1222=14131mmld=c cot)=300 cot6=2854mmt=Rtan?=20000 tan =1310mm2 2lw=ld+lb2=2854+1310=4164mmXk3140055-4164lb1lb2cos=1310cosfl6=1303mmld=c cot二=400

26、cot6=2846mm=1399mm2lw=ld+lb2=2846+1399=4245mmXk3140038 - 4245 =2多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書表7各鋼束彎曲控制要素表1多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書當L=31.4m時鋼束號c(mm)Q()coseR(mm) si nTlw(mm)d(mm)xk = 2 +d-lw彎止 點距 跨中距離1-234.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.175011.040000 0.0173213106125931329118-1910021.035000 0.035347489123151353720-212004

27、1.035000 0.070408272116901413122-2330060.995200000.105 1 416455115911420324-25.26-2740060.99520000 0.1054245381151014294表7各鋼束彎曲控制要素表2當L=39.4m時鋼束號c(mm)e()cos日R(mm)si n日lw(mm)d(mm)Xk =% + d _lw彎止 點距 跨中距離1-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.175011.040000 0.0173213106165931729118-1910021.035000 0.0353

28、47489163151753720-2120041.035000 0.070408272156901713122-2330060.995200000.105 1416455155911820324-25.26-2740060.99520000 0.1054245381551018294（3）各截面鋼束位置及其傾角計算計算鋼束上任一點i離梁底距離 ai=a+Ci及該點處鋼束的傾角 6，式中 a 為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，Ci為i點所在計算截面處鋼束位置的升高值。輒嶧陽檉籪癤網(wǎng)儂號澩。計算時，首先應(yīng)判斷出i點所在的區(qū)段，然后計算 Ci及二i，即多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書1）當（xi-

29、 xk）-0時，i點所在的區(qū)段還未彎起，ci=0,故 ai=a=100mm哥=0;2）當 0 Xi XkiLbi Lb2時，i點位于圓弧彎曲段，Ci及vi按下列式計算，即：G = R - JR2（Xjxk2和 q =sin，幺）R3）當 Xi-Xk- Lbi- Lb2時，i點位于靠近錨固端的直線段,此時詁-九，Ci按下式計算，即 Ci =Xi- Xk- Lb2tan 各鋼束和各鋼束的各個截面的 ai及其傾角 E 計算值見下表8當L=31.4m時：計算截面鋼束編號Xk(mrhLb1 +Lb2(mmXi_Xk(mrhq()Ci(mm)aj= a + G(mm跨中截面Xi=01-234.5-6.7-

30、8.9-10.11-12.13-14.15-16.171259369800010018-1912315122200025020-2111690244100035022-2311591261300045024-2511510278400055026-27115102784000650%截面X =78501-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.171259369800010018-1912315122200025020-2111690244100035022-23115912613000450多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書24-25115102784000

31、550多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書26-27115102784698148.14148.14支點截面18-1912315122233851222296.87196.8720-21116902441401024414194.96294.96Xi=1570022-23115912613410926136294.19394.1924-25115102784419027846293.35393.3526-27115102784419027846293.35393.35當L=39.4m時:計算截面鋼束編號Xk(mrhLb1+ Lb2(mmXi- Xk(mrhBi()c(mm)ai= a 十G(mr

32、)跨中截面Xi=01-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.171659369800010018-1916315122200025020-2115690244100035022-2315591261300045024-2515510278400055026-27155102784000650截面X =98501-2.3-4.5-6.7-8.9-10.11-12.13-14.15-16.171659369800010018-1916315122200025020-21156902441000350多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書22-231559126130

33、0045024-2515510278400055026-27155102784698148.14148.1418-1916315122233851222296.87196.8720-21156902441401024414194.96294.9622-23155912613410926136294.19394.1924-25155102784419027846293.35393.3526-27155102784419027846293.35393.35第五章非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積估算及布置5.1受力普通鋼筋按極限承載力確定普通鋼筋數(shù)量。在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋 根據(jù)正截面承載能力極限

34、狀態(tài)的要求來確定。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合 力點到截面底邊的距離為 a=120,h=1600-120=1480mm依據(jù)公路橋規(guī)（JTDD62）第423條，確定箱型截面翼緣板的有效寬度，對于中間梁的跨中截面：bmj二Tfbj堯側(cè)閆繭絳闕絢勵蜆贅。計算跨徑 Ii=39.4m；式中：bmi腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度，i =1,2,3,，見公路橋規(guī)（JTD D62）圖4.2.3-1;識饒鎂錕縊灩筧嚌儼淒。4-簡支梁的跨中截面翼緣有效寬度的計算系數(shù)，可按公路橋規(guī)（JTDD62）圖423-2和表423確定；凍鈹鋨勞臘錯癇婦脛糴。bi腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實際寬度，i =1,2,3，見橋規(guī)JTDD

35、60）圖423-1;恥諤銪滅縈歡煬鞏鶩錦。bmfd直=1650=0.0420.05bm1=b1=1650mmli39400多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書根據(jù)上述也的比值，由公路橋規(guī)（JTD D62圖423-2）查得f=1.0li所以 bf=2（b+bmi+bm2）=2X（300+1650+2050 =8000mm b為梁腹板寬度先假定為第一類T形截面由公式：XrMd乞fcdbfX（h。一孑）求解xr。為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，r=1.0,查表得 Md=41713MPa6X所以0X41713X1024X8000 x(1480-)解得：x=166.5mmhf= 375mm （ hf為截面受壓翼緣厚度）

36、為第一類T形截面。則根據(jù)正截面承載力計算需要非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為:所以不需要配非預(yù)應(yīng)力筋。5.2箍筋設(shè)計檢驗是否需要根據(jù)計算配置箍筋跨中截面：(0.5 10)ftdbh。= 0.5 101.83 600 1314.8 =721.83KN支座截面：（0.5 10）ftdbh 0.5 101.83 600 1179.6=647.6KN因為 YVd% =305.9KN v0.5 漢 10 ftdbh0v Y0Vd,o = 3503.8KN故可在梁跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段按計算配置箍筋。架立鋼筋梁 跨中 線bm2=fb2205039400=0.050.05bm2=b2=2050mm

37、bm5=fb5b2300=0.00760.05li39400bm5=b5=300mmfcdbfX -fpdAp22.4 8000 166.5-1260 262703300多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書%-|1線a?6II*II1co和r I!LFAVJr-r-.J.ID2QL7L/-145-7圖16計算剪力分配圖(尺寸單位/cm)上圖所示的剪力包絡(luò)圖中，支點處剪力計算值rVd,o，跨中處剪力計算值r0VdJ/2。Vx =r0Vd,x=(0.50)論匕=721.83KN的截面距跨中截面的距離 可由剪力包絡(luò)圖鯊腎鑰詘褳鉀溈懼統(tǒng)庫。比例求得，為L Vx-V1/239400 721.83 -348

38、.6li-一=2026 mm2 V。-V|/224326.1-348.6同時，根據(jù)公路橋規(guī)規(guī)定，在支座中心線附近h/2=800mm范圍內(nèi)箍筋的間距最大為100mm距支點中心線h/2處的計算剪力值 V按剪力包絡(luò)圖按比例得LV0-h(V0-Vl/2)39400 4326.1 -1600 (4326.1 -348.6)=4164.6KNL39400本設(shè)計中由混凝土和箍筋承擔全部剪力計算值為VO箍筋采用直徑為10mn的四肢箍筋，箍筋截面積 Asv二 nAsv=4X78.5=314mnn代+As26270P=100H - =100262703.33bho600漢1314.8支座截面：100ApA -10

39、0262703.71bh0600579.63 33 + 371平均值分別為P33 3.71= 3.52跨中截面:mm多跨簡支箱型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算說明書箍筋間距 Sv為玄衛(wèi)3(0.56 10 )(20.6P) fcu,kAsvfsubho2(V )1 1.120.56 10-62 0.6 3.52.50 314 195 600 1247.224164.62=64mm確定箍筋間距的設(shè)計值還應(yīng)考慮公路橋規(guī)的構(gòu)造要求。1取 Sv=80mm寸，滿足 Sv=300 h =800及400mm,也滿足箍筋配筋2卩的=處=314=0.65%a0.18%滿足要求。bSv80 300所以，在支座中心向跨徑長度方向的

40、800mn范圍內(nèi)，設(shè)計箍筋間距 Sv=100mm而后到跨中截面的箍筋間距為80mm碩癘鄴頏謅攆檸攜驤蘞。5.3水平縱向鋼筋水平縱向鋼筋的作用主要是在梁側(cè)面發(fā)生混凝土裂縫后，可以減小混凝土的裂縫寬度。水平縱向鋼筋為構(gòu)造鋼筋，此箱梁腹板跨中到距支點一倍梁高處配置7對直徑為12mm的水平縱向鋼筋，間距200mm閿擻輳嬪諫遷擇植秘騖。5.4架立鋼筋根據(jù)公路橋規(guī)的規(guī)定及截面尺寸選用直徑為12mm的架立鋼筋。5.5堵頭板鋼筋根據(jù)預(yù)制箱梁堵頭板的行狀及截面尺寸，橫向采用7根直徑12mm鋼筋，間距20cm,縱向采用19根直徑10mm鋼筋間距15cm個別間距及鋼筋長度依截面 尺寸而定。氬嚕躑竄貿(mào)懇彈濾頷澩。第六章持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算（一）正截面承載能力計算取彎距最大的跨中截面進行正截面承載力的計算。1求受壓區(qū)高度x預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為asp=285.2mmh=1600-285.2=1314.8mm,上翼緣平均厚度hf=375mm有效工作寬度 bf=8000mm首先按式fpdApfsdAs巴fcdbfhfho =1314.