混凝土工作性的調(diào)整

1、新拌混凝土工作性的調(diào)整 北京工業(yè)大學(xué) 陳建奎教授一.新拌混凝土工作性的涵義二.坍落度及坍落度損失 三.泌水、離析和“滯后泌水”四.新拌混凝土的填充性能五.水泥適應(yīng)性 一.新拌混凝土工作性的涵義 新拌混凝土的質(zhì)量取決于和易性和勻質(zhì)性, 它應(yīng)滿足混合,輸送,澆筑的要求。工作性能定義為得到完全密實(shí)產(chǎn)物所需的功?；炷恋牧髯儗W(xué)行為可以用流變學(xué)術(shù)語:水泥漿的塑性和粘-彈性描述。工作性的情況決定混凝土能否使用?；炷帘匦铦M足所需的工作性要求, 好的工作性混凝土不應(yīng)該產(chǎn)生過度的泌水或析離。工作性應(yīng)包括, 流動(dòng)性，填充性，黏聚性和振實(shí)性。影響工作性的因素包括：用水量、漿體和集料用量,水泥漿的塑性，集料的最大尺

2、寸和他們的形狀和表面特性。摻外加劑,如塑化劑和引氣劑可以改善工作性。工作性的測(cè)量方法(1) 稠度(2) 坍落度和坍落擴(kuò)散度(3)密實(shí)因數(shù)試驗(yàn) (4)球體貫入試驗(yàn) (5) Vebe 試驗(yàn) (6)流動(dòng)度測(cè)定儀 (7)漏斗試驗(yàn) 所有這些工作性試驗(yàn), 他們之間沒有可比性。到目前為止沒有理想的試驗(yàn)工作性的方法。新拌混凝土工作性要素的分析FLC和HPC的工作性應(yīng)滿足現(xiàn)代混凝土施工工藝的要求，即： (1)大坍落度及坍落度損失?。?(2)泌水小，抗離析，均勻性好； (3)可泵性好； (4)填充性好。 只有將混凝土配合比設(shè)計(jì)與CPS配方設(shè)計(jì)結(jié)合才能取得最佳技術(shù)效果。 HPC和FLC 新拌混凝土工作性要素的分析可

3、以認(rèn)為復(fù)合超塑化劑CSP)的配方設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)解決三個(gè)主要矛盾： (1) 大坍落度與坍落度損失的矛盾； (2) 變形能力與抗離析性的矛盾； (3) 流動(dòng)性與粘聚性的矛盾。新拌混凝土工作性分析及對(duì)策二.新拌混凝土坍落度損失 在配制流態(tài)混凝土、商品混凝土、泵送混凝土和高性能混凝土?xí)r，為了滿足施工工藝要求必須控制新拌混凝土的坍落度損失。主要控制初始坍落度和入泵前的坍落度，這二者之間是運(yùn)輸時(shí)間或工藝過程的要求。坍落度損失快時(shí)不能滿足施工工藝的要求。如果初始坍落度較大(.20cm)，同時(shí)要求坍落度不損失，這樣會(huì)使混凝土凝結(jié)較慢、拌合物長(zhǎng)時(shí)間保持大流動(dòng)狀態(tài)容易造成泌水和離析或使表面產(chǎn)生干縮裂縫。 因此、對(duì)于流態(tài)

4、混凝土是根據(jù)施工工藝的要求控制坍落度損失，而不是坍落度不損失或損失越慢越好。因?yàn)閷?duì)于泵送和澆筑工藝以坍落度為15cm18cm更有利?，F(xiàn)將不同類型的混凝土所要求的初始坍落度列入表一1。 各種混凝土所要的坍落度 表- 1 各種混凝土所要的坍落度 影響流態(tài)混凝土坍落度損失的因素包括：(1) 水泥的礦物組成;(2) 游離水分的含量;(3) 混合材和礦物細(xì)摻料的品種和摻量;(4) 混凝土的配合比和強(qiáng)度等級(jí);(5) 環(huán)境因素的影響。1. 水泥的成分對(duì)坍落度損失的影響 水泥礦物組成、特別是C3A和C3S的含量，含堿量，混合材品種和摻量，石膏的形式和摻量，以及水泥粒子的形貌、顆粒分布和比表面積等都會(huì)影響坍落度

5、損失的速度。其基本規(guī)律是：(1) 含C3A高( 8%)、堿含量高( 1%)、比表面高的水泥使坍落度損失速度加快。(2) 摻硬石膏作調(diào)凝劑的水泥、或在水泥粉磨過程中使部分二水石膏轉(zhuǎn)變成半水石膏或無水石膏以及三氧化硫含量不足時(shí)，使坍落度損失難以控制或損失較快。(3) 水泥中含活性大或需水量比大的混合材使坍落度損失較快，反之則損失較小(如石灰石粉、礦渣及粉煤灰等)。(4) 水泥的形貌、顆粒組成及分布不合理(指磨機(jī)類型和粉磨工藝)使坍落度損失較快。(5) 出廠溫度較高的水泥(指散裝水泥)使坍落度損失較快。2 游離水分的含量 水泥漿體中存在結(jié)合水、吸附水和游離水，游離水的存在使?jié){體具有一定的流動(dòng)性。這三

6、種水分的比例在水泥水化過程中是變化的。水泥加水后、C3A C開始水化、消耗大量水分產(chǎn)生化學(xué)結(jié)合水。隨著初期水化進(jìn)行產(chǎn)生大量凝膠，使分散體的比表面積大大增加，由于表面吸附作用產(chǎn)生大量吸附水(凝膠水)。結(jié)合水和吸附水的產(chǎn)生使游離水減少、漿體的流動(dòng)性逐漸降低產(chǎn)生流動(dòng)性經(jīng)時(shí)損失。通過摻復(fù)合超塑化劑產(chǎn)生分散作用和控制水化過程可以使結(jié)合水和吸附水量減少、而游離水相應(yīng)增多，因此能減小流動(dòng)度損失。 3. 礦物細(xì)摻料的影響 礦物細(xì)摻料對(duì)流態(tài)混凝土坍落度損失的影響主要在三個(gè)方面：(1) 礦物細(xì)摻料的需水量比應(yīng)小于100%，否則坍落度損失較快;(2) 礦物細(xì)摻料的活性適中，活性大時(shí)使坍落度損失較快;(3) 礦物細(xì)摻

7、料的細(xì)度應(yīng)適中，比表面太大使混凝土用水量增大、坍落度損失加快 4. 混凝土配合比及砂率的影響 在配制流態(tài)混凝土?xí)r合適的砂率能保證好的工作性和強(qiáng)度，必須按公式計(jì)算得到最佳砂率。而傳統(tǒng)配合比設(shè)計(jì)方法認(rèn)為砂率越低強(qiáng)度越高，顯然不能滿足流態(tài)混凝土對(duì)工作性的要求。另外、實(shí)驗(yàn)證明砂率低時(shí)流態(tài)混凝土保水性差，容易產(chǎn)生泌水、離析和板結(jié)。砂率高時(shí)坍落度損失較快，不能滿足工作性要求。砂率公式為： 式中：Ves干砂漿體積(l/ m3 ) Ves=Vc +Vf +Va + Vs Vc. Vf. Va .Vs 分別表示水泥、細(xì)摻料、空氣、砂子的體積(l/m ) Ve 漿體體積(l/m3 ); Ve=W+Vc+Vf+Va

8、; W 用水量(l/m3 ) 砂率的因素影響由此式可以看到各種因素對(duì)砂率的影響：(1) 砂率隨著用水量增加而增大;(2) 砂率隨著漿體體積增加而減小;(3) 砂率隨著石子最大粒徑的增大而減小。 5. 環(huán)境溫度的影響 溫度影響水泥水化和硬化速度，隨著溫度增高水泥水化和硬化速度加快。因此環(huán)境影響流態(tài)混凝土的坍落度損失速度。其表現(xiàn)為：(1) 氣溫低于10時(shí)流態(tài)混凝土坍落度損失較慢或幾乎不損失;(2).氣溫在1525時(shí)，由于氣溫變化大使坍落度損失難以控制;(3) 氣溫在30以上時(shí)，水泥的凝結(jié)時(shí)間并不進(jìn)一步加快，同時(shí)氣溫變化范圍小，因此坍落度損失反而容易控制。 6. 復(fù)合超塑化劑的作用 上述各種因素都會(huì)

9、影響流態(tài)混凝土的坍落度損失速度，但是最終通過摻復(fù)合超塑化劑使坍落度損失得到控制。為了滿足這一要求必須針對(duì)影響坍落度損失的因素，根據(jù)混凝土的組成和配比，以及施工工藝要求實(shí)現(xiàn)復(fù)合超塑化劑的配方設(shè)計(jì)。其基本原則是：(1) CSP的相對(duì)減水系數(shù)(Mt)應(yīng)滿足流態(tài)混凝土的初始坍落度要求;(2) CSP的摻量決定流態(tài)混凝土初始坍落度的大小;(3) CSP等效緩凝系數(shù)(Nt)決定坍落度損失控制程度。(4) 凝結(jié)時(shí)間差(t=t 2- t1 )決定流態(tài)混凝土的硬化速度。7. 延緩坍落度損失的方法 (1) 增加超塑化劑摻量、提高初始坍落度;(2) 調(diào)整CSP中緩凝組分的組成和劑量;(3) 采用木鈣配制泵送劑時(shí)其摻

10、量不得超過0.15%，并且同時(shí)摻穩(wěn)泡劑;(4) 采用高效緩凝引氣減水時(shí)應(yīng)同時(shí)摻穩(wěn)泡劑;(5) 發(fā)現(xiàn)欠硫化現(xiàn)象時(shí)應(yīng)補(bǔ)充可溶性SO3 ;(6) 能延遲水化誘導(dǎo)期的早強(qiáng)劑也能控制坍落度損失;(7) 適當(dāng)降低砂率可延緩坍落度損失。 以上延緩坍落度損失的方法可單獨(dú)使用或復(fù)合使用，但是首先是CSP的等效減水系數(shù)和等效緩凝系數(shù)必須滿足流態(tài)混凝土的工作性要求。 三. 泌水、離析和“滯后泌水” 在新拌混凝土放置時(shí)，固相的塑性沉降使水泥漿上浮,非耐久性材料所形成的薄弱層包括沖淡的水泥漿和一些細(xì)集料。如果泌水是由于水的滲透引起的,不會(huì)產(chǎn)生不好的效果,如此正常泌水.是無害的。因?yàn)樗终舭l(fā)使有效的水和水灰比減小,最終使

11、水移向表面層。這即是泌水。在貧水泥的混合物中,水的遷移將一些小粒子帶到表面層。泌水可能引起強(qiáng)度增加。 增加水泥用量和添加外加劑 , 如火山灰或引氣劑可使泌水的總量適當(dāng)減少?？捎脺y(cè)量泌水率和泌水量表示泌水特性, 在混凝土的表面產(chǎn)生泌水時(shí)會(huì)引起 塑性收縮。.在混合物運(yùn)送時(shí)候可能使一些粗集料從混合物中分離出來，造成混凝土質(zhì)量不均勻。這即是離析。在一些例證中發(fā)現(xiàn),離析可能導(dǎo)致產(chǎn)品的缺陷和蜂巢狀開放孔產(chǎn)生。離析可能產(chǎn)生在輸送、振搗或澆筑操作過程中。離析的主要因素是混合物中顆粒尺度和比重不同。用提高坍落度、減少水泥用量或增加集料的最大粒徑和數(shù)量將增加離析的趨向。組成物正確的級(jí)配和操作可以使這一問題得到控制

12、。 泌水、離析和板結(jié) 混凝土是多相聚集體，新拌混凝土的工作性很大程度上取決于混合物的均勻性和穩(wěn)定性。如果混合物產(chǎn)生相分離，就會(huì)使材料組成不均勻，最終導(dǎo)致材料結(jié)構(gòu)缺陷或結(jié)構(gòu)破壞。如果新拌混凝土的保水性、粘聚性和穩(wěn)定性不足以抵抗重力和其它外力(如振動(dòng)、泵壓等)的作用，就會(huì)產(chǎn)生泌水、離析和板結(jié)。 圖-1 混合物產(chǎn)生離析狀態(tài)圖(一) 流態(tài)混凝土的泌水和離析1. 流態(tài)混凝土產(chǎn)生離析的主要原因 配制流態(tài)混凝土?xí)r流動(dòng)性與粘聚性失去平衡，當(dāng)粘聚性低時(shí)混合物在重力或其它外力作用下產(chǎn)生相分離，破壞了材料組成的均勻性和穩(wěn)定性，因而導(dǎo)致離析。通常泌水是離析的前奏，離析必然導(dǎo)致分層(板結(jié))，在此情況下存在堵泵的危險(xiǎn)性。

13、但是少量泌水對(duì)防止混凝土表面裂縫產(chǎn)生有利，特別是夏季施工時(shí)。流態(tài)混凝土產(chǎn)生離析的主要原因：(1) 砂率偏低使混合物保水性降低，或砂中含5mm豆石使實(shí)際砂率降低;(2) 水泥用量少于250kg/ m3 ，或 0.25mm的粉料少于350kg/m3使?jié){體體積少 于310L/m3 ;(3) 石子級(jí)配不好，或采用單一粒級(jí)石子;(4) 用水量偏大使混合物粘聚性降低;(5) CSP減水率高，并含易泌水組分。 查明混凝土產(chǎn)生泌水和離析的原因后，通過調(diào)整混凝土配合比和CSP的摻量和成分完全可以解決這一問題。 2. FLC的Ve、Ves和SP 與抗離析性的關(guān)系 以石子最大粒經(jīng)25mm為例：(1) Ve 330L

14、 ，Ves430L 時(shí)，拌合物具有好的工作性 ;(2) Ve 330L，Ves430L 時(shí)，不泌水、但粘聚性小、和易性較差 ;(3) Ve =330L ， Ves 430L時(shí)，保水性差、易泌水 ;(4) Ve 330L，Ves 430L 時(shí)，嚴(yán)重泌水、離析、分層(板結(jié))。 3. “泌水-離析-分層”現(xiàn)象的產(chǎn)生和解決方法(見下圖-2)以石子最大粒經(jīng)25mm為例 4.膠凝材料、砂、石的體積與抗離析性的關(guān)系 由表-1和表-2中的數(shù)據(jù)可以看出，這種C30防滲混凝土的配合比不合理，由于用水量太少，使?jié){體體積不夠，因此拌合物和易性差，容易產(chǎn)生泌水和離析。 表-1 C30 防滲混凝土 從表-2的體積分析可以

15、看出： 編號(hào)No 1：Ve =295 330 L ; Ves =398 430L ,因此必然產(chǎn)生泌水。編號(hào)No 4：Ve =295 330 L Ves =437 430 L ，因此不泌水。但實(shí)際是泌水。其原因是采用了單一粒級(jí)的碎石，在此情況下必須提高砂率。 對(duì)于4： 考慮采用單一粒級(jí)的因素，其砂率至少為42%(No 3)。5.防止泌水和離析的措施 (1) 石子級(jí)配合理，單一粒級(jí)的石子應(yīng)提高砂率3%5%。(2) 引氣可減小泌水，特別是用卵石配制低標(biāo)號(hào)混凝土?xí)r。(3) 摻增稠劑可提高拌合物的粘聚性和保水性，防止泌水和離析。(4) 合理的砂率能保證好的工作性和強(qiáng)度，流態(tài)混凝土的砂率應(yīng)在40%50%

16、。產(chǎn)生泌水的主要原因是砂率偏低。(5) 摻FA，特別是配制低標(biāo)號(hào)FLC時(shí)FA摻量可大于20%,從而提高其保水性。(6) 減少用水量或CSP的摻量，從而減小游離水量，提高拌合物的粘聚性。以上措施應(yīng)針對(duì)具體情況分析產(chǎn)生泌水的原因，采取一種或綜合方法。 (二) “滯后泌水”現(xiàn)象 流態(tài)混凝土試配試驗(yàn)時(shí)混合物工作性沒問題，即初始坍落度、坍落度損失的控制、泌水率比和抗離析性等都符合要求。但是，在施工時(shí)混凝土澆筑后，當(dāng)時(shí)不泌水，而經(jīng)過1h2h后產(chǎn)生大面積泌水。這是目前資料中沒有發(fā)現(xiàn)和論述過的問題，因此稱這種現(xiàn)象為“滯后泌水”，并進(jìn)行了深入研究。產(chǎn)生滯后泌水的原因可能與礦物細(xì)摻料的吸水平衡有關(guān)(圖-3)： W

17、2= W W1 式中：W 細(xì)摻料的初始吸水量 W1 細(xì)摻料的平衡吸水量 W2 吸水平衡后放出的水量 圖-3 粒子吸水平衡示意圖 通常礦物細(xì)摻料為多孔性粒子(吸水率高)，混合物加水?dāng)嚢钑r(shí)粒子開始大量吸水 (過飽和吸水w)，放置一定時(shí)間(1h2h)逐漸達(dá)到吸水平衡(W1)，同時(shí)釋放出自由水(W2)。在此情況下W2的作用：(1) 若拌合物的保水性差，釋放出的自由水w2將導(dǎo)致混凝土滯后泌水; (2) 若拌合物的保水性好，釋放出的自由水w2將使拌合物的坍落度提高1cm2cm。當(dāng)粉煤灰摻量大于18%配制流態(tài)混凝土?xí)r，有時(shí)發(fā)生經(jīng)時(shí)(60分鐘)坍落度大于初始坍落度(1cm2cm)的情況。 流態(tài)混凝土滯后泌水并

18、不是普遍現(xiàn)象，是在一定條件下產(chǎn)生的。除了上述吸水平衡的原因之外，由于csp緩凝作用過強(qiáng)使拌合物長(zhǎng)時(shí)間保持大流動(dòng)狀態(tài)也是造成滯后泌水的原因。如果產(chǎn)生了滯后泌水，其解決方法是適當(dāng)提高砂率和減小粉煤灰摻量。實(shí)例1.C30流態(tài)混凝土泌水問題(一建攪拌站) P389實(shí)例2. C25流態(tài)混凝土產(chǎn)生“滯后泌水”的原因分析 (天津電建攪拌站)P390產(chǎn)生滯后泌水的原因和對(duì)策 產(chǎn)生滯后泌水不是普遍現(xiàn)象，只是以上不利因素湊在一起時(shí)才有可能出現(xiàn)。出現(xiàn)滯后泌水時(shí)，首先用配比全計(jì)算設(shè)計(jì)法進(jìn)行配合比驗(yàn)證，找出其原因，針對(duì)具體情況加以解決。四. 新拌混凝土的填充性能 新拌混凝土的填充能力是評(píng)價(jià)混凝土工作性的一項(xiàng)指標(biāo)。它不僅

19、評(píng)價(jià)流動(dòng)中混凝土的變形能力，而且也是評(píng)價(jià)抗離析性的重要依據(jù)。 通常變形能力與抗離析性是相互矛盾的。變形能力的提高導(dǎo)致抗離析能力減小。近年來外加劑的研究帶來了新型混凝土。如HPC、自密實(shí)混凝土和水下混凝土，它們具有與普通混凝土不同的特性，即具有很好的填充能力。 新拌混凝土在流動(dòng)中沒有障礙物的條件下，可以用坍落度和坍落流動(dòng)值表示混凝土的工作度，但是在模板中有復(fù)雜鋼筋的條件下澆注混凝土(要求不振搗自流平)時(shí)，坍落度和流動(dòng)值就不能直接表示工作度。這樣，必須用填充性這一指標(biāo)來定量評(píng)價(jià)混凝土的工作性。 圖11-7坍落度與工作度之間的關(guān)系 新拌混凝土的填充能力取決于其變形能力和抗離析性。在低坍落度時(shí)，新拌混

20、凝土的填充能力主要由變形能力控制；而高坍落度時(shí)主要由抗離析性控制，圖11-7表示坍落度與工作度之間的關(guān)系，說明變形能力與抗離析性是相互矛盾的，特別在大坍落度時(shí)更是如此。外加劑的作用 摻高效減水劑和緩凝劑復(fù)合的外加劑雖然能提高變形能力，解決大流動(dòng)性混凝土坍落度損失問題，但是抗離析性沒有改善，無法解決變形能力與抗離析性之間的矛盾。要解決這一矛盾，提高工作性，必須摻用增稠劑(或稱穩(wěn)定劑)。 增稠劑是一類能顯著增加水的粘度的物質(zhì)，它們是天然和合成的水溶性高分子化合物，如纖維素衍生物、聚丙烯酸鈉、聚丙烯酰胺、聚乙烯醇、藻朊酸鈉等。例如，只要有3的甲基纖維素就可以將水的粘度增加1萬倍。使用增稠劑的目的在于

21、提高分散介質(zhì)的粘度，增加分散體系的穩(wěn)定性，減少分層和離析。 增稠劑的作用 增稠劑作為外加劑摻人混凝土中，提高了水的粘度，從而影響新拌混凝土的流變性質(zhì)。通過礦渣漿剪切實(shí)驗(yàn)，研究抗剪力與纖維素增稠劑摻量之間的關(guān)系表明，少量增稠劑能減小抗剪力，但摻量大時(shí)抗剪力反而提高(見圖11-8 )。增稠劑的摻量為礦渣粉重量0.2時(shí)，抗剪力為最小。 自密實(shí)高性能混凝土 在配制自密實(shí)高性能混凝土?xí)r，由于無需振搗，因此要拌合物具有好的填充性能。只有拌合物的流動(dòng)性(或變形能力)與抗離析性處于平衡時(shí)填充性能最好。圖11-9表示，混凝土拌合物的流動(dòng)性和抗離析與配合比因素之間的關(guān)系。當(dāng)用水量、外加劑摻量增大時(shí)，流動(dòng)性增大，而

22、抗離析性降低。通過調(diào)整用水量、砂率以及CSP的組成和摻量使流動(dòng)性與抗離析性達(dá)到平衡，在此情況下拌合物的填充性最佳(曲線3的斜線范圍)。新拌混凝土填充性的調(diào)整 新拌混凝土的填充性是采用增粘劑和高效減水劑的摻量調(diào)整的，圖11-9中的斜線區(qū)是具有好的填充性范圍。它們主要用于下幾個(gè)方面。1.改善集料在水泥漿中的懸浮性，提高建筑物整體的填充能力。產(chǎn)生穩(wěn)定和均勻的力學(xué)性能，減少在嵌入鋼筋下的結(jié)構(gòu)缺陷，增加對(duì)鋼筋握裹力，減少深層建筑的頂筋效應(yīng)。加強(qiáng)水化水泥漿和集料的結(jié)合，以提高混凝土的抗?jié)B性。2.得到具有抗沖蝕性的流動(dòng)性混凝土。增加水下混凝土的施工能力，降低混濁度，確保施工要求的力學(xué)性能。3. 用于噴射混凝

23、土，修補(bǔ)被破壞的建筑物，增加混凝土的抗下沉能力，便于厚樓層施工。這種特殊水泥灌漿料的流變性能適合于水下封堵大壩、海岸建筑物、大的基礎(chǔ)或巖石的裂縫?？捎糜跐沧⒑髲埩埽@種構(gòu)件要求具有高抵抗沉降和泌水，確保鋼筋應(yīng)力。 五.高效減水劑對(duì)水泥的適應(yīng)性1.高效減水劑對(duì)水泥的適應(yīng)性 高效減水劑對(duì)水泥的適應(yīng)性是通過坍落度損失程度判斷的。高效減水劑在低水灰比的混凝土中一個(gè)突出的問題是不同程度上存在坍落度損失快：而在另一些情況下，水泥和水接觸后，在開始6090分鐘內(nèi)，大坍落度仍能保持，沒有離析和泌水現(xiàn)象。前者，外加劑和水泥是不適應(yīng)的，后者是適應(yīng)的。適應(yīng)性取決于水泥礦物組成(主要是C3A 、 C3S)、可溶SO

24、3和堿含量。(1)適應(yīng)性好(充分兼容)：高可溶SO3和高堿量水泥;(2)適應(yīng)性稍差(兼容稍差)：中等可溶性硫酸鹽和堿含量的水泥;(3) 不適應(yīng)(不兼容)：可溶性硫酸鹽少和低堿水泥。最佳可溶性堿量為0.4%0.6 2. 外加劑對(duì)水泥早期水化放熱過程的影響 摻外加劑能控制水泥早期水化過程(預(yù)誘導(dǎo)期和誘導(dǎo)期)，使誘導(dǎo)期延長(zhǎng)，這樣就能減小坍落度損失。根據(jù)這一觀點(diǎn)能延長(zhǎng)水化誘導(dǎo)期的不僅是緩凝劑，而且可以是早強(qiáng)劑和特殊高分子化合物。 3.坍落度損失與“欠硫化”現(xiàn)象的關(guān)系 某些硅酸鹽水泥配制流態(tài)混凝土?xí)r，用調(diào)整復(fù)合超塑化劑中緩凝劑的摻量和品種的方法不能控制坍落度損失，即使緩凝組分超劑量摻用坍落度損失仍然較快，我們將此種情況稱為“欠