成都外語大學教學樓設計 土木工程專業(yè)畢業(yè)設計 畢業(yè)論文

1、本設計主要進行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架A，B，C，D軸框架的設計。在確定框架布局之后，先計算了恒載，活載，風載的等效荷載以及各桿端的內(nèi)力，然后用分層法進行內(nèi)力分配，然后各層疊加，進而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力(彎矩、剪力、軸力)。接著內(nèi)力組合找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。選取最安全的結(jié)果計算配筋并繪圖。還進行地基設計。此外還進行了結(jié)構(gòu)方案中的樓梯的設計。完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構(gòu)件的內(nèi)力和配筋計算及施工圖繪制。關鍵詞：框架結(jié)構(gòu)設計內(nèi)力組合Abstract The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the

2、longitudinal frames of axis A，B，C，D，E，F(xiàn). When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bo

3、ttom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live load

4、s, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design o

5、f the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords : frames, structural design, Combine inside the dint目錄第一部分工程概況41.建設項目名稱：42.建筑地點：43.設計資料：4地質(zhì)水文資料4抗震

6、設防要求4底層室內(nèi)主要地坪標高4地下潛水位達黃海高程44.主要構(gòu)件材料及尺寸估算4主要構(gòu)件材料41.4.2.主要構(gòu)件的截面尺寸45.框架結(jié)構(gòu)計算簡圖和結(jié)構(gòu)平面布置圖5第二部分樓板設計61屋面和樓面板的荷載計算62.樓板計算7(1)標準層樓板計算8(2)樓面板設計15第三部分豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算211.橫向框架計算單元212.梁，柱線剛度的計算213.恒載荷載計算234.恒載內(nèi)力計算295.活載荷載計算376.活載內(nèi)力計算427.豎向荷載作用下梁、柱內(nèi)力計算49第四部分橫向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算571.風荷載作用樓層剪力的計算572.梁、柱線剛度計算573.框架柱的側(cè)移剛度D值

7、計算584.風荷載作用下框架內(nèi)力計算605.地震荷載計算655.1 橫向自振周期的計算655.2 水平地震作用及樓層地震剪力的計算665.3 多遇水平地震作用下的位移驗算675.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計算68第五部分橫向框架內(nèi)力組合701.恒載作用下內(nèi)力組合712.活載作用下內(nèi)力組合723.風載作用下內(nèi)力組合74第六部分截面設計741. 框架梁設計74(1)梁的最不利內(nèi)力74(2)梁正截面受彎承載力計算75(3)梁斜截面受剪承載力計算762框架柱設計78(1)、柱正截面承載力計算：78最不利組合一：Mmax/N79最不利組合二：Nmin/M80最不利組合三：Nmax/M81柱斜截面受剪承載

8、力驗算823.裂縫驗算85受彎構(gòu)件裂縫驗算85偏心受壓構(gòu)件裂縫驗算88第七部分：基礎設計891.設計參數(shù)892荷載值90(1)作用在基礎頂部的基本組合荷載90(2)作用在基礎底部的彎矩設計值90(3)作用在基礎底部的彎矩標準值913.材料信息914.基礎幾何特性91第八部分：樓梯設計941.樓梯板計算942.平臺板計算963.平臺梁計算97第九部分：科技資料翻譯98參考文獻104第一部分工程概況1.建設項目名稱：教學樓本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；建筑平面的橫軸軸距為，縱軸軸距為和；內(nèi)、外墻體材料為陶?；炷量招钠鰤K，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內(nèi)墻裝修噴涂乳膠漆，教室

9、內(nèi)地面房間采用水磨石地面，教室房間墻面主要采用石棉吸音板，門窗采用塑鋼窗和裝飾木門。全樓設樓梯兩部。2.建筑地點：成都外語大學3.設計資料：地質(zhì)水文資料：根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告，擬建場地地勢平坦，表面為平均厚度左右的雜填土，以下為1.2左右的淤泥質(zhì)粘土，承載力的特征值為70kN/m2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質(zhì)粘土層，其承載力的特征值為180kN/m2，可作為天然地基持力層。抗震設防要求：六度四級設防底層室內(nèi)主要地坪標高:±0.000，相當于黃海高程。地下潛水位達黃海高程:, 對本工程無影響。主要構(gòu)件材料 框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件， 墻體采用混凝土空心砌塊，

10、 混凝土強度：梁、板、柱均采用C30混凝土， 鋼筋使用HPB235，HRB400二種鋼筋。.主要構(gòu)件的截面尺寸(1)框架梁：橫向框架梁，最大跨度L=，h=(1/81/12)L=1000mm675mm，取h=800mmb=(1/21/3)h=400mm266mm，取b=300mm縱向框架梁，最大跨度L=，h=(1/121/13)L=450mm415mm，取h=600mmb=(1/21/3) h=300mm200mm，取b=250mm次梁的截面高度h一般取梁高的1/18-1/12，截面寬度一般取梁高的1/3-1/2(2)框架柱：初定邊柱尺寸400mm×600mm，中柱500mm×

11、;500mm角柱500mm×600mm，一至五層框架柱混凝土強度等C30。其中，n為驗算截面以上樓層層數(shù)，g為折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，框架結(jié)構(gòu)近似取18 kN/m2，F(xiàn)為按簡支狀態(tài)計算的柱的負荷面，為考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)?？拐鸬燃壦募壍目蚣芙Y(jié)構(gòu)軸壓比，邊柱和中柱的負荷面積分別是×和×。邊柱 中柱 所以邊柱取400mm×600mm，中柱取500mm×500mm?？蚣芙Y(jié)構(gòu)計算簡圖第二部分樓板設計1屋面和樓面板的荷載計算屋面和樓面板的荷載取自建筑荷載規(guī)范(GB500092001)。教室采用水磨石地面名 稱做 法厚度(mm)

12、容重(kN/m3)重量kN(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15251:3水泥砂漿找平1820純水泥漿一道220鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017樓面靜載樓面活載2廁所采用地磚地面名 稱做 法厚度(mm)容重(kN/m3)重量kN(m2)廁所地磚鋪實10201：4干硬性水泥砂漿2520基層處理劑一遍C20混凝土0.5找坡20252020防水涂料鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017樓面靜載樓面活載不上人屋面名 稱做 法厚度(mm)容重(kN/m3)重量kN(m2)非上人屋面高分子卷材4121：3水泥砂漿找平2020憎水珍珠巖保溫層6041：3水泥砂漿找平20

13、201:6水泥焦渣找坡5015鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017樓面靜載樓面活載走道水磨石地面名 稱做 法厚度(mm)容重(kN/m3)重量kN(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15251:3水泥砂漿找平1820純水泥漿一道220鋼筋混凝土樓板10025板底20厚粉刷抹平2017樓面靜載樓面活載2.樓板計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB500102002)，樓板長邊l02與短邊l01之比小于2時，宜按雙向板計算。樓板長邊l02與短邊l01之比大于2，但小于3.0時，宜按雙向板計算，當按沿短邊受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠的構(gòu)造鋼筋。根據(jù)本工程的實際尺寸，樓板全為雙

14、向板，樓板按照彈性方法進行計算。雙向板按彈性理論的計算方法：多跨連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩：為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可以分解為滿布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況，前一種情況可近似認為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上，對于后一種情況可近似認為在中間支承處都是簡支的。沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況確定。分別求得各區(qū)格板的彎矩，然后疊加得到各區(qū)格板的跨中最大彎矩。多跨連續(xù)雙向板支座最大負彎矩：支座最大負彎矩可按滿布活荷載時求得。連續(xù)雙向板的計算圖示(1)標準層樓板計算：標準層樓板區(qū)格劃分： 標準層樓板區(qū)格圖 板A板A按四邊固定計算：一、 基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右

15、端/上端)：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=m2 可變荷載標準值：q=m2 計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=4225mm 板厚H=120mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 MxMx2=2.20kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa=(0.03283+0.05809/5)×(1.4×1.0)×2=1.11kN·M Mx=2.20+1.11=3.31kN·M Asx2，實配81

16、80 (As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My794+0.01393/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×2=3.47kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×1.0)×2=1.62kN·M My=5.08kN·M Asy2，實配8200 (As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.0

17、5610×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=7.73kN·M Asx'2，實配8200 (As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.06765×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=9.32kN·M Asy'2，實配 8150 (As=2) min=0.215% ， =0.279% 板B一、 基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷

18、載標準值：g=4.10 kN/m2 可變荷載標準值：q=2.00 kN/m2 計算跨度Lx=5400 mm；計算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx2=3.22kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa×1.0)×2=1.11kN·M Mx1=4.33kN·M Asx2，實配8200 (As=2) min=0.215% ， =0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 M

19、y My =(0.03255+0.02206/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×2=4.17kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4×1.0)×2=1.62kN·M My=4.17+1.6 = 5.79kN·M Asy2，實配8200 (As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.07144×(1.20×4.1+1.40

20、15;2.0)×2=9.85kN·M Asx'2，實配8200 (As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly方向的支座彎矩 My' My'=0.07939×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=10.94kN·M Asy'2，實配 8150 (As=335mm2) min=0.215% ， =0.279% 板D一、 基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=4.10 kN/m2 可變荷載標準值：q=2.0

21、0 kN/m2 計算跨度Lx=5400 mm；計算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx 2=3.25kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa=(0.03283+0.05809/5)×(1.4×2=1.11kN·M Mx=3.25+1.11=4.37kN·M Asx= 257.92mm2，實配8200 (As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%平行

22、于 Ly 方向的跨中彎矩 MyMy2=4.69kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×1.0)×4.22=1.62kN·M My=4.69+1.62 =6.30kN·M Asy2，實配8200 (As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx'2=10.36kN·M Asx'2，實配8200 (As=279mm2, ) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly 方向的支座彎

23、矩 My' My' =0.09016×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=12.42kN·M Asy'2，實配 8150 (As=335mm2, ) min=0.215% ， =0.279% 板E一、 基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=4.10 kN/m2 可變荷載標準值：q=2.00 kN/m2 計算跨度Lx=5400 mm；計算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法

24、：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx2=2.34kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4×1.0)×2=1.11kN·M Mx= 2.34 + 1.11=3.45kN·M Asx2，實配8200 (As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My=(0.03214+0.01435/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)

25、5;2=3.95kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4×1.0)×2=1.62kN·M My5+1.62=5.57kN·M Asy2，實配8200 (As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05707×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=7.86kN·M Asx'2，實配8200 (As =2) min=0.215%

26、 ， =0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.07319×(1.20×4.1+1.40×2.0)×2=10.09kN·M Asy'2，實配 8150 (As=2 ) min=0.215% ， =0.279% 板C一、基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=3.60 kN/m2 可變荷載標準值：q=2.50 kN/m2 計算跨度Lx=5400 mm；計算跨度Ly=4225 mm 板厚H=120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：

27、HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)×2 =0.52kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa=(0.01740+0.09650/5)×(1.4×1.3)×2=0.47kN·M Mx=0.52 +0.47 = 0.99kN·M Asx2，實配8200(As=251mm2) min=0.200% ， =0.251%平行于 L

28、y 方向的跨中彎矩 My My=(0.04000+0.00380/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)×2.72=1.80kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya=(0.09650+0.01740/5)×(1.4×1.3)×2.72=1.28kN·M My= 1.80 +1.28 =3.08kN·M Asy2，實配8200(As=2) min=0.200% ， =0.251%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05700×(1.20&

29、#215;3.6+1.40×2.5)×2.72=3.25kN·M Asx'2，實配8200(As=2) min=0.200% ， =0.251%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My'=0.08290×(1.20×3.6+1.40×2.5)×2.72=4.73kN·M Asy'2，實配10200(As=393mm2) min=0.200% ， =0.393%(2)樓面板設計： 板A一、基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準

30、值：g=5.20 kN/m2 可變荷載標準值：q=0.70 kN/m2 計算跨度Lx=5400 mm；計算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx 2=2.57kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa2=0.27kN·M Mx=2.57+0.27=2.84kN·M Asx2，實配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.0

31、2794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98×0.3)×2=4.04kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×0.3)×2=0.40kN·M My=+0.40 =4.43kN·M Asy2，實配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx'2=7.72kN·M Asx'2，實配8200(As=2,) min=0.215% ，

32、=0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My'2=9.31kN·MAsy'2，實配 8150(As=335mm2,) min=0.215% ， =0.279% 板B一、基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=5.20 kN/m2 可變荷載標準值：q=0.70 kN/m2 計算跨度Lx=5400 mm；計算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中

33、彎矩 Mx Mx2=3.76kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa=(0.03283+0.05809/5)×(1.4×0.3)×2=0.27kN·M Mx=3.76+0.27 =4.03kN·M Asx2，實配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My=(0.03255+0.02206/5)×(1.35×2=4.86kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya=(0.05809+0.03283/5)×(1.

34、4×2=0.40kN·M My=4.86 +0.40=5.25kN·M Asy2，實配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx'2 =9.83kN·M Asx'2，實配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My'2=10.92kN·M Asy'2，實配 8150(As=2) min=0.215% ， =0.279% 板D一、基本資料： 1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/

35、鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=5.20 kN/M2 可變荷載標準值：q=0.70 kN/M2 計算跨度Lx=5400 mm；計算跨度Ly=4225 mm 板厚H=120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx 2=3.79kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa2=0.27kN·M Mx=3.79+0.27=4.06kN·M Asx2，實配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%平行于 L

36、y 方向的跨中彎矩 My My=(0.03728+0.02140/5)×(1.35×5.2+0.98×0.3)×2=5.46kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya+0.03283/5)×(1.4×0.3)×2=0.40kN·M My= 5.46+0.40 =5.86kN·M Asy2，實配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.07520×(1.35×5.2+0.98

37、15;0.7)2=10.34kN·M Asx'2，實配8200(As=279mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My'=0.09016×(1.35× 5.2+0.98×0.7)×2=2.40kN·M Asy'2，實配 8150(As=2) min=0.215% ， =0.279% 板E一、基本資料： 1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=5.20 kN/m2 可變荷載標準值：q=0.70 kN/m

38、2 計算跨度Lx=5400 mm；計算跨度Ly=4225 mm 板厚H =120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx2=2.73kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4×0.3)×2=0.27kN·M Mx= 2.73+0.27 = 3.00kN·M Asx=257.92mm2，實配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%平

39、行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My=(0.03214+0.01435/5)×(1.35×5.2+0.98×0.3)×4.22=4.60kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya=(0.05809+0.03283/5)×(1.4×0.3)×4.22=0.40kN·M My=4.60+0.40=5.00kN·M Asy2，實配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx'2=7.85kN·M Asx&

40、#39;2，實配8200(As=2) min=0.215% ， =0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' 2=10.07kN·M Asy'2，實配 8150(As=2) min=0.215% ， =0.279% 板C一、基本資料： 1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=5.20 kN/m2 可變荷載標準值：q=0.70 kN/m2計算跨度Lx=5400 mm；計算跨度Ly=2700 mm 板厚H=120 mm； 砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4

41、、泊松比：=1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx2=0.63kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩： Mxa=(0.01740+0.09650/5)×(1.4×2=0.09kN·M Mx=0.63+0.09 =0.73kN·M Asx2，實配 8200(As=251mm2) min=0.200% ， =0.251%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×5.2+0.98×)×2=2.19kN·M 考慮活載不

42、利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya)×(1.4×0.3)×2=0.25kN·M My=2.19+0.25=2.44kN·M Asy2，實配 8200(As=251mm2) min=0.200% ， =0.251%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx'2=3.20kN·M Asx'2，實配8200(As=2) min=0.200% ， =0.251%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My'2=4.66kN·M Asy'2，實配 8180(As=279mm2) min=0.20

43、0% ， =0.279%第三部分豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算1.橫向框架計算單元根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和荷載計算，對一榀橫向中框架進行計算，如圖所示。房間內(nèi)直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示。 橫向框架計算單元2.梁，柱線剛度的計算橫梁線剛度計算類別b×hIlEcI/l2EcI/l(m×m)(m4)(m)()()()邊橫梁中橫梁 柱線剛度ic計算層次hb×hIEcI/l(m)(m×m)()()()12535 橫向中框架梁、柱線剛度(單位：)所計算的中框架是對稱結(jié)構(gòu)，在計算豎向荷載作用時，取一半計算，斷開的中跨線剛度是原來的2倍。3.恒載荷載計算荷載計算

44、：線荷載2 屋面板傳來的恒載：5.2×4.05=21.06 kN/m教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m教室梁側(cè)粉刷：2×()×0.02×17=0.46 kN/m 教室橫梁的矩形線荷載合計：6.46 kN/m 教室橫梁的三角形線荷載合計：21.06 kN/m走廊板傳來的恒載：5.2×2.7=14.04 kN/m走廊梁自重：0.30×0.4×25=3 kN/m走廊梁側(cè)粉刷：2×()×0.02×17=0.2 kN/m 走廊橫梁的矩形線荷載合計：3.2 kN/m 走廊橫

45、梁的三角形線荷載合計：14.04 kN/m2樓面板傳來的恒載：4.1×4.05=16.61 kN/m教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m教室梁側(cè)粉刷：2(0.8-0.12×0.02×17=0.46 kN/m教室梁上墻自重：0.24×()×19=14.14 kN/m教室梁上墻面粉刷：()×0.02×2×17=2.108 kN/m 教室橫梁的三角形形線荷載合計：16.61 kN/m走廊：樓面恒載3.6 kN/m2走廊樓面?zhèn)鱽淼暮爿d：3.6×2.7=9.72 kN/m走廊梁自重0

46、.30×0.4×25=3 kN/m走廊梁側(cè)粉刷：2×()×0.02×17=0.2 kN/m 走廊橫梁的矩形線荷載合計：3.2 kN/m走廊橫梁的三角形線荷載合計：9.72 kN/m荷載計算：集中荷載次梁傳來的集中荷載：屋面：板傳來的恒載：5.2×4.05=21.06 kN/m次梁自重：0.25×()×25=1.75 kN/m次梁粉刷：0.02×()×2×17=0.19 kN/m 樓面：板傳來的恒載：4.1×4.05=16.61 kN/m次梁自重：0.25×()

47、15;25=1.75 kN/m次梁粉刷：0.02×()×2×17=0.19 kN/m 屋面框架節(jié)點集中荷載：粉刷：0.02×()邊柱聯(lián)系梁傳來屋面荷載：粉刷：0.02×()聯(lián)系梁傳來的屋面板荷載：0.5×(5.4+5.4-2.7)×2.7/2×5.2=18.6 kN0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×5.2=35.54 kN樓面框架節(jié)點集中荷載：粉刷：0.02×()塑鋼窗：5 kN聯(lián)系梁傳來的樓面自重：0.5×(5.4+5.4-4.05)×

48、4.05/2×4.1=28.02kN 樓面層邊節(jié)點集中荷載合計：115kN粉刷：0.02×()聯(lián)系梁傳來的樓面自重：0.5×()0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×4.1=28.02 kN 集中荷載引起的偏心彎矩M: 屋面層集中荷載引起的偏心彎矩M84.15×0.45=37.87kN·M樓面層集中荷載引起的偏心彎矩M: 115×0.175=20.1kN·M屋面層梁上作用的恒載屋面層梁上作用的恒載在上圖中，gk1、qk1分別代表橫梁自重，是均布荷載形式；gk2和gk2分別代表房間和

49、走廊傳給橫梁的兩個三角形荷載和三角形荷載，gk代表跨中次梁集中荷載。gk1=6.46 kN/m gk2=21.06 kN/m gk1=3.2 kN/m gk2=14.04 kN/mgk2、gk2、gk代表房間和走廊傳給橫梁的梯形、三角形荷載和跨中集中荷載，需要將其轉(zhuǎn)化為等效均布荷載。 兩個三角形荷載 三角形荷載 跨中集中荷載 橫向框架恒荷載： 屋面板：11.18+6.46+15.10=32.74 kN/m () 8.78+3.2=11.98 kN/m ()樓面層梁上作用的恒載在上圖中，gk1、gk1分別代表橫梁自重，是均布荷載形式；gk2和gk2分別代表房間和走廊傳給橫梁的兩個三角形荷載和三角

50、形荷載，gk代表跨中次梁集中荷載。gk1 =22.71kN/mgk2=16.61 kN/m gk1=3.2 kN/m gk2=9.72 kN/mgk2、gk2、gk代表房間和走廊傳給橫梁的梯形、三角形荷載和跨中集中荷載，需要將其轉(zhuǎn)化為等效均布荷載。 兩個三角形荷載 三角形荷載 跨中集中荷載 橫向框架恒荷載： 樓面板：22.71+8.82+12.32=43.85kN/m () 6.08+3.2=9.28 kN/m ()4.恒載內(nèi)力計算分層法的計算要點：作用在某一層的框架梁上的豎向荷載只對本樓層的梁和與本層梁相連的框架柱產(chǎn)生彎矩和剪力，而對其他層框架和隔層的框架柱都不產(chǎn)生彎矩和剪力。除底層以外的其它各層柱的線剛度均乘折減系數(shù)0.9。除底層以外的其它各層柱的彎矩傳遞系數(shù)取1/3。0.655 0.638 0.120 37.85 0.345 0.242 -179.00 179.00 -7.28 48.70 92.45 46.23 -69.52 -139.05 -52.74 -26.15 26.15 23.99 45.54 22.77 -14.53 -5.51 -2.73 2.73 72.68 -110.53 94.42 -58.25 -36.17 28.89 24.23 -19.42 頂層彎矩