修訂版層框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓畢業(yè)論文設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、(此文檔為word格式，下載后您可任意編輯修改！)5層框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書第一部分：工程概況一.工程概況1.建設(shè)項(xiàng)目名稱：輔助教學(xué)樓本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；建筑平面的橫軸軸距為8.1m，縱軸軸距為5.4m和4.5m；內(nèi)、外墻體材料為陶?；炷量招钠鰤K，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內(nèi)墻裝修噴涂乳膠漆，教室內(nèi)地面房間采用水磨石地面，教室房間墻面主要采用石棉吸音板，門窗采用塑鋼窗和裝飾木門。全樓設(shè)樓梯兩部。2.建筑地點(diǎn)：蘇州某地3.設(shè)計(jì)資料：.地質(zhì)水文資料：根據(jù)工程地質(zhì)勘測報(bào)告，擬建場地地勢平坦，表面為平均厚度0.3m左右的雜填土，以下為1.21.5m左右的淤泥

2、質(zhì)粘土，承載力的特征值為70kNm2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質(zhì)粘土層，其承載力的特征值為180kNm2，可作為天然地基持力層?？拐鹪O(shè)防要求：六度四級設(shè)防.底層室內(nèi)主要地坪標(biāo)高為±0.000，相當(dāng)于黃海高程3.0m。.地下潛水位達(dá)黃海高程2.4-2.5m, 對本工程無影響。4.主要構(gòu)件材料及尺寸估算 主要構(gòu)件材料 框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件， 墻體采用混凝土空心砌塊， 混凝土強(qiáng)度：梁、板、柱均采用C30混凝土， 鋼筋使用HPB235，HRB 400二種鋼筋。.主要構(gòu)件的截面尺寸 （1）框架梁：橫向框架梁，最大跨度L=8.1m， 0.215% ， 0.233%

3、平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.02794+0.013935)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.47kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.032835)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M My= 3.47 + 1.62 = 5.08kN·M Asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx

4、9; Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kN·M Asx'= 265.06mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kN·M Asy'= 321.57mm2，實(shí)配 8150 (As 335.mm2) min 0.215% ， 0

5、.279% 板B一、 基本資料：1、邊界條件（左端下端右端上端）：固定鉸支鉸支固定固定 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 4.10 kNM2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kNM2 計(jì)算跨度Lx = 5400 mm；計(jì)算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：15.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02206+0.032555)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.22kN·M 考慮活載不

6、利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.058095)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kN·M Asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03255+0.022065)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.17kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya

7、 =(0.05809+0.032835)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M My= 4.17 + 1.62 = 5.79kN·M Asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.07144×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.85kN·M Asx'= 340.29mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min

8、 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.07939×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.94kN·M Asy'= 379.79mm2，實(shí)配 8150 (As 335mm2) min 0.215% ， 0.279% 板D一、 基本資料：1、邊界條件（左端下端右端上端）：鉸支鉸支固定固定 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 4.10 kNM2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kNM2 計(jì)算跨度Lx = 5400 mm；計(jì)算跨度Ly = 4225 mm 板厚H =

9、 120 mm；砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：15.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02140+0.037285)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.25kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.058095)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M Mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kN·M Asx= 257.9

10、2mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 MyMy =(0.03728+0.021405)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.69kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.032835)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M My= 4.69 + 1.62 = 6.30kN·M Asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279

11、.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.07520×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.36kN·M Asx'= 358.94mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.09016×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 12.42kN·M Asy'

12、= 433.83mm2，實(shí)配 8150 (As 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板E一、 基本資料：1、邊界條件（左端下端右端上端）：鉸支固定固定固定 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 4.10 kNM2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kNM2 計(jì)算跨度Lx = 5400 mm；計(jì)算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：15.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.01435+0.032145)×(1.20× 4.1+1

13、.40× 1.0)× 4.22 = 2.34kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.058095)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kN·M Asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03214+0.014355)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)

14、15; 4.22= 3.95kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.032835)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M My= 3.95 + 1.62 = 5.57kN·M Asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05707×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.86kN

15、3;M Asx'= 269.77mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.07319×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.09kN·M Asy'= 348.92mm2，實(shí)配 8150 (As 335.mm2 ) min 0.215% ， 0.279% 板C一、基本資料：1、邊界條件（左端下端右端上端）：鉸支固定固定固定 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 3.60 kNM2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2

16、.50 kNM2 計(jì)算跨度Lx = 5400 mm；計(jì)算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：15.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.00380+0.040005)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.01740+0.096505)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kN

17、3;M Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kN·M Asx= 200.00mm2，實(shí)配 8200 (As 251mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.04000+0.003805)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72= 1.80kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.09650+0.017405)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M My= 1.80 + 1.2

18、8 = 3.08kN·M Asy= 200.00mm2，實(shí)配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M Asx'= 200.00mm2，實(shí)配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.08290×(1.20× 3.6+1.40&#

19、215; 2.5)× 2.72 = 4.73kN·M Asy'= 200.00mm2，實(shí)配10200 (As 393.mm2) min 0.200% ， 0.393%(2)樓面板設(shè)計(jì)： 板A一、基本資料：1、邊界條件（左端下端右端上端）：固定固定固定固定 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kNM2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 0.70 kNM2 計(jì)算跨度Lx = 5400 mm；計(jì)算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：15.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中

20、彎矩 Mx Mx =(0.01393+0.027945)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.57kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.058095)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kN·M Asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.0279

21、4+0.013935)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.04kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.032835)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M My= 4.04 + 0.40 = 4.43kN·M Asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05610×(1.35

22、× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.72kN·M Asx'= 264.57mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.06765×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.31kN·MAsy'= 320.96mm2，實(shí)配 8150 (As 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板B一、基本資料：1、邊界條件（左端下端右

23、端上端）：固定鉸支固定固定 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kNM2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 0.70 kNM2 計(jì)算跨度Lx = 5400 mm；計(jì)算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：15.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02206+0.032555)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.76kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0

24、.058095)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kN·M Asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03255+0.022065)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.86kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.032835)×(1.4

25、× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M My= 4.86 + 0.40 = 5.25kN·M Asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.07144×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.83kN·M Asx'= 339.65mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 M

26、y' My' =0.07939×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.92kN·M Asy'= 379.07mm2，實(shí)配 8150 (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板D一、基本資料： 1、邊界條件（左端下端右端上端）：鉸支鉸支固定固定 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kNM2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 0.70 kNM2 計(jì)算跨度Lx = 5400 mm；計(jì)算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB4

27、00 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：15.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.02140+0.037285)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.79kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.058095)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 3.79 + 0.27 = 4.06kN·M Asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min

28、0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03728+0.021405)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 5.46kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.032835)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M My= 5.46 + 0.40 = 5.86kN·M Asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 L

29、x 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.07520×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.34kN·M Asx'= 358.27mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.09016×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 12.40kN·M Asy'= 433.01mm2，實(shí)配 8150 (As 335.mm

30、2) min 0.215% ， 0.279% 板E一、基本資料： 1、邊界條件（左端下端右端上端）：鉸支固定固定固定 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kNM2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 0.70 kNM2 計(jì)算跨度Lx = 5400 mm；計(jì)算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm； 砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：15.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.01435+0.032145)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.7

31、3kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.03283+0.058095)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 2.73 + 0.27 = 3.00kN·M Asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.03214+0.014355)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.60kN·M 考慮活載不利布

32、置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.05809+0.032835)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M My= 4.60 + 0.40 = 5.00kN·M Asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05707×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.85kN·M Asx'= 269.27mm2，實(shí)配8200

33、(As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.07319×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.07kN·M Asy'= 348.27mm2，實(shí)配 8150 (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板C一、基本資料： 1、邊界條件（左端下端右端上端）：鉸支固定固定固定 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kNM2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 0.70 kNM2計(jì)算跨度Lx = 5400 mm；計(jì)算跨度Ly

34、 = 2700 mm 板厚H = 120 mm； 砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：15.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(0.00380+0.040005)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72 = 0.63kN·M 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.01740+0.096505)×(1.4× 0.3)×2.72 = 0.09kN·M Mx= 0.63 + 0.09 = 0.73kN

35、83;M Asx= 200.00mm2，實(shí)配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(0.04000+0.003805)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72= 2.19kN·M 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.09650+0.017405)×(1.4×0.3)× 2.72 = 0.25kN·M My= 2.19 + 0.25 = 2.44kN·M Asy= 200.00mm2

36、，實(shí)配 8200 (As 251mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx' Mx' =0.05700×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 3.20kN·M Asx'= 200.00mm2，實(shí)配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座彎矩 My' My' =0.08290×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 4.66kN

37、3;M Asy'= 200.00mm2，實(shí)配 8180 (As 279.mm2) min 0.200% ， 0.279%第三部 次梁計(jì)算3.1荷載計(jì)算恒載設(shè)計(jì)值：板傳來的自重4.1×1.2×4.0519.93KNM次梁自重0.25×（）×25×1.22.1KNM次梁粉刷0.02× (0.4-0.12)×2×17×1.20.23KNM小計(jì)：22.26KNM活載設(shè)計(jì)值：20×1.4×4.0511.34KNM荷載設(shè)計(jì)值g+q=22.6+11.34=33.6KNM3.2次梁計(jì)算.彎矩計(jì)

38、算邊跨Ma=-116(g+q)L012= -33.6×4.5216-42.525KN·MM1 = 114(g+q)L012= 33.6×4.5214 48.60KN·MMb=-111(g+q)L012= -33.6×4.5211=-61.85 KN·M第二跨Mb=-111(g+q)L022= -33.6×4.5211=-61.85 KN·MM2 = 116(g+q)L022= 33.6×4.5216 42.525KN·MMc=-114(g+q)L022= -33.6×4.5214-48

39、.60KN·M第三跨Mc=-114(g+q)L032= -33.6×4.5214=-48.60 KN·MM3 = 116(g+q)L032= 33.6×4.5216 42.525KN·MMd=-114(g+q)L032= -33.6×4.5214-48.60KN·M第四跨Md=-114(g+q)L042= -33.6×5.4214= -69.98KN·MM4 = 116(g+q)L042= 33.6×5.4216 61.24KN·MMe=-111(g+q)L042= -33.6

40、5;5.4211-89.07KN·M第五跨Me=-111(g+q)L052= -33.6×5.4214= -89.07KN·MM5 = 114(g+q)L052= 33.6×5.4216 69.98KN·MMf=-116(g+q)L052= -33.6×5.4211-61.24KN·M由于第3跨和第4跨的計(jì)算長度不同，支座D處彎矩取兩者較大值：-69.98KN·M.剪力計(jì)算邊跨Va=0.5(g+q)L01= 0.5×33.6×4.575.6KNVbl= 0.55(g+q)L01= 0.55

41、15;33.6×4.583.16KN第二跨Vbr=0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.583.16KNVcl= 0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5 83.16KN第三跨Vcr=0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.583.16KNVdl= 0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.583.16KN第四跨Vdr=0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.499.79KNVel= 0.55(g+q)L04= 0.55&#

42、215;33.6×5.4 99.79KN第五跨Ver=0.55(g+q)L05= 0.55×33.6×5.499.79KNVf= 0.5(g+q)L05= 0.5×33.6×5.4 90.72KN3.3.截面設(shè)計(jì)B跨跨中配筋：C30混凝土，fc14.331Nmm，HRB400, fy 360Nmm， 縱筋合力點(diǎn)至近邊邊緣的距離 as 35mm; M=48.60KN·Mb× 6mm，箍筋最大間距 Smax 150mm最小配箍面積 Asv,min (0.24 × ft fyv) × b × s 82

43、mm當(dāng) 沿梁全長配8150次梁其他截面配筋見下表：截面A1 B2 C3 D4 E5 F彎矩設(shè)計(jì)值42.53 48.60 61.85 42.53 48.60 42.53 69.98 61.24 89.07 69.98 61.24 0.01 0.09 0.14 0.11 0.16 0.21 0.14 計(jì)算配筋（mm2)326 339 506 391 576 757 501 考慮裂縫影響220218+220314220314220+316220+314220+實(shí)配鋼筋116214216114第四部分 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算4.1橫向框架計(jì)算單元根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和荷載計(jì)算，對一榀橫向中框架進(jìn)行計(jì)

44、算，如圖所示。房間內(nèi)直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示。 橫向框架計(jì)算單元4.2梁、柱線剛度計(jì)算： 橫梁線剛度計(jì)算類別b×hIlEcIl1.5EcIl2EcIl(m×m)（）（m）（）（）（）邊橫梁0.3×0.80.01288.115.823.731.6中橫梁0.3×0.40.00162.75.938.9411.9 柱線剛度ic計(jì)算層次hb×hIEcIl0.9EcIl（m）（m×m）（）（）（）1250.4×0.60.007214.412.960.5×0.50.005210.49.36353.90.4

45、15;0.60.007218.516.650.5×0.50.005213.311.97 橫向中框架梁、柱線剛度（單位：）所計(jì)算的中框架是對稱結(jié)構(gòu)，在計(jì)算豎向荷載作用時(shí)，取一半計(jì)算，斷開的中跨線剛度是原來的2倍。4.3.恒載荷載計(jì)算 荷載計(jì)算：線荷載 屋面： 屋面恒載5.2kNm2 屋面板傳來的恒載：5.2×4.0521.06 kNm教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kNm教室梁側(cè)粉刷：2×（）×0.02×170.46 kNm 教室橫梁的矩形線荷載合計(jì)：6.46 kNm 教室橫梁的三角形線荷載合計(jì)：21.06 kNm走廊

46、板傳來的恒載：5.2×2.714.04 kNm走廊梁自重：0.30×0.4×25=3 kNm走廊梁側(cè)粉刷：2×（）×0.02×170.2 kNm 走廊橫梁的矩形線荷載合計(jì)：3.2 kNm 走廊橫梁的三角形線荷載合計(jì)：14.04 kNm樓面： 樓面恒載4.1kNm2樓面板傳來的恒載：4.1×4.0516.61 kNm教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kNm教室梁側(cè)粉刷：2×（）×0.02×170.46 kNm教室梁上墻自重：0.24×（）×1914.1

47、4 kNm教室梁上墻面粉刷：（）×0.02×2×172.108 kNm 教室橫梁的矩形線荷載合計(jì)：22.71kNm教室橫梁的三角形形線荷載合計(jì)：16.61 kNm走廊：樓面恒載3.6 kNm2走廊樓面?zhèn)鱽淼暮爿d：3.6×2.79.72 kNm走廊梁自重0.30×0.4×25=3 kNm走廊梁側(cè)粉刷：2×（）×0.02×170.2 kNm 走廊橫梁的矩形線荷載合計(jì)：3.2 kNm走廊橫梁的三角形線荷載合計(jì)：9.72 kNm荷載計(jì)算：集中荷載次梁傳來的集中荷載：屋面：板傳來的恒載：5.2×4.052

48、1.06 kNm次梁自重：0.25×（0.40.12）×251.75 kNm次梁粉刷：0.02×（0.4-0.12）×2×170.19 kNm (5.4+5.4-4.05)×21.06×0.51.75×5.40.19×5.481.56KN樓面：板傳來的恒載：4.1×4.0516.61 kNm次梁自重：0.25×（0.40.12）×251.75 kNm次梁粉刷：0.02×（）×2×170.19 kNm (5.4+5.4-4.05)×16.

49、61×0.51.75×5.40.19×5.466.54KN屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載：邊柱聯(lián)系梁自重：0.25×0.6×5.4×2520.25KN粉刷：0.02×（）×2×5.4×171.76KN0.6m挑檐板自重：0.6×5.4×5.216.8KN0.6m高排水外延溝自重：0.6×5.4×25×0.129.72KN邊柱聯(lián)系梁傳來屋面荷載：0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.052×5.235.53KN 頂層邊節(jié)點(diǎn)集

50、中荷載合計(jì)：84.15KN中柱聯(lián)系梁自重：0.25×0.6×5.4×2520.25KN粉刷：0.02×（）×2×5.4×171.76KN聯(lián)系梁傳來的屋面板荷載：0.5×(5.4+5.4-2.7)×2.72×5.2=18.6 KN0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.052×5.2=35.54 KN 頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載合計(jì)：76.15KN樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載：邊柱聯(lián)系梁自重：0.25×0.6×5.4×2520.25KN粉刷：0.02&

51、#215;（）×2×5.4×171.76KN塑鋼窗：5 KN窗下墻體自重：0.24×1.2×5.4×1929.5KN窗下墻體粉刷自重：2×0.02×1.2×5.4×174.41KN框架柱自重：0.6×0.4×3.9×2523.4KN框架柱粉刷自重：(0.6+0.4)×2×0.02×3.9×17=2.65KN聯(lián)系梁傳來的樓面自重：0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.052×4.128.02KN

52、 樓面層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載合計(jì)：115KN中柱聯(lián)系梁自重：0.25×0.6×5.4×2520.25KN粉刷：0.02×（）×2×5.4×171.76KN內(nèi)縱墻自重：5.4×(3.9-0.6)×0.24×19=81.3KN內(nèi)縱墻墻體粉刷自重：5.4×(3.9-0.6)×2×0.02×17=12.2KN扣除門洞：-2.1×1.0×0.24×19+5-4.5KN框架柱自重：0.6×0.4×3.9×2523.

53、4KN框架柱粉刷自重：(0.6+0.4)×2×0.02×3.9×17=2.65KN聯(lián)系梁傳來的樓面自重：0.5×（）×2.72×3.618.6KN0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.052×4.1=28.02 KN 樓面層中節(jié)點(diǎn)集中荷載合計(jì)：183.68KN集中荷載引起的偏心彎矩M: 屋面層集中荷載引起的偏心彎矩M84.15×0.4537.87KN·M樓面層集中荷載引起的偏心彎矩M: 115×0.175=20.1KN·M屋面層梁上作用的恒載屋面層梁上

54、作用的恒載在上圖中，gk1、qk1分別代表橫梁自重，是均布荷載形式；gk2和gk2分別代表房間和走廊傳給橫梁的兩個(gè)三角形荷載和三角形荷載，gk代表跨中次梁集中荷載。gk1 =6.46 kNm gk2 =21.06 kNm gk1=3.2 kNm gk2=14.04 kNmgk=81.56KNgk2、gk2、gk代表房間和走廊傳給橫梁的梯形、三角形荷載和跨中集中荷載，需要將其轉(zhuǎn)化為等效均布荷載。 兩個(gè)三角形荷載 三角形荷載 跨中集中荷載 橫向框架恒荷載： 屋面板：11.186.46+15.10=32.74 kNm （8.1m跨） 8.78+3.2=11.98 kNm （2.7m跨）樓面層梁上作用的恒載在上圖中，gk1、gk1分別代表橫梁自重，是均布荷載形式；gk2和gk2分別代表房間和走廊傳給橫梁的兩個(gè)三角形荷載和三角形荷載，