1.2汽輪機運行經(jīng)濟性及其管理ppt課件

1、l第一節(jié)第一節(jié) 實測熱耗率與設(shè)計值的對比分析實測熱耗率與設(shè)計值的對比分析l一、機組實測熱耗率一、機組實測熱耗率WH機組）機組）l平圩電廠機組熱耗率設(shè)計值與實測值表平圩電廠機組熱耗率設(shè)計值與實測值表如下：如下：熱耗率（KJ/KW.H）負荷（KW）機組工況主蒸汽流量（t/h）主蒸汽參數(shù)（Mpa/C）再熱蒸汽參數(shù)（Mpa/C）排汽壓力（Kpa）設(shè)計值8005600四閥全開1815.3116.67/5373.23/5375.40考核試驗值8007564三閥滑壓1783.516.67/528.23.17/522.54.52大修前試驗值91435501918.816.20/522.13.34/534.37

2、.6590904501550.413.24/519.92.72/525.56.59大修后試驗值89555501914.815.56/527.93.29/541.56.8090774501558.012.91/525.32.72/534.94.11中修前試驗值8362599四閥全開1856.016.70/523.93.36/534.63.0883375441698.015.13/535.03.07/5402.86中修后試驗值842159916.71/540.63.25/4.408544476三閥滑壓14.99/532.22.77/3.60l平圩電廠600MW機組運行中熱耗率較高，高出設(shè)計值約40

3、0KJ/（KW.H主要有以下原因：l（1機組在設(shè)計、制造等方面存在問題，如汽輪機葉片設(shè)計落后，低壓缸倒數(shù)第三級以前的葉片都是直葉片。l（21991年機組大修前性能試驗時，機組熱耗率比考核試驗高出約1127.5 KJ/（KW.H），主要有以下原因：l蒸汽參數(shù)較低，主蒸汽溫度低于設(shè)計值1020oC，汽壓也較低。l熱力系統(tǒng)存在泄漏，特別是內(nèi)漏較嚴重。l高壓缸通流效率降低。l系統(tǒng)和一些設(shè)備處于非正常狀態(tài)，如為解決除氧器溶氧不合格問題，由冷再熱引一股蒸汽直接通入凝汽器熱井加熱凝結(jié)水等。l機組真空狀況不好，當時膠球清洗裝置投入不正常，凝汽器銅管結(jié)垢嚴重，系統(tǒng)泄漏量也較大。l主輔設(shè)備的性能退化和工作狀態(tài)偏離

4、設(shè)計工況。l主流量誤差，估計3%的偏差帶來熱耗率的偏差。l（32019年機組中修前、后性能試驗時，機組熱耗較1991年大修前后性能試驗值大大降低。主要原因如下：l蒸汽參數(shù)有較大的提高，主汽溫度，主汽壓力接近設(shè)計值。l機組運行方式恢復(fù)正常如再熱至凝汽器加熱停用）l高、中壓缸通流效率明顯提高。l機組的真空狀況明顯改善，真空系統(tǒng)嚴密性提高。l由于廠里對許多氣動疏水閥進行修理、更換，使熱力系統(tǒng)的內(nèi)漏量大大減少。G/A機組首次大修前、后試驗實測結(jié)果如下名稱單位大修前大修后發(fā)電機功率MW602.7615.3試驗熱耗率KJ/（KWh） 8058.28047.1高壓缸效率%84.7285.05中壓缸效率%91

5、.0291.92修正后熱耗率KJ/（KWh） 8042.97979.3l由上表數(shù)據(jù)可知，大修后機組熱耗率比大修前機組熱耗率降低63.63KJ/KWh，相對降低0.79%；大修后高壓缸效率比大修前提高0.34%（絕對值）；大修后中壓缸效率比大修前提高0.90%（絕對值）。l大修后機組運行的經(jīng)濟水平較大修前有所提高，這主要是機組本體通流效率提高的結(jié)果。效率提高的原因是由于大修期間在中壓缸上采取了較多的檢修措施。l1、平圩電廠運行煤耗率統(tǒng)計l平圩電廠機組投運后第一年和最近一年的運行煤耗率如下表：時間發(fā)電量廠用電率發(fā)電用原煤量燃油量發(fā)電原煤耗率發(fā)電標煤耗率供電標煤耗率年萬KWh%ttg/KWHg/KW

6、Hg/KWH19902381985.981072050 1277845033835920193381974.91667208 4392493333351l2、平圩電廠機組熱力特性的試驗分析l平圩電廠于2019年4月機組中修后，請省電力試驗研究所進行一次較完整的熱力試驗。l機組共有四個調(diào)速汽門，試驗選擇了10個工況，分別是60%、70%、75%、80%、100%額定負荷的定壓運行和60%、70%、75%、80%、90%額定負荷的三閥滑壓和定壓運行。l試驗中機組不參與二次調(diào)頻，循環(huán)水系統(tǒng)為雙機三臺循環(huán)水泵母管運行，尚有一臺備用，流量測量以給水流量為準。l通過試驗可以發(fā)現(xiàn)以下問題：l（1在30054

7、0MW范圍內(nèi)，三閥滑壓運行比定壓運行的順序閥好。l（2主汽溫偏差大，減溫水量大。l（3再熱器出口汽溫偏差大。l（4汽輪機通流效率較低，試驗結(jié)果顯示，高中壓缸效率明顯低于設(shè)計值。l（5系統(tǒng)泄漏。l（63臺高加總體情況良好，但存在一個問題即疏水端差大。l（7真空系統(tǒng)良好，基本滿足設(shè)計要求。l（8汽動給水泵出力下降。l（9在進行540MW工況試驗時，2高壓加熱器故障停役， 1高壓加熱器事故疏水開啟，使汽耗率、熱耗率均明顯增加。l一、機組廠用電統(tǒng)計l平圩電廠MH機組600MW機組歷年廠電率統(tǒng)計表時間（年）198919901991199219931994201920191號機7.0435.985.315

8、.265.404.945.034.90l二、實際運行中輔機耗電情況及其分析輔機名稱運行方式對應(yīng)馬達工況配置臺數(shù)運行臺數(shù)額定功率電壓額定電流實際運行電流循環(huán)水泵21250010194170凝結(jié)水泵2115293340320前置泵226303143130/125空壓機6337339390/50/85真空泵321100.38250210/200引風(fēng)機22400010288200/195送風(fēng)機2216003363100/105一次風(fēng)機2218001012375/77磨煤機63450311790/90/95/70爐水循環(huán)泵 326303143130/125l從上表可以看出以下幾點：l對凝結(jié)水泵、前置泵及爐水循環(huán)泵，由于其運行方式固定若要節(jié)省廠用電，此處可采取的手段不多，潛力不大。l對循環(huán)水泵，由于是兩臺機組4臺循環(huán)水泵母管制連接，故可以根據(jù)循環(huán)水溫和機組負荷，選擇不同的運行方式。l對于空壓機，原設(shè)計系統(tǒng)在正常情況下保持一臺運行即可，而實際上由于系統(tǒng)龐大，漏點較多，需保持2-3臺運行，增加了