熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)說明書

1、 熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)說明書1、引言1.1 設(shè)計(jì)目的：1. 掌握整個(gè)熱力發(fā)電廠的原則性熱力系統(tǒng)的熱力計(jì)算（熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計(jì)算方法）；2. 熟悉熱力發(fā)電廠的全面性熱力系統(tǒng)圖主要內(nèi)容及設(shè)計(jì)要求；3. 在已知數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)并繪制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖；4. 計(jì)算原則性熱力系統(tǒng)：要求額定工況的下熱力計(jì)算，計(jì)算額定工況下的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，各處的汽水流量、抽汽量、疏水量、凝結(jié)水量的大??；5. 設(shè)計(jì)熱力發(fā)電廠的全面性熱力系統(tǒng)1) 對(duì)部分局部熱力系統(tǒng)分析說明：A. 主蒸汽及旁路系統(tǒng)，再熱蒸汽及旁路系統(tǒng)；B. 給水系統(tǒng)；C. 高壓、低壓回?zé)岢槠俺跸到y(tǒng)的說明；D. 主凝結(jié)水系統(tǒng)；E. 抽真空系統(tǒng)；F. 鍋爐的排污系

2、統(tǒng)；G. 廠用汽系統(tǒng)；H. 全廠的疏、放水系統(tǒng)；I. 發(fā)電機(jī)的冷卻水系統(tǒng)；2) 設(shè)計(jì)及繪制發(fā)電廠的全面性熱力系統(tǒng)3) 完成全面性熱力系統(tǒng)的答辯；6編制熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)說明書。1.2 設(shè)計(jì)原始資料1.2.1汽輪機(jī)型式及參數(shù)：機(jī)組型式：N300-16.17/538/538,亞臨界、一次中間再熱、三缸兩排汽、單軸凝汽式 額定功率：=300MW 主蒸汽參數(shù)：=16.17MPa，=538高壓缸排汽：=3.58MPa，=320再熱器及管道阻力損失為高壓缸排氣壓力的8%左右。 中壓缸進(jìn)汽參數(shù)：，汽輪機(jī)排汽壓力：=0.006MPa給水溫度：=252給水泵為汽動(dòng)式，小汽輪機(jī)汽源采用第四段抽汽，排汽進(jìn)入主凝汽器

3、；補(bǔ)充水經(jīng)軟化處理后引入主凝汽器。1.2.2鍋爐型式及參數(shù)：鍋爐型式：DG-1000/16.67-1，強(qiáng)制循環(huán)汽包爐過熱蒸汽參數(shù)：=16.67MPa，=543汽包壓力：=18.68MPa額定蒸發(fā)量：=1000 t/h再熱蒸汽出口溫度：=543鍋爐效率：=0.921.2.3 回?zé)嵯到y(tǒng)：本熱力系統(tǒng)共有八級(jí)抽汽，其中第一、二、三級(jí)抽汽分別供給三臺(tái)高壓加熱器，第五、六、七、八級(jí)抽汽分別供給四臺(tái)低壓加熱器，第四級(jí)抽汽作為高壓除氧器的氣源。七級(jí)回?zé)峒訜崞骶O(shè)置了疏水冷卻器，以充分利用本機(jī)疏水熱量來加熱本級(jí)主凝結(jié)水。三級(jí)高壓加熱器和低壓加熱器H5分別都設(shè)置內(nèi)置式蒸汽冷卻器，為保證安全性三臺(tái)高壓加熱器的疏水均

4、采用逐級(jí)自流至除氧器，四臺(tái)低壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至凝汽器。汽輪機(jī)的主凝結(jié)水經(jīng)凝結(jié)水泵送出，依次流過軸封加熱器、四臺(tái)低壓加熱器、除氧器，然后由汽動(dòng)給水泵升壓，再經(jīng)過三級(jí)高壓加熱器加熱，最終給水溫度為252。1.2.4 其它小汽水流量參數(shù)：高壓軸封漏氣量：0.01，送到除氧器；中壓軸封漏氣量：0.003，送到第7級(jí)加熱器；低壓軸封漏氣量：0.0014，送到軸封加熱器；鍋爐連續(xù)排污量：0.005。其它數(shù)據(jù)參考教材或其它同等級(jí)汽輪機(jī)參數(shù)選?。?.3 設(shè)計(jì)說明書中所包括的內(nèi)容：1. 原則性熱力系統(tǒng)的擬定及熱力計(jì)算；2. 全面性熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)過程中局部熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)圖及其說明；3. 全面性熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)過程

5、中管道的壓力、工質(zhì)的壓力、溫度、管道的大小、壁厚的計(jì)算；4. 全面性熱力系統(tǒng)的總體說明。2原則性熱力系統(tǒng)2.1 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的組成凝汽式發(fā)電廠的熱力系統(tǒng)由鍋爐本體汽水系統(tǒng)、汽輪機(jī)本體熱水系統(tǒng)、機(jī)爐間的連接管道系統(tǒng)和全廠公用汽水系統(tǒng)四部分組成。鍋爐本體汽水系統(tǒng)主要包括鍋爐本體的汽水循環(huán)系統(tǒng)，主蒸汽及再熱蒸汽（一、二次蒸汽）的減溫水系統(tǒng)、給水調(diào)節(jié)控制回路，及鍋爐排污水和疏放水系統(tǒng)等。汽輪機(jī)本體熱力系統(tǒng)主要包括汽輪機(jī)面式回?zé)峒訜崞鳎ú缓跗鳎┫到y(tǒng)、凝汽系統(tǒng)、汽封系統(tǒng)、本體疏放水系統(tǒng)。機(jī)爐間的連接系統(tǒng)主要包括主蒸汽系統(tǒng)，低、高溫再熱蒸汽系統(tǒng)和給水系統(tǒng)（包括除氧器）等。再熱式機(jī)組還有旁路系統(tǒng)。

6、全廠公用汽水系統(tǒng)主要包括機(jī)爐特殊需要的用汽、啟動(dòng)用汽、燃油加熱、采暖供汽、生水和軟化水加熱系統(tǒng)、煙氣脫硫的煙氣蒸汽加熱系統(tǒng)等。新建電廠還有啟動(dòng)鍋爐向公用蒸汽部分供汽的系統(tǒng)。因此，發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)主要由鍋爐、汽輪機(jī)和以下各局部熱力系統(tǒng)組成：一、二次蒸汽系統(tǒng)，給水回?zé)峒訜岷统跗飨到y(tǒng)，補(bǔ)充水引入系統(tǒng)，軸封汽及其他廢熱回收（汽包爐連排擴(kuò)容回收，冷卻發(fā)電機(jī)的熱量回收）系統(tǒng)，輔助蒸汽系統(tǒng)。2.2 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定內(nèi)容1、 確定發(fā)電廠的型式及規(guī)劃容量；2、 選擇主機(jī)（汽輪機(jī)、鍋爐）；3、 確定正常工況下的輔助熱力系統(tǒng)，繪制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖；4、 進(jìn)行全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算，以獲得額定工

7、況下的全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；5、 選擇主要輔助熱力設(shè)備（如給水泵、凝結(jié)水泵、除氧器及其水箱等）。2.3 發(fā)電廠的型式及規(guī)劃容量的確定由設(shè)計(jì)任務(wù)書可知，該設(shè)計(jì)熱力發(fā)電廠的型式為凝汽式。又由于本設(shè)計(jì)為300MW凝汽式熱力發(fā)電廠的設(shè)計(jì)，因此可將此電廠的規(guī)劃容量看成是單機(jī)容量，即300MW。2.4 主機(jī)的選擇2.4.1 汽輪機(jī)的選擇（1） 汽輪機(jī)型式：（由課程設(shè)計(jì)任務(wù)書及電廠型式確定）凝汽式機(jī)組N300-16.17/538/538（2） 單機(jī)容量選擇：300MW2.4.2 鍋爐的選擇（1）鍋爐型式及容量：（根據(jù)鍋爐是汽輪機(jī)的匹配選擇）DG-1000/16.67-1強(qiáng)制循環(huán)汽包爐鍋爐額定蒸發(fā)量為1000t/h

8、.（2）鍋爐參數(shù)： 鍋爐過熱器出口額定蒸汽壓力宜為汽輪機(jī)額定進(jìn)汽壓力的105%，過熱器出口額定蒸汽溫度宜比汽輪機(jī)進(jìn)汽溫度高5。冷段再熱蒸汽管道、再熱器、熱段再熱蒸汽管道額定工況下的壓力降，分別為汽輪機(jī)額定工況高壓缸排汽壓力的2%、4.0%、2.0%，再熱器出口額定蒸汽溫度宜比汽輪機(jī)中壓缸額定進(jìn)汽溫度高5。2.5 輔助熱力系統(tǒng)2.5.1 廠用輔助熱力系統(tǒng)（1）小汽輪機(jī)用汽：采用汽輪機(jī)第4級(jí)抽汽驅(qū)動(dòng)汽動(dòng)給水泵；（2）燃油加熱、煙氣脫硫的煙氣蒸汽加熱系統(tǒng)等。2.5.2 廢熱及工質(zhì)的回收利用（1）鍋爐的連續(xù)排污利用系統(tǒng)排污擴(kuò)容回收工質(zhì)，未回收的排污水熱量的回收；（2）除氧器的排汽的利用系統(tǒng)直接排到大氣

9、或者進(jìn)入到凝汽器。2.5.3 補(bǔ)充水問題 （1）由于熱力系統(tǒng)中存在漏汽等工質(zhì)損失，故需要對(duì)鍋爐直行給水的補(bǔ)充，以彌補(bǔ)工質(zhì)的損失，保證鍋爐產(chǎn)汽平穩(wěn)。（2）補(bǔ)充水的補(bǔ)入原則：在滿足主要的技術(shù)要求之上力求合理、經(jīng)濟(jì)效益最高。對(duì)從什么地方補(bǔ)入及怎樣補(bǔ)入有一定的要求，一般補(bǔ)充水的溫度和補(bǔ)入點(diǎn)的溫差應(yīng)該最小。因?yàn)閾Q熱溫差越小，可用能損失越小。如補(bǔ)充水溫度為20則應(yīng)從凝汽器補(bǔ)入，若利用了排污水加熱，則從除氧器補(bǔ)入。（3）補(bǔ)充水系統(tǒng)設(shè)計(jì)：補(bǔ)入點(diǎn)：本課程設(shè)計(jì)中采用補(bǔ)充水經(jīng)軟化處理后從凝汽器補(bǔ)入；補(bǔ)充水溫度為40左右；補(bǔ)充水量應(yīng)與工質(zhì)損失相等，本設(shè)計(jì)中大致為0.0152.6 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定根據(jù)前面的各

10、項(xiàng)設(shè)計(jì)內(nèi)容，可擬定出發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)。原則性熱力系統(tǒng)圖見圖1。 45該熱力系統(tǒng)圖中，發(fā)電廠機(jī)組型號(hào)為：N300-16.17/538/538，為國產(chǎn)機(jī)組，配東方鍋爐廠生產(chǎn)的DG-1000/16.67-1型強(qiáng)制循環(huán)汽包鍋爐及國產(chǎn)QSFN-300-2水-氫-氫冷發(fā)電機(jī)。機(jī)組汽輪機(jī)為單軸三缸兩排汽、一次中間再熱、8級(jí)不調(diào)整抽汽?；?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一除氧”，除氧器采用滑壓運(yùn)行，七級(jí)回?zé)峒訜崞骶O(shè)置了疏水冷卻器，以充分利用本機(jī)疏水熱量來加熱本級(jí)主凝結(jié)水。三級(jí)高壓加熱器分別都設(shè)置內(nèi)置式蒸汽冷卻器。為保證安全性三臺(tái)高壓加熱器的疏水均采用逐級(jí)自流至除氧器，四臺(tái)低壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至凝汽器。補(bǔ)充水從

11、凝汽器補(bǔ)入，除氧器采用第4段抽汽。給水泵設(shè)有兩臺(tái)汽動(dòng)式調(diào)整泵，一臺(tái)電動(dòng)式備用泵；汽動(dòng)式給水泵由凝汽式小汽輪機(jī)帶動(dòng)，其汽源來自4段抽汽，排汽進(jìn)入主凝汽器。為保證鍋爐的汽水品質(zhì)，對(duì)凝結(jié)水需全部過程經(jīng)過處理，故設(shè)有凝結(jié)水除鹽裝置，及相應(yīng)的升壓泵。 3.全廠原則性熱力系統(tǒng)的計(jì)算3.1 計(jì)算原始數(shù)據(jù)3.1.1 汽輪機(jī)型式及參數(shù)機(jī)組型式：N300-16.17/535/540,亞臨界、一次中間再熱、三缸兩排汽、單軸凝汽式汽輪機(jī)； 額定功率：=300MW 主蒸汽參數(shù)（主汽閥前）：=16.17MPa，=538高壓缸排汽：=3.58MPa，=320 再熱蒸汽參數(shù)：=3.294MPa，=538汽輪機(jī)排汽壓力：=0.

12、006MPa ，排汽比焓：2325.9KJ/Kg注意排氣焓的選取，太低，這樣機(jī)組效率很高；3.1.2 鍋爐型式及參數(shù)鍋爐型式：DG-1000/16.67-1，強(qiáng)制循環(huán)汽包爐過熱蒸汽參數(shù)：=16.67MPa，=543 ，= 3411.17KJ/Kg汽包壓力：=18.68MPa額定蒸發(fā)量：=1000t/h再熱蒸汽參數(shù)： 再熱器進(jìn)口參數(shù)：=3.51MPa，=315 ，= 3018.5KJ/Kg 再熱器出口參數(shù)：=3.365MPa，=543，= 3548.9KJ/Kg鍋爐效率：=0.923.1.3 回?zé)嵯到y(tǒng)及其參數(shù)該機(jī)組設(shè)有8級(jí)回?zé)岢槠矗骸叭咚牡鸵怀酢?。結(jié)合原則性熱力系統(tǒng)圖選定額定工況時(shí)各抽汽

13、參數(shù)如表1所示：表1： 各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù)項(xiàng)目單位H1H2H3H4H5H6H7H8抽氣壓力Mpa4.3263.5801.5340.7420.4400.2100.08930.0335抽氣溫度34432043033026819111071.7抽汽焓KJ/Kg3072.023029.513344.453121.643000.342851.742697.622552.90加熱器上端差020_2444加熱器下端差555_5666水側(cè)壓力MPa20.420.7210.7051.11.31.51.7抽氣管道壓損%55555555最終給水水溫度：=252前置泵和給水泵均由驅(qū)動(dòng)汽輪機(jī)（小汽輪機(jī)）帶動(dòng)，其汽源取自主

14、機(jī)第4段抽汽，排汽進(jìn)入主凝汽器。給水泵出口壓力：Ppu=21.2MPa，給水泵效率：0.85；除氧器至給水泵高差：H=21m。小汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力：=0.69MPa， 進(jìn)汽比焓：=3121.64 kJ/kg小汽輪機(jī)排汽壓力：=0.007MPa， 排汽比焓：= 2452.15 kJ/kg其它小汽水流量參數(shù)：高壓軸封漏汽量：=0.01， 送至除氧器，比焓：=3215.5 kJ/kg中壓軸封漏汽量：=0.003，送至7號(hào)加熱器，比焓：=3329.6 kJ/kg低壓軸封漏汽量：=0.0014，送至軸封加熱器，比焓：=2716.2 kJ/kg鍋爐連續(xù)排污量：=0.005 工質(zhì)滲漏量：=0.01,集中在第四級(jí)

15、抽汽管路上。 補(bǔ)水量：=0.015其它數(shù)據(jù)的選取各抽汽管壓損為：5%，補(bǔ)充水經(jīng)軟化處理引入主凝汽器，其水溫為40。主機(jī)的機(jī)械效率=0.994，發(fā)電機(jī)效率=0.99，小汽輪機(jī)的機(jī)械效率=0.99，給水泵效率=0.85。汽輪機(jī)高壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失：=3%，中壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失：=2%，中低壓缸連通管損失：=1%；各加熱器的效率見具體計(jì)算。廠用電率，忽略加熱器和抽氣管路上的散熱損失，忽略凝結(jié)水泵的工質(zhì)比焓升。3.2 熱力計(jì)算過程3.2.1 整理原始數(shù)據(jù)1、 主蒸汽參數(shù) 由主汽門前壓力P0=16.17MPa，溫度t0=538，查水蒸汽性質(zhì)表，得到主蒸汽的比焓值=3402.9kJ/kg. 主汽門后壓力，取新

16、汽壓損=3%，故=(1-)=15.685MPa，由P0=15.685MPa，h0=h0=3402.9KJ/Kg查水蒸氣性質(zhì)表得到主氣門后氣溫=536。2、 再熱蒸汽參數(shù) 再熱蒸汽進(jìn)入中壓缸的壓力為：=3.294MPa，=538，由此查水蒸汽參數(shù)表得：=3538.29 kJ/kg。 中壓氣門后壓力，由=3.23MPa，查水蒸氣熱力性質(zhì)表，得到中壓氣門后再熱蒸汽溫度。中壓缸排汽至低壓連通管壓損為：1%，進(jìn)入低壓缸時(shí)的壓力：=0.0.735MPa。排汽壓力0.006MPa，排汽干度=0.9300MW機(jī)組一般不低于0.95，。在焓熵圖上作該機(jī)組的汽態(tài)線，（見圖2）。該機(jī)組各計(jì)算點(diǎn)的汽水參數(shù)如下表2所示

17、：3.2.2 計(jì)算汽輪機(jī)各級(jí)抽汽系數(shù)和凝汽系數(shù) 由于保溫比較好，故各加熱器的熱效率近似為：100%。 1 、高壓加熱組的計(jì)算（1） 由高壓加熱器H1的熱平衡計(jì)算：H1的疏水系數(shù)：02（2）由高壓加熱器H2的熱平衡計(jì)算： H2的疏水系數(shù)：表2 機(jī)組各計(jì)算點(diǎn)的汽水參數(shù)計(jì)算點(diǎn)設(shè)備抽汽口加熱汽側(cè)被加熱水側(cè)壓力溫度焓 壓力飽和水溫度飽和水焓疏水焓放熱量出口溫度壓力出口焓端差焓升單位MpaKJ/KgMpaKJ/KgKJ/KgKJ/KgMpaKJ/KgKJ/Kg0-16.175383402.90-15.8655363402.91H14.32603443072.024.110252.01095.531051.

18、522020.50252.020.41096.15060.82H23.58003203029.513.401240.91041.89861.662167.85238.920.71035.362188.32-3.2945383538.293H31.53404303320.721.457196.9838.41735.232585.49196.921847.070122.54H40.74203303121.640.705165.2698.31165.20.705698.300107.95H50.44002683000.340.418145.2611.46504.512495.83140.21.159

19、0.442106.56H60.21001912851.740.200120.2504.36402.712449.04115.21.3483.944105.57H70.08931102697.620.08595.1398.41299.302398.3290.11.5378.464102.98H80.033571.72552.90.03270.5295.07180.012372.8965.51.7275.504119.8cc0.00636.182325.936.180.006151.5（3）由高壓加熱器H3的熱平衡計(jì)算：本級(jí)計(jì)算時(shí)，高壓加熱器H3的進(jìn)水焓為未知，故先計(jì)算給水泵的介質(zhì)比焓升。如圖（3

20、）所示，泵入口靜壓：式中-除氧器壓力，MPa-除氧器至給水泵水的平均密度，Kg/m3給水泵內(nèi)介質(zhì)的平均壓力Ppj 圖（3）給水泵內(nèi)介質(zhì)的平均比焓，取。根據(jù)Ppj，查得給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容 給水泵內(nèi)焓升KJ/Kg給水泵出口焓因此，高壓加熱器H3水側(cè)焓升=847.07-724.6=122.47KJ/Kg高壓加熱器H3的抽氣系數(shù)； =0.0421H3的疏水系數(shù)： 2、 除氧器H4的計(jì)算：除氧器物質(zhì)平衡：即：于是： 除氧器熱平衡：即：聯(lián)立解得：，由于第4級(jí)抽汽還供小汽機(jī)用汽，已知水泵效率=0.85，小汽輪機(jī)機(jī)械效率=0.99，于是小汽輪機(jī)汽耗系數(shù)為：所以=0.0464故第4級(jí)抽汽系數(shù)為：=0.0236

21、+0.0464=0.073、低壓加熱組抽汽系數(shù)計(jì)算：（1）由低壓加熱器H5的熱平衡計(jì)算： H5的疏水系數(shù)：（2）由低壓加熱器H6的計(jì)算：H6的熱平衡： =0.0337 H6的疏水系數(shù)：（3）低壓加熱器H7的熱平衡計(jì)算： H7的疏水系數(shù)：(4) 低壓加熱器H8的熱平衡計(jì)算：由于進(jìn)入低壓加熱器H8的進(jìn)水焓為未知，故需先計(jì)算軸封加熱器SG，參考同類機(jī)組取疏水加熱器工作壓力為，疏水比焓為由軸封的熱平衡得：軸封加熱器出水比焓低壓加熱器H8的熱平衡計(jì)算=0.0362H8的疏水系數(shù)4、汽輪機(jī)凝汽系數(shù)的計(jì)算及檢驗(yàn)：（1）由凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算 =0.8166-0.0014-0.0464-0.1357-0.01

22、5=0.6181（2）由汽輪機(jī)汽側(cè)平衡校驗(yàn) =1-0.0302-0.0825-0.0421-0.07-0.0348-0.0337-0.028-0.0362-（0.01+0.003+0.0014）-0.01 =1-0.3575-0.0144-0.01=0.6181 該值與由凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的相等，所以凝汽系數(shù)計(jì)算正確。3.2.3 汽輪機(jī)汽耗的計(jì)算及流量校核（1）估算汽輪機(jī)純凝汽運(yùn)行時(shí)的汽耗，鍋爐熱負(fù)荷及煤耗量 =1585.79kJ/kg 取由于回?zé)岫龃蟮钠淖酉禂?shù)：，則汽輪機(jī)汽耗：（3） 汽輪機(jī)的計(jì)算如下表3所示：表3： 計(jì)算汽缸汽態(tài)線段 kJ/kgkJ/kg高壓缸0-1=1-0.01=

23、0.99=3402.9-3072.02=330.88327.571-2=0.99-0.0302 =0.9598=3072.02-3029.51=42.5140.80中壓缸2-3 =0.9598-0.0825=0.8773=0.8773-0.003=0.8743=3538.29-3320.72=217.57190.223-4=0.8743-0.0421=0.8322=3320.72-3121.64=199.08165.674-5=0.8322-0.07-0.0014-0.01=0.7508=3121.64-3000.34=121.391.075-6=0.7508-0.0348=0.716=300

24、0.34-2851.74=148.6106.40低壓缸低壓缸6-7=0.716-0.0337=0.6823=2851.74-2697.62=154.12105.167-8=0.6823-0.028=0.6543=2697.62-2552.9=144.7294.698-c=0.6543-0.0362=0.6181=2552.9-2325.9=227140.31整機(jī)=1261.89 kJ/kg由功率平衡式求汽耗： kg/h誤差：0.5%，是允許的。汽耗率： Kg/（KW.h）。以為基準(zhǔn)，計(jì)算各項(xiàng)汽水流量如下表4所示：表4： 各項(xiàng)汽水流量項(xiàng)目kg/h項(xiàng)目kg/h第一級(jí)抽汽26265.6第七級(jí)抽汽 2

25、4352.2第二級(jí)抽汽71752.1第八級(jí)抽汽 31484.0第三級(jí)抽汽36615.3凝汽量 537575.4H4汽耗 20525.4鍋爐蒸發(fā)量 869722.4小汽輪機(jī)汽耗40335.1給水流量 874071第五級(jí)抽汽 30266.3再熱蒸汽流量763007.5第六級(jí)抽汽 29309.6補(bǔ)充水量 13045.83.2.4 熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算(1) 汽輪機(jī)組熱耗、汽輪機(jī)比熱耗，汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率 =869722.4*（3402.9-1096.15）+763007.5*(3538.29-3029.5)-13045.8*(1096.15-167.44)=2382326967KJ/h=2382GJ/h

26、=3402.9-1096.15+0.8773*(3538.29-3029.5)-0.015*(1096.15-167.44)=2739.2KJ/Kg（2）汽動(dòng)給水泵功率：（3）汽輪機(jī)產(chǎn)電功率、熱耗率、熱效率、汽輪發(fā)電機(jī)組絕對(duì)電效率（4）鍋爐熱負(fù)荷=869722.4*3411.17-874071*1096.15+763007.5*（3548.9-3018.5）=2413.357GJ/h（5）管道效率（6）全廠（單元）熱耗、熱耗率、凈熱效率、全廠（單元）毛效率、凈效率 全廠（單元）毛效率： （7）全廠煤耗、全廠發(fā)電標(biāo)煤耗率，全廠供電標(biāo)煤耗率 全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗量： （注：取中國標(biāo)準(zhǔn)煤發(fā)熱量） 全廠原煤耗

27、量： (注：取燃煤低位發(fā)熱量)全廠發(fā)電標(biāo)煤耗率：g標(biāo)煤/（kw.h） 凈供電煤耗率： 3.2.5 110%工況經(jīng)濟(jì)指標(biāo)機(jī)組的最大工況即110%工況，此時(shí)機(jī)組的進(jìn)汽壓力和溫度都不變，只是進(jìn)氣量有所增加；因此汽輪機(jī)每級(jí)后蒸汽參數(shù)也不變，抽氣參數(shù)也與額定工況相同。 （1）功率平衡式求汽耗： kg/h汽耗率： Kg/（KW.h）。以為基準(zhǔn)，計(jì)算各項(xiàng)汽水流量如下表5所示：表5： 各項(xiàng)汽水流量項(xiàng)目kg/h項(xiàng)目kg/h第一級(jí)抽汽28892.2第七級(jí)抽汽 26787.5第二級(jí)抽汽78927.3第八級(jí)抽汽 34632.35第三級(jí)抽汽40276.9凝汽量 591333H4汽耗 22578.0鍋爐蒸發(fā)量 95669

28、4.7小汽輪機(jī)汽耗44390.6給水流量 961478.2第五級(jí)抽汽 33293.0再熱蒸汽流量839308.3第六級(jí)抽汽 32240.6補(bǔ)充水量 14350.4 (2) 汽輪機(jī)組熱耗、汽輪機(jī)比熱耗，汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率 =956694.7*（3402.9-1096.15）+839308.3*(3538.29-3029.5)-14350.4*(1096.15-167.44)=2620.6GJ/h =3402.9-1096.15+0.8773*(3538.29-3029.5)-0.015*(1096.15-167.44)=2739.2KJ/Kg（3）汽動(dòng)給水泵功率：（4）汽輪機(jī)產(chǎn)電功率、熱耗率、熱效

29、率、汽輪發(fā)電機(jī)組絕對(duì)電效率（5）鍋爐熱負(fù)荷=956694.7*3411.17-961478.2*1096.15+839308.3*（3548.9-3018.5）=2654.7GJ/h（6）全廠（單元）熱耗 （7）全廠煤耗 全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗量： （注：取中國標(biāo)準(zhǔn)煤發(fā)熱量） 全廠原煤耗量： (注：取燃煤低位發(fā)熱量)4. 管道計(jì)算4.1 管道類別和材料 發(fā)電廠高壓管道均采用無縫鋼管，低壓管道采用直縫管道。4.1.1 主蒸汽管道設(shè)計(jì)壓力及溫度鍋爐過熱器出口額定工作壓力=16.67MPa，過熱器溫度。所以，為保留一定裕度，設(shè)計(jì)壓力17.5 MPa，設(shè)計(jì)溫度。4.1.2 主蒸汽管道材料及應(yīng)力計(jì)算根據(jù)管道的設(shè)計(jì)

30、壓力及設(shè)計(jì)溫度可以確定，主蒸汽管道采用號(hào)鋼。查詢資料可得，主蒸汽管道材料的各項(xiàng)應(yīng)力是：470.736 MPa ， 254.982MPa ， 104.445MPa所以，按照第三強(qiáng)度理論可知道， 鋼材的許用應(yīng)力min,=69.63 MPa4.1.3 其他管道材料和應(yīng)力計(jì)算 根據(jù)各管道的設(shè)計(jì)壓力及設(shè)計(jì)溫度選取各管道材料如下表6所示：表6： 各管道材料選擇及相應(yīng)強(qiáng)度管道管道材料管道種類材料強(qiáng)度（Mpa）抗拉強(qiáng)度屈服強(qiáng)度持久強(qiáng)度許用應(yīng)力主蒸汽管12Cr1MoV無逢鋼管YB529-70470.736254.982104.44569.63再熱蒸汽管12Cr1MoV無逢鋼管YB529-70470.736254

31、.982100.03566.69旁路蒸汽管12Cr1MoV無逢鋼管YB529-70470.736254.982104.44569.63主給水管Q235-A無逢鋼管YB231-70372.666225.561164.022109.348凝結(jié)水管Q235-A.F電焊鋼管YB234-63372.666225.561223.658124.222抽汽管120鋼無逢鋼管YB529-70402.087215.754141.07494.0493抽汽管220鋼無逢鋼管YB529-71402.087215.754152.4101.6抽汽管320鋼無逢鋼管YB529-72402.087215.75494.88363

32、.2553抽汽管420鋼無逢鋼管YB529-73402.087215.754156.961104.641抽汽管520鋼無逢鋼管YB529-74402.087215.754177.997118.665抽汽管6Q235-A無逢鋼管YB231-70372.666225.561173.583115.722抽汽管7Q235-A.F電焊鋼管YB234-63372.666225.561193.562124.222抽汽管8Q235-A.F電焊鋼管YB234-63372.666225.561213.257124.2224.2管道規(guī)范 為了實(shí)現(xiàn)管道制造和使用上的標(biāo)準(zhǔn)化，國家對(duì)管道及其附件制訂了規(guī)范公稱直徑，作為管

33、道計(jì)算直徑等級(jí)。公稱直徑只是名義上的計(jì)算內(nèi)徑。在進(jìn)行管道設(shè)計(jì)、制造及管道連接時(shí)都采用公稱直徑作為管道的基本尺寸。4.2.1公稱直徑例如：由于主蒸汽采用雙管-單管-雙管系統(tǒng)，所以G=Go=869.7t/h 對(duì)于單相流體的管道,初選主蒸汽的流速為w=50m/s，根據(jù)連續(xù)方程式其內(nèi)徑Di：在按照工程設(shè)計(jì)規(guī)定的管子公稱直徑系列選取Di=350mm；所以管內(nèi)蒸汽流速為式中G介質(zhì)的質(zhì)量流量,t/h;v介質(zhì)的比容,/kg;w介質(zhì)的流速,m/s。4.2.2其他管道的公稱直徑及實(shí)際流速經(jīng)過上面的分析，把原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算得來的數(shù)據(jù)帶入以上的公式就可以得到本設(shè)計(jì)參數(shù)下的相應(yīng)的管道的管徑，所得的數(shù)據(jù)列入表7中：表7

34、: 各管道管內(nèi)徑計(jì)算值管道管徑計(jì)算參數(shù)計(jì)算結(jié)果圓整介質(zhì)流量比容流速管道內(nèi)徑公稱直徑實(shí)際速度（t/h)(m3/kg)(m/s)(mm)(mm)（m/s)主蒸汽管869.700.020650.00355.9835051.7再熱蒸汽管763.000.0701/0.0832740/60687.73/611.98700/60038.6/62.4旁路蒸汽管139.170.0201/0.109540/40157.27/367.066150/35044/44主給水管874.070.00113.00336.673003.78凝結(jié)水管537.580.00101.00438.214001.2抽汽管126.270.0

35、60245.00111.4510055.9抽汽管271.750.070145.00198.8420044.5抽汽管336.620.207845.00244.5625043.1抽汽管460.880.369545.00420.4940049.7抽汽管530.270.560045.00364.9840037.5抽汽管629.311.007940.00511.0650041.8抽汽管724.351.956240.0064965039.9抽汽管831.484.715640.001145.73120036.54.3 壁厚的計(jì)算承受內(nèi)壓的管道壁厚計(jì)算分為直管和彎管兩類。直管壁厚計(jì)算包括直管最小壁厚Sm、直管

36、計(jì)算壁厚Sc和直管公稱壁厚Sn部分。4.3.1直管壁厚計(jì)算對(duì)于Do/Di1.7承受內(nèi)壓力的汽水管道,直管的最小壁厚Sm應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算1)直管最小壁厚Sm按直管內(nèi)徑確定時(shí)：式中p設(shè)計(jì)壓力,MPa；Di管子內(nèi)徑,取用最大內(nèi)徑,mm；Y溫度對(duì)計(jì)算管子壁厚的修正系數(shù)，所有高溫（300及以上）管子均采用奧氏體鋼，因此取Y=0.4，所有低溫管子均采用鐵素體鋼材，Y=0.4；許用應(yīng)力修正系數(shù)；對(duì)于無縫鋼管，取=1.0，其余管子的=0.9考慮腐蝕、磨損和機(jī)械強(qiáng)度要求的附加厚度,對(duì)于一般蒸汽管道和水管道，可以不考慮腐蝕和磨損的影響；對(duì)于高壓加熱器疏水管道，腐蝕和磨損裕度可以取為2mm；2)直管計(jì)算壁厚Sc:

37、mm mm式中C直管壁厚負(fù)偏差的附加值,mm；對(duì)于以最小內(nèi)徑最小壁厚標(biāo)示的無縫管子，其厚度負(fù)偏差值等于零;A直管壁厚負(fù)偏差系數(shù),其選取見“管道規(guī)定”。3)直管的取用壁厚,以公稱壁厚表示。對(duì)于以外徑壁厚標(biāo)示的管子,應(yīng)根據(jù)直管的計(jì)算壁厚Sc。規(guī)格中公稱壁厚系列選??；對(duì)于以最小內(nèi)徑最小壁厚標(biāo)示的管子，應(yīng)根據(jù)直管的計(jì)算壁厚,按照制造廠產(chǎn)品技術(shù)條件中有關(guān)規(guī)定確定壁厚Sn。任何情況下，管子的取用壁厚均不得小于管子的計(jì)算壁厚。根據(jù)直管的計(jì)算壁厚，確定直管的取用壁厚。管徑和壁厚計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)列入表8中4.3.2彎管壁厚計(jì)算。用作彎管的直管,其最小壁厚隨彎曲半徑而異。如五倍管子外徑的彎曲半徑,彎管前所采用直管的最

38、小壁厚為1.08Sm;若是大于六倍,則彎管前所采用直管的最小壁厚為1.06Sm,而且彎管后任一點(diǎn)的實(shí)測最小壁厚,不得小于彎管相應(yīng)點(diǎn)的計(jì)算壁厚,且外側(cè)壁厚不得小于相連直管允許的最小壁厚Sm。當(dāng)采用以最小內(nèi)徑最小壁厚標(biāo)示的直管彎制彎管時(shí),宜采用加大直管壁厚的管子。當(dāng)采用以外徑壁厚標(biāo)示的直管彎制彎管時(shí),宜采用挑選正偏差壁厚的管子進(jìn)行彎制。彎管的彎曲半徑宜為外徑的45倍。 表8 各管道壁厚計(jì)算值管道設(shè)計(jì)參數(shù)壁厚計(jì)算參數(shù)計(jì)算結(jié)果(mm)圓整設(shè)計(jì)壓許用應(yīng)力設(shè)計(jì)管道內(nèi)徑(mm)溫度修應(yīng)力修附加直管負(fù)直管最小直管計(jì)算取用力MpaMpa溫度正系數(shù)Y正系數(shù)厚度mm偏差系數(shù)A壁厚Sm壁厚Sc壁厚主蒸汽管17.503

39、569.635553500.410052.9824852.9824860再熱蒸汽管3.5332566.695556000.410017.4487217.4487220冷再熱蒸汽3.75966.694007000.410021.4533821.4533825旁路蒸汽管17.503569.635551500.410023.379723.379725低壓旁路管3.75969.634003500.410010.7971710.7971715主給水管22.26109.3482653000.410035.9232935.9232940凝結(jié)水管1.995124.2221504000.40.920.1116.

40、6327567.36899210抽汽管 14.542394.04934001000.41003.516763.516765抽汽管 23.759101.63302000.41004.8065024.8065028抽汽管 31.610763.25534502500.41004.2478344.2478348抽汽管 40.7791104.6413504000.41002.5002612.5002615抽汽管 50.462118.6653004000.41001.7828271.7828274抽汽管 60.2205115.7222005000.41001.4780471.4780474抽汽管 70.0

41、93765124.2221506500.40.920.1113.2738853.6372865抽汽管80.035175124.22210012000.40.920.1113.1892513.54325854.4 閥門由于機(jī)組的新蒸汽參數(shù)高，流量大，所以在主蒸汽管道上配置兩個(gè)自動(dòng)主汽門，四個(gè)高壓調(diào)速汽門。 對(duì)閥門的要求：應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)的要求，按公稱直徑、設(shè)計(jì)參數(shù)、介質(zhì)種類、泄漏等級(jí)、啟閉時(shí)間來選擇閥門，以滿足汽水系統(tǒng)關(guān)斷、調(diào)節(jié)、保護(hù)等不同的要求和布置設(shè)計(jì)的需要。對(duì)閥門的主要要求是：有足夠的強(qiáng)度，關(guān)閉嚴(yán)密性好，流動(dòng)阻力小，閥門結(jié)構(gòu)簡單，質(zhì)輕體小，部件的互換性好，便于操作維修。表9： 各管道閥門的選擇管

42、道閥門選擇主蒸汽管35060由于機(jī)組的新蒸汽參數(shù)高，流量大，在主蒸汽管道上配置兩個(gè)自動(dòng)主汽門，四個(gè)高壓調(diào)速汽門。再熱蒸汽管60020/70025再熱后壓力不高，但是溫度高，蒸汽容積流量大，配置兩個(gè)中壓聯(lián)合汽門。旁路蒸汽管15025/35025管道上設(shè)置調(diào)節(jié)閥門，切斷閥門，逆止閥。主給水管30040前置泵的進(jìn)水管道上裝有閘閥、瀉壓閥，主給水泵出口管裝有逆止閥、再循環(huán)閥、電動(dòng)閘閥；主給水泵出口管上裝有逆止閥、再循環(huán)閥、電動(dòng)閘閥 。凝結(jié)水管40010凝結(jié)水管道上設(shè)置有逆止閥、再循環(huán)閥、電動(dòng)閘閥。抽汽管 11005為防止水汽倒流入汽輪機(jī)，管道上設(shè)置啟動(dòng)逆止閥；為防止事故擴(kuò)大和及時(shí)檢修，設(shè)置切斷閥；為在

43、超壓時(shí)保護(hù)設(shè)備，設(shè)置安全閥。抽汽管22008為防止水汽倒流入汽輪機(jī)，管道上設(shè)置啟動(dòng)逆止閥；為防止事故擴(kuò)大和及時(shí)檢修，設(shè)置切斷閥；為在超壓時(shí)保護(hù)設(shè)備，設(shè)置安全閥。抽汽管 32508為防止水汽倒流入汽輪機(jī)，管道上設(shè)置啟動(dòng)逆止閥；為防止事故擴(kuò)大和及時(shí)檢修，設(shè)置切斷閥；為在超壓時(shí)保護(hù)設(shè)備，設(shè)置安全閥。抽汽管 44005為防止水汽倒流入汽輪機(jī)，管道上設(shè)置啟動(dòng)逆止閥；為防止事故擴(kuò)大和及時(shí)檢修，設(shè)置切斷閥；為在超壓時(shí)保護(hù)設(shè)備，設(shè)置安全閥。抽汽管 54004為防止水汽倒流入汽輪機(jī)，管道上設(shè)置啟動(dòng)逆止閥；為防止事故擴(kuò)大和及時(shí)檢修，設(shè)置切斷閥；為在超壓時(shí)保護(hù)設(shè)備，設(shè)置安全閥。抽汽管 65004為防止水汽倒流入汽輪

44、機(jī)，管道上設(shè)置啟動(dòng)逆止閥；為防止事故擴(kuò)大和及時(shí)檢修，設(shè)置切斷閥；為在超壓時(shí)保護(hù)設(shè)備，設(shè)置安全閥。抽汽管 76505為防止水汽倒流入汽輪機(jī)，管道上設(shè)置啟動(dòng)逆止閥；為防止事故擴(kuò)大和及時(shí)檢修，設(shè)置切斷閥；為在超壓時(shí)保護(hù)設(shè)備，設(shè)置安全閥。抽汽管812005為防止事故擴(kuò)大和及時(shí)檢修，設(shè)置切斷閥；為在超壓時(shí)保護(hù)設(shè)備，設(shè)置安全閥；為節(jié)約成本，該級(jí)抽汽管道上不設(shè)置逆止閥。5局部熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)說明5.1 主蒸汽、再熱蒸汽系統(tǒng)主蒸汽系統(tǒng)包括從鍋爐過熱器出口至汽輪機(jī)進(jìn)口的主蒸汽管道，和通往各用新蒸汽的支管。對(duì)于中間再熱式機(jī)組還包括再熱蒸汽系統(tǒng)，即從汽輪機(jī)高壓缸排汽至鍋爐再熱器入口的冷再熱管道,和從再熱器出口至汽輪機(jī)中

45、壓缸進(jìn)口的熱再熱蒸汽管道。5.1.1主蒸汽系統(tǒng)的選擇主蒸汽系統(tǒng)型式主要是從可靠性、靈活性、經(jīng)濟(jì)性、方便性四個(gè)方面來進(jìn)行分析比較。（1） 可靠性單母管系統(tǒng),與母管相連的任一閥門事故,全廠即要停運(yùn),可靠性最差。為提高其可靠性,通常以串聯(lián)兩個(gè)關(guān)斷閥門將母管分段,以確保隔離,使事故局部化,并便于分段閥門本身的檢修。正常運(yùn)行時(shí),分段閥門處于開啟狀態(tài)。切換母管制系統(tǒng),為便于母管的檢修,擴(kuò)建時(shí)不致影響原有機(jī)爐的運(yùn)行,也可用兩個(gè)串聯(lián)的關(guān)斷閥門將母管分段。而單元制系統(tǒng)，既無母管又無切換閥門，系統(tǒng)最簡單，系統(tǒng)本身的可靠性最好。但是,與單元內(nèi)主汽管相連的任一設(shè)備或閥門發(fā)生事故，整個(gè)單元即被迫停運(yùn)，又影響其可靠性。（

46、2） 靈活性靈活性指的是在不同工況下能保證汽輪機(jī)正常運(yùn)行的適應(yīng)性，切換母管制系統(tǒng)的靈活性最好，單母管制系統(tǒng)次之，單元制系統(tǒng)最差，它沒有靈活性。（3） 經(jīng)濟(jì)性經(jīng)濟(jì)性包括投資和運(yùn)行費(fèi)用兩方面。單元制系統(tǒng)既無母管，管線又短，閥門數(shù)量最少，不僅管道和閥門的投資費(fèi)最少，而且相應(yīng)的保溫、支吊架的費(fèi)用也減少。管線短，壓損小，熱損失少，檢修工作量減少，因而運(yùn)行費(fèi)用也相應(yīng)地減少。（4） 方便性要便于安裝維修和擴(kuò)建。單元制系統(tǒng)沒有母管，便于布置，并有助于采用煤倉間和除氧間合并的主廠房布置型式，使主廠房的土建等費(fèi)用減少。上述四個(gè)方面，互相影響，須結(jié)合具體工程通過綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較來確定?；谏鲜鏊膫€(gè)方面，300MW的

47、蒸汽中間再熱式機(jī)組都是大容量機(jī)組，其工作參數(shù)高的大直徑新蒸汽管和熱再熱蒸汽管均為耐熱合金鋼管，價(jià)格昂貴，有的還要耗用大量外匯來進(jìn)口，此時(shí)單元制主蒸汽系統(tǒng)的管線短、閥門少、投資省等優(yōu)點(diǎn)顯得很重要。單元式機(jī)組的控制系統(tǒng)是按單元設(shè)計(jì)制造的，各單元的情況不盡相同，而且同容量相同蒸汽初參數(shù)的再熱式機(jī)組的再熱參數(shù)卻相互間有差異,所以再熱凝汽式機(jī)組應(yīng)采用單元制主蒸汽系統(tǒng)。主蒸汽管道接法采用常規(guī)的“雙管-單管-雙管系統(tǒng)，整個(gè)管系不設(shè)電動(dòng)主氣閥，以減少運(yùn)行壓損。但是爐側(cè)總管上裝有永久性供鍋爐水壓實(shí)驗(yàn)用的可卸的堵板閥。為保證主蒸汽管系不超壓，在主蒸汽管道鍋爐側(cè)設(shè)置了彈簧式安全閥和壓力控制式釋放閥。再熱蒸汽管道分為

48、熱段和冷段2部分，都采用“雙單雙”制接法，在靠鍋爐側(cè)都設(shè)置永久性的供鍋爐水壓實(shí)驗(yàn)用的可卸閥芯式堵板閥。本電廠設(shè)計(jì)的300MW汽輪機(jī)主蒸汽管道系統(tǒng)是從鍋爐過熱器出口聯(lián)箱兩側(cè)各有一根引出管，經(jīng)斜三通后匯集成單管；到汽輪機(jī)處再經(jīng)斜三通分成兩根支管，分別接到汽輪機(jī)兩側(cè)主汽閥。從主汽管接給水泵汽輪機(jī)新蒸汽管道、高壓旁路管道及軸封供汽管道。由于汽輪機(jī)自動(dòng)主汽閥具有可靠的嚴(yán)密性，主蒸汽管道不再裝設(shè)任何隔離汽閥，汽輪機(jī)啟動(dòng)暖機(jī)、沖轉(zhuǎn)及升速使用主汽閥內(nèi)旁路閥及調(diào)節(jié)閥。在鍋爐過熱器出口的主蒸汽管道是安裝兩只彈簧式安全閥和一只電磁泄壓閥。設(shè)置電磁泄壓閥的目的是為了避免彈簧安全閥過于頻繁動(dòng)作，運(yùn)行人員可以在控制室內(nèi)操

49、作。主蒸汽管道設(shè)計(jì)有通暢的疏水系統(tǒng)。在鍋爐過熱器出口聯(lián)箱兩側(cè)的主蒸汽管道上，各連接有一路放氣管（啟動(dòng)放氣用）、一只彈簧式安全閥和一只電磁安全閥。兩個(gè)斜三通之間的單管上，引出汽輪機(jī)高壓旁路管道、去鍋爐給水泵汽輪機(jī)的高壓蒸汽管道和至汽輪機(jī)軸封蒸汽系統(tǒng)的高壓汽源管道。在靠近主汽門斜三通前設(shè)有疏水點(diǎn)。靠近主氣門前兩側(cè)的主蒸汽管道上，裝設(shè)有疏水管和暖管用的疏水蒸汽管道。5.1.2主蒸汽、再熱蒸汽(一、二次汽)系統(tǒng)的溫度偏差、壓損及管徑的優(yōu)化（1）高、中壓主汽門和高壓缸排汽逆止門再熱式機(jī)組的新汽參數(shù)高、流量大（本設(shè)計(jì)中為870t/h），一般配置兩個(gè)自動(dòng)主汽門(高壓主汽門)、四個(gè)高壓調(diào)速汽門；再熱后蒸汽的壓

50、力雖不高，但汽溫比主汽溫度略高，蒸汽容積流量很大，一般也配置兩個(gè)中壓聯(lián)合汽門，即中壓缸的自動(dòng)主汽門及其相應(yīng)的調(diào)速汽門合為一體，簡稱中壓主汽門或中壓聯(lián)合汽門。高、中壓主汽門以汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)的高壓油來控制其瞬間(0.10.3s)自動(dòng)關(guān)閉；而新蒸汽管道上電動(dòng)隔離門(電動(dòng)主汽門)用以嚴(yán)密關(guān)斷其進(jìn)汽。高壓缸排汽至再熱器進(jìn)口的冷再熱管道上均設(shè)有逆止門，以防甩負(fù)荷時(shí)，蒸汽倒流入汽輪機(jī)。汽輪機(jī)甩負(fù)荷時(shí)，在自動(dòng)瞬間關(guān)閉高、中壓自動(dòng)主汽門的同時(shí)，高壓缸的排汽逆止門，以及各級(jí)回?zé)岢槠艿郎系淖詣?dòng)(氣動(dòng)或液動(dòng))抽汽逆止門也均應(yīng)聯(lián)鎖關(guān)閉，以免因各抽汽管中的存汽倒流入汽輪機(jī)而引起超速。（2）主蒸汽和再熱蒸汽(一、二次汽)的混溫措施由于主蒸汽、再熱蒸汽均系雙側(cè)，隨著機(jī)組容量的增大，爐膛寬度加大，煙氣流量、溫度分配不均，造成一、二次汽的兩側(cè)汽溫偏差增大，要求有混溫措施。再熱式機(jī)組單元制一、二次汽系統(tǒng)，又分為單管、雙管兩種系統(tǒng)。本設(shè)計(jì)機(jī)組中主蒸汽、再熱蒸汽系