燃煤鍋爐畢業(yè)設計.doc

1、中原工學院本科畢業(yè)論文目錄目 錄1.設計任務書11.1設計題目11.2原始數(shù)據(jù)12.煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別22.1煤的元素各成分之和為100%的校核22.2元素分析數(shù)據(jù)校核22.3煤種判別23.鍋爐整體布置的確定43.1鍋爐整體的外型選n形布置43.2受熱面的布置43.3鍋爐汽水系統(tǒng)54.燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算74.1燃燒產(chǎn)物計算74.2熱平衡及燃料消耗量125.爐膛設計和熱力計算145.1爐膛結(jié)構設計145.2燃燒器的設計155.3爐膛校核熱力計算195.4爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算216.屏的設計和熱力計算226.1屏的結(jié)構設計226.2屏的熱力237.對流過熱器結(jié)

2、構尺寸和熱力計算277.1對流過熱器結(jié)構尺寸設計277.2對流過熱器結(jié)構設計277.3對流過熱器結(jié)構尺寸計算297.4對流過熱器熱力計算298.高溫再熱器的結(jié)構尺寸和熱力計算348.1高溫再熱器結(jié)構尺寸348-2高溫再熱器結(jié)構尺寸設計368.3高溫再熱器熱力計算379.低溫再熱器的結(jié)構尺寸和熱力計算409.1低溫再熱器結(jié)構尺寸409.2低溫再熱器結(jié)構尺寸見下圖：419.3低溫再熱器的熱力計算4110.尾部受熱面的設計和熱力計算4410.1省煤器結(jié)構尺寸4410.2省煤器結(jié)構尺寸見表10-14410.3省煤器熱力計算4511.空氣預熱器的設計和熱力計算4811.1空氣預熱器的結(jié)構尺寸4811.2

3、空氣預熱器結(jié)構尺寸4911.3空氣預熱器熱力計算5012.熱力計算數(shù)據(jù)的修正和計算結(jié)果匯總5412.1熱力計算數(shù)據(jù)的修正5412.2排煙溫度校核5512.3熱空氣溫度校核5512.4熱力計算結(jié)果匯總5613.鍋爐設計說明書5813.1設計參數(shù)及煤種5813.2鍋爐總體概況5813.3水冷系統(tǒng)5913.4燃燒器5913.5過熱器6013.6再熱器6013.7省煤器6013.8回轉(zhuǎn)式空氣預熱器60參考文獻62致 謝63II中原工學院本科畢業(yè)論文1 設計任務書1.設計任務書1.1設計題目：670t/h再熱煤粉鍋爐熱力計算1.2原始數(shù)據(jù)1.鍋爐蒸發(fā)量D1 670t/h2.再熱蒸汽流量D2 560t/h

4、3.給水溫度tgs 2754.給水壓力pgs 16.7MPa(表壓)5.過熱蒸汽溫度t1 5436.過熱蒸汽壓力p1 12.8M Pa(表壓)7.再熱蒸汽進入鍋爐機組時溫度t 3408.再熱蒸汽離開鍋爐機組時溫度t 5669.再熱蒸汽進入鍋爐機組時壓力p 3.6 Pa(表壓)10.再熱蒸汽離開鍋爐機組時壓力p 3.2M Pa表壓)11.周圍環(huán)境溫度tlk 2012.燃料特性(1)燃料名稱：元寶山褐煤(2)煤的應用基成分（%）：=39.3; =11.2; =0.9; =2.7; =0.6; =24; =21.3(3)煤的可燃基揮發(fā)分Vr=37%(4)煤的低位發(fā)熱量:Q=14580kJ/kg(5)

5、灰融點:t1、t2、t3>150013.制粉系統(tǒng)：中間貯倉式，閉式熱風送粉，筒式鋼球磨煤機14.汽包工作壓力:15.2MPa(表壓)提示數(shù)據(jù):排煙溫度假定值py=135;熱空氣溫度假定值trk=3201中原工學院本科畢業(yè)論文2 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別2.煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別2.1煤的元素各成分之和為100%的校核=39.3+11.2+0.9+2.7+0.6+24+21.3=100%2.2元素分析數(shù)據(jù)校核(一)可燃基元素成分的計算可燃基元素成分與應用基元素成分之間的換算因子為=則可燃基元素成分應為(%)：1.828×39.3=71.84 1.828×2

6、.7=4.91.828×11.2=20.5 1.828×24=43.9 1.828×0.9=1.65(二)干燥基灰分的計算可燃基低位發(fā)熱量(試驗值)的計算2.3煤種判別(一)煤種判別由燃料特性得知Vr=37 %>20%,但是=14580KJ/Kg<18840KJ/Kg，所以屬于: 劣質(zhì)褐煤。(二)折算成分的計算因此Aar,zs=6.11%>4，%，屬于高灰分煤。6中原工學院本科畢業(yè)論文3 鍋爐整體布置的確定3.鍋爐整體布置的確定3.1鍋爐整體的外型選形布置選擇形布置的理由如下:(1)鍋爐排煙口在下方，送、引風機及除塵器等設備均可布置在地面，鍋爐結(jié)

7、構和廠房較低，煙囪也可以建筑在地面上；(2在對流豎井中，煙氣下行流動，便于清灰，具有自身除灰的能力;(3)各受熱面易于布置成逆流方式，以加強對流換熱;(4)機爐之間連接管道不長。3.2受熱面的布置 在爐膛內(nèi)壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。 本鍋爐為超高壓參數(shù)，汽化吸熱較小，加熱吸熱和過熱吸熱相應較大。為使爐膛出口煙溫降低到要求的數(shù)值，保護水平煙道內(nèi)的對流受熱面，除在水平煙道內(nèi)布置對流過熱器外，還在爐內(nèi)布置全輻射式的前屏過熱器，爐膛出口布置半輻射式的后屏過熱器。 為了減小熱偏差，節(jié)省金屬用量，采用二級再熱方式，其中高溫再熱器置于對流過熱器后的

8、煙溫較高區(qū)域，低溫再熱器設置在尾部豎井煙道中。但是，為了再熱汽溫的調(diào)節(jié)，使負荷在100%75%之間變化時，再熱器出口汽溫保持不變。在低溫再熱器設置省煤器。根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。 熱風溫度要求較高（trk=320°），理應采用二級布置空氣預熱器，但在省煤器后已布置不下二級空氣預熱器，加之回轉(zhuǎn)式空氣預熱器結(jié)構緊湊、材料省、維修也方便，因此采用單級的回轉(zhuǎn)式空氣預熱器，并移至爐外布置。在省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處，設置落灰斗，由于轉(zhuǎn)彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉(zhuǎn)式空氣預熱器的堵灰，減輕除塵設備的負擔。鍋爐整體布置如圖3-1所示圖3-1 670

9、t/h再熱鍋爐布置1-冷灰斗；2-燃燒器；3-爐膛；4-汽包；5-屏式過熱器；6-過熱器；7-第一級噴水減溫；8-第二級噴水減溫；9-高溫再熱器；10-低溫再熱器；11-省煤器；12-空氣預熱器；3.3鍋爐汽水系統(tǒng) 按超高壓大容量鍋爐熱力系統(tǒng)設計的要求.該鍋爐汽水系統(tǒng)的流程設計如下: (一)過熱蒸汽系統(tǒng)的流程 汽包頂棚過熱器進口集箱爐頂前屏過熱器后屏過熱器對流過熱器進口集箱對流過熱器管束對流過熱器出口集箱集汽集箱汽輪機(二)水系統(tǒng)的流程給水省煤器進口集箱省煤器管束省煤器出口集左右側(cè)墻水冷壁出口集箱后墻引出管汽包下降管下聯(lián)箱 上聯(lián)箱汽包。 (三)再熱蒸汽系統(tǒng)的流程 汽輪機低溫再熱器進口集箱低溫再

10、熱器管束低溫再熱器出口集箱高溫再熱器進口集箱高溫再熱器管束高溫再熱器出口集箱再熱器集汽集箱汽輪機。 中原工學院本科畢業(yè)論文4 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算4.燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算4.1燃燒產(chǎn)物計算根據(jù)鍋爐設計規(guī)范及給定數(shù)據(jù)表格、燃料特性計算結(jié)果計算如下表格：（1）空氣表格及煙氣特性表如下：表4-1 不同基準的換算系數(shù)K收到基空氣干燥基干燥基干燥無灰基收到基空氣干燥基干燥基干燥無灰基表4-2 1空氣、各種氣體及1灰的焓溫度（）二氧化碳氮氣氧氣水蒸氣干空氣濕空氣一氧化碳飛灰、灰渣、100170.03129.58131.76150.52130.04132.43130.1780.8200357.462

11、59.92267.04304.46261.42266.36261.42169.1300558.81392.01406.83462.72395.16402.69395.01263.7400771.88526.52551626.16531.56541.76531.56360500994.35663.8694.5794.85671.35684.15671.35458.56001224.66804.12850.08968.88813.9829.74814.44559.87001461.88947.521004.081148.84959.56978.32960.4663.28001704.881093.

12、61159.921334.41107.361129.121108.96767.29001952.281241.551318.051526.041257.841282.321259.64873.910002203.51391.71477.51722.91409.71437.31412.698411002458.391543.741638.231925.111563.541594.891567.28109612002716.561697.1618002132.281719.241753.441723.32120613002976.741852.761963.782343.641876.161914

13、.251880.45136014003239.042008.722128.282559.22033.922076.22038.4157115003503.121662294.12779.0521932238.92198.7175816003768.82324.482460.483001.762353.282402.882359.36183017004036.312484.042628.543229.322513.962567.342520.25206618004304.72643.662797.383458.342676.062731.862682.18218419004574.062804.

14、212967.233690.372838.412898.832844.68235820004844.229653138.43925.630023065.63007.8251221005115.393127.533309.394163.253165.333233.793171.42264022005386.483289.223482.64401.983329.73401.643335.2276023005658.463452.33656.314643.473494.623570.753499.4524005930.43615.363831.364887.63660.723739.923664.5

15、625006202.753778.54006.7551323825.753909.53830注 濕空氣指每1干空氣帶有10g水蒸汽的空氣。表4-3 鍋爐受熱面工作的煙溫區(qū)段鍋爐受熱面工作煙溫區(qū)段（）鍋爐受熱面工作煙溫區(qū)段（）爐膛火焰中心15002200高溫省煤區(qū)300500爐膛出口8001200高溫空氣預熱器200400后屏過熱器，凝渣管7001200低溫省煤器100300前級對流過熱器（按煙氣流向）600800低溫空氣預熱器100200后級對流過熱器（按煙氣流向）400700表4-4 鍋爐灰分平衡的推薦值鍋 爐 爐 型固態(tài)排渣煤粉爐0.900.950.050.10液態(tài)排渣煤粉爐（開式）無煙煤

16、0.850.15貧 煤0.800.20煙 煤0.800.20褐 煤0.700.800.200.30臥 式 旋 風 爐0.100.150.850.90立 式 旋 風 爐0.200.400.600.80表4-5 燃料干燥基比熱容·)燃料溫度（）0100200300400無煙煤和貧煤0.920.961.051.131.17煙煤0.961.091.261.42褐煤1.091.261.46表4-6電廠鍋爐和的一般數(shù)據(jù)爐型煤種（）（）備注爐型煤種（）（）備注固態(tài)排渣煤粉爐無煙煤貧煤煙煤褐煤000046211.50.51揮發(fā)分高者，取小值灰分的者，取大值液態(tài)排渣煤粉爐無煙煤貧煤煙煤褐煤000034

17、11.50.50.5臥式旋風爐煙煤褐煤0.510.5110.2表4-7 鍋爐排煙溫度的推薦值燃料水分排煙溫度（）=150172=21528011012012013032012013014015020130140160170注 折算水分：=×4187。表4-8 燃 燒 計 算 表序號項目名稱符號單位（標準狀況下）計算公式及數(shù)據(jù)結(jié)果1理論空氣量3.8662理論氮容積3.0593容積0.7404理論干煙氣容積3.7995理論水蒸氣容積0.65956飛灰份額查表2-40.075表4-9 煙 氣 特 性 表序號項 目 名 稱符 號單位（標準狀況下）爐膛，屏凝渣管過熱器高再低再省煤器空氣預熱器1

18、受熱面出口過量空氣系數(shù)（查表1-5）1.21.231.261.291.311.342煙道平均過量空氣系數(shù)1.21.2151.2451.2751.31.3253干煙氣容積4.5724.6304.7464.8624.9585.0554水蒸氣容積0.6700.6720.6740.6760.6780.6795煙氣總?cè)莘e5.2445.3035.4205.5385.6365.7356容積份額0.1410.1390.1360.1330.1310.1297水蒸氣容積份額0.1250.1240.1210.11910.11700.11508三原子氣體和水蒸氣容積總份額0.2660.2630.2580.2520.2

19、480.2449容積飛灰濃度3.0463.0122.9462.8842.8342.78510煙氣質(zhì)量6.8466.9227.0737.2257.3517.47711質(zhì)量飛灰濃度0.0020.00230.00230.00220.00220.0021注 煙道平均過量空氣系數(shù)，指該受熱面進出口過量空氣系數(shù)的算術平均值。煙氣焓溫表：表4-10 煙氣焓溫表（用于爐膛、屏式過熱器、對流過熱器的計算）煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓理論空氣焓理論煙氣焓增（每100）爐膛、屏、凝渣管過熱器=1.2=1.234002594.622094.613013.54736.65550.52739.69755.40500322

20、4.202645.143753.231492.05562.90893.16775.996004004.783208.044646.392268.04574.46847.73797.867004737.623782.495494.123065.91583.04865.61753.458005486.624365.536359.733819.36592.32880.45907.239006248.614957.857240.184726.59599.20894.83862.0910007023.605557.058135.015588.68609.29908.87880.1911007810.61

21、6166.359043.886468.87613.00919.53895.2612008607.546779.359963.417364.13621.74932.20909.8113009415.397401.0910895.618273.94626.15938.52924.10140010228.688027.2411834.139198.04629.05947.27934.86150011050.148656.2912781.4010132.90634.00955.03947.74160011878.379290.2913736.4311080.64635.85963.24954.1717

22、0012714.449926.1414699.6712034.81636.09965.09963.00180013552.3110562.2315664.7612997.81645.56972.53970.88190014395.7311207.7916637.2913968.69644.79975.809795711852.5717613.0814947.83650.28984.59980.99210016097.1012502.8518597.6715928.81648.96982.39988.67220016949.7013151.8119580.0616917

23、.48表4-11 煙氣焓溫表（用于高溫再熱器、低溫再熱器的計算）煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓理論空氣焓理論煙氣焓增（每100）高溫再熱器低溫再熱器器=1.26=1.293001917.741556.932306.972345.89537.69811.30802.354002594.622094.613118.273170.64550.52767.22824.755003224.202645.143885.493951.62562.90921.30780.986004004.783208.044806.794886.99574.46876.45935.377004737.623782.49568

24、3.245777.80583.04894.76890.818005486.624365.536578.016687.14表4-12 煙氣焓溫表（用于省煤器、空預器的計算）煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓理論空氣焓理論煙氣焓增（每100）省煤器空預器=1.36=1.38100621.45512.02723.85736.65517.82742.46755.402001260.341029.831466.311492.05527.09762.81775.993001917.741556.932229.122268.04537.69784.42797.864002594.622094.613013.543

25、065.91550.52739.69753.455003224.202645.143753.233819.36562.90893.16907.236004004.783208.044646.394726.594.2熱平衡及燃料消耗量表4-14 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算序號名 稱符號單 位公 式結(jié) 果1鍋爐輸入熱量kJ/kg式（2-8）145802排煙溫度先估后校1403排煙焓kJ/kg查焓溫表用插值法求877.00354冷空氣溫度取用205理論冷空氣焓kJ/kg102.1036化學未完成燃燒損失取用07機械未完全燃燒損失取用0.58排煙處過量空氣系數(shù)查表2-9即低溫空氣預熱器出口過量空氣過量

26、系數(shù)1.449排煙損失4.97910散熱損失取用0.2211灰渣損失式（2-13）0.163612鍋爐總損失5.8613鍋爐熱效率94.13814保熱系數(shù)0.997715過熱蒸汽焓kJ/kg查附錄B-6、B-7，高溫過熱器出口參數(shù) （查表1-6），t=5453453.36816給水溫度給定27517給水焓kJ/kg查附錄B-6、B-7，低溫省煤器入口參數(shù) （查表1-6），t=2551207.151218過熱蒸汽流量kg/h已知67000019再熱蒸汽出口焓kj/kg查蒸汽特性表，p=3.3Mpa，t=5663603.0720再熱蒸汽進口焓kj/kg查蒸汽特性表，p=3.7Mpa，t=34030

27、75.5721再熱蒸汽流量kg/h已知56000022再熱蒸汽焓增kj/kg527.523鍋爐有效利用熱kJ/h180036525624實際燃料消耗量kg/h131171.4725計算燃料消耗量kg/h130515.60840中原工學院本科畢業(yè)論文5 爐膛設計和熱力計算5.爐膛設計和熱力計算5.1爐膛結(jié)構設計爐膛結(jié)構設計列表于5-1：表5-1 爐膛結(jié)構設計序 號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù) 值（一）爐膛尺寸的確定1爐膛容積熱強度qvW/m3取用1200002爐膛容積Vlm34427.373爐膛截面熱強度qFW/m3取用32000004爐膛截面積Alm3166.01388625爐膛截面

28、寬深比a/b取用1.1000163696爐膛寬度am選取a值使a/b=11.213.447爐膛深度bm12.2188冷灰斗斜角q按>50°,取用509冷灰斗出口尺寸m取用1.210冷灰斗容積Vhdm3按圖中結(jié)構數(shù)據(jù)計算402.4711折焰角長度lzm取1/3b選取412折焰角上斜角q上20°45°4513折焰角下斜角q下20°30°3027爐膛出口煙氣流速wym/s取用628爐膛出口煙氣溫度l"oC按表2-21選取110029爐膛出口通流面積Achm2159.435851330爐膛出口高度hchm11.8627865532水平煙

29、道煙氣流速wsym/s1033水平煙道高度hsym取用7.11767193234折焰角高度hzym取用0.74511462235爐頂容積Vldm3按圖中結(jié)構數(shù)據(jù)計算522.170660736爐膛主體高度hltm21.3287742（二）水冷壁1前后墻水冷壁回路個數(shù)z1個取用72左右側(cè)墻水冷壁回路個數(shù)z2個取用63管徑及壁厚d´dmm按表2-13選取60X64管子節(jié)距smms/d=1.31.35選取80.55前后墻管子根數(shù)n1根1686左右側(cè)墻管子根數(shù)n2根153為了保證后墻水冷壁在折焰角處的剛度，便于后墻水冷壁的懸吊，其中有38根水冷壁用分叉管，即有38根上升管在折焰角處呈三叉管結(jié)構

30、，考慮到流動阻力的影響，在38根上升叉管上方裝有10的節(jié)流孔，使有足夠的汽水混合物流過折焰角處的上升管，以免燒壞，如圖3-2所示。5.2燃燒器的設計本鍋爐燃燒器是根據(jù)煤的Vr大小，按表2- 14選用的四角布置的直流燃燒器。因為是劣質(zhì)煙煤，所以配風方式選用分級配風，并采用雙切圓(大小切圓直徑選取800和200)燃燒方式。這樣有利于加強爐內(nèi)氣流擾動，使燃料在爐內(nèi)的停留時間增長。為了加強燃燒器對煤種的適用性及適應負荷的變化，燃燒器的噴口截面采用可調(diào)的，以調(diào)節(jié)氣流量和火炬長度。此外，噴口還可擺動一角度，單個噴口的擺動為±10°，聯(lián)動時能上下擺動±20°，這樣可改

31、變火焰中心的高度。燃燒器風口布置如圖5-1圖示，其中一次風噴口層數(shù)按表5-1選取為3層。圖5-1一、二次風口布置燃燒器結(jié)構尺寸計算列于表5-2，其噴嘴結(jié)構尺寸如圖3-4。表5-2 燃燒器結(jié)構尺寸計算序 號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù) 值1一次風速1ms選取25-35m/s302二次風速2ms選取35-45m/s454一次風率r1%25-40456二次風率r2%0.05/1.2*100557一次風溫t10C2008二次風溫t20C由制粉系統(tǒng)的設計計算確定31010燃燒器數(shù)量z個411一次風口面積（單只）A1m2四角切圓布置0.40512二次風口面積（單只）A2m20.24814燃燒器假

32、想切圓直徑djmm100015燃燒器矩形對角線長度2ljmm查表選取1816416特性比值hr/br1217特性比值2lj/br初步選定40.218燃燒器噴口寬度brmm由確定819一次風噴口高度h1mm896二次風噴口高度h2mm45920燃燒器高度hrmm525921最下一排燃燒器的下邊緣距冷灰斗上沿的距離lm3爐膛結(jié)構尺寸如圖所示：圖5-2爐膛結(jié)構圖爐膛結(jié)構設計表如下：表5-3 爐膛結(jié)構數(shù)據(jù)序號符號單位公式結(jié)果1前墻總面積530.56882側(cè)墻總面積=365.7133后墻總面積506.7974噴燃器及門孔面積605爐頂面積51.50726爐膛與屏交界面積159.4367爐墻總面積1614

33、.4368爐膛截面面積162.209929水冷壁管外徑dmm6010水冷壁管節(jié)距smm80.511管子至墻中心距e012水冷壁角系數(shù)113爐頂角系數(shù)0.9714出口煙囪角系數(shù)115爐膛容積12+22.232×0.5×0.884×51.2554746.22416冷灰斗二等分平面到出口煙囪中心線的距離m33.717冷灰斗二等分平面到爐頂?shù)拿娣em39.6318冷灰斗二等分平面到燃燒器中心線的面積m6.819爐膛總有效輻射受熱面0.98×()+1×1512.18420爐膛水冷程度X0.97821爐膛有效層輻射層厚度sm3.610.5865.3爐膛校核熱

34、力計算爐膛校核熱力計算見表5-4：表5-4 爐膛校核熱力計算序號名稱符號單位公 式結(jié)果1爐膛出口過量空氣系數(shù)查表1-5漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)1.22爐膛漏風系數(shù)查表1-5漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.053制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)查表1-5漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.124熱風溫度先估后校3205理論熱風焓kj/kg查溫焓表1664.3286理論冷風焓kj/kg查表2-14鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算102.4031867空氣帶入爐膛熱量kj/kg（-）+（+）1731.6678對應每千克燃料送入爐膛的熱量kj/kg16287.699549理論燃燒溫度查溫焓表2123.41610理論燃燒絕對溫度K+27323

35、96.411火焰中心相對高度系數(shù)X（其中=5460，=34000-6000-2260, x=0）0.212系數(shù)MMA-BX注：A、B取值查表3-5、表3-60.4513爐膛出口煙氣溫度先估后校注：112014爐膛出口咽氣焓kj/kg查溫焓表9225.6515咽氣平均熱容量kj/(kg)716水冷壁污染系數(shù)查表3-4水冷壁灰污系數(shù)0.5517水冷壁角系數(shù)查表3-1爐膛結(jié)構數(shù)據(jù)118水冷壁熱有效系數(shù)0.5519屏、爐交界面的污染系數(shù)0.53920屏、爐交界面的角系數(shù)取用121屏、爐交界面的熱有效系數(shù)0.34322燃燒器及孔門的熱有效系數(shù)未敷設水冷壁023平均熱有效系數(shù)注：其中0.549924爐膛有

36、效輻射層厚度sm查表3-1爐膛結(jié)構數(shù)據(jù)10.5925爐膛內(nèi)壓力pMPa0.10126水蒸氣容積分額查表2-9煙氣特性表0.125827三原子氣體輻射減弱系數(shù)r查表2-9煙氣特性表0.266828三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/(m·MPa)5.24729煙氣質(zhì)量飛灰濃度查表2-9煙氣特性表0.0023330灰粒平均直徑查附錄B-1筒式剛球磨煤機（通常取13）1331灰粒輻射減弱系數(shù)1/(m·MPa)注：單位為81.06232燃料種類修正系數(shù)對低反應的燃料（無煙煤、半無煙煤、貧煤等）=1；對高反應的燃料（煙煤、褐煤、泥煤、頁巖、木材等）=0.50.5130.13燃燒方法修正系數(shù)對室

37、燃爐=0.1對層燃爐=0.20.134煤粉輻射減弱系數(shù)k1/(m·Mpa)2.08935火焰黑度0.8936爐膛黑度0.93737爐膛出口煙氣溫度（計算值）注：=5.67×W/（·）1066.4638計算誤差（估）允許誤差±100-53.5439爐膛出口煙氣焓kj/kg查焓溫表，按計算值8739.01340爐膛有效熱輻射放熱量kj/kg7531.08641輻射受熱面平均熱負荷qs349552.842爐膛截面熱強度qA3258667.6243爐膛容積熱強度qv111370.275.4爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增

38、的計算見表5-5:表5-5 爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算表序號名 稱符 號單位公 式結(jié)果1頂棚管徑dmm2節(jié)距Smm80.53排數(shù)n1684頂棚角系數(shù)x查標準線算圖11（即附錄A-1）15頂棚面積51.50726蒸汽流通面積168(3.14)/40.9547爐膛頂棚熱負荷分配不均勻系數(shù)查標準線算圖11（即附錄A-6）對本爐型x=h/=/=38523/385230.578爐膛頂棚總輻射吸熱量kg/h3.6369452059減溫水總流量kg/h先估后校3350010爐膛頂棚蒸汽流量kg/h63650011爐膛頂棚蒸汽焓增kJ/kg58.0412爐膛頂棚進氣口焓kJ/kg查附錄B-6 、

39、B-7注：蒸汽參數(shù)-汽包壓力對應的干飽和蒸汽2638.0913爐膛頂棚出口蒸汽焓kJ/kg2696.13814爐膛頂棚出口蒸汽溫度查附錄B-6 、B-7342.63中原工學院本科畢業(yè)論文6 屏的設計和熱力計算6.屏的設計和熱力計算6.1屏的結(jié)構設計屏的結(jié)構設計見表6-1:表6-1 屏的結(jié)構數(shù)據(jù)計算表序號名 稱符 號單 位公 式結(jié) 果1管子外徑45×52屏的片數(shù)203每片屏的管子排數(shù)20164屏的深度3.875屏的平均高度11.866一片屏的平面面積45.89827屏的橫向節(jié)距屏的間距6308比值149屏的縱向節(jié)距63.4410比值1.4111屏的角系數(shù)查標準線算圖1（即附錄A-1），

40、曲線50.812屏的計算受熱面1469.7413屏區(qū)頂棚面積寬×深×角系數(shù)50.4514屏區(qū)兩側(cè)水冷壁面積高×深×角系數(shù)×289.04315屏區(qū)附加受熱面面積139.4916煙氣進屏流通面積11×（9.49+2.05）-14×0.042×（9.49+2.05）159.4017煙氣出屏流通面積11×（9.49+0.635）-14×0.042×（9.49+0.635）128.4018煙氣平均流通面積143.919蒸汽流通面積0.3120煙氣有效輻射層厚度（注：單位為）5.2321屏區(qū)進口煙

41、窗面積見表3-1中159.435922屏區(qū)出口煙窗面積11.0×9.49128.40圖6-1屏的結(jié)構設計圖6.2屏的熱力屏的熱力計算見表5-7：表6-2 屏的熱力計算序號名 稱符號單 位公 式結(jié) 果1煙氣進屏溫度查表3-9爐膛校核熱力計算即爐膛出口煙氣溫度11202煙氣進屏焓kJ/kg查表3-9爐膛校核熱力計算即爐膛出口煙氣焓9225.653煙氣出屏溫度先估后校9204煙氣出屏焓kJ/kg查焓溫表7407.915煙氣平均溫度10006屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量kJ/kg先估后校3007屏的對流吸熱量kJ/kg1513.58爐膛與屏相互換熱系數(shù)查附錄A-1519爐膛出口煙窗的沿高度熱負荷

42、分配系數(shù)查標準線算圖11（即附錄A-6）(x=h/= /=25425/38525)0.817210爐膛出口煙窗射入屏區(qū)的爐膛輻射熱量kJ/kg607.05311屏間煙氣有效輻射層厚度sm查表4-5屏的結(jié)構數(shù)據(jù)表5.2312屏間煙氣壓力p0.113水蒸氣容積份額查表2-9煙氣特性表0.125814三原子氣體輻射減弱系數(shù)·2.89915三原子氣體和水蒸氣容積總份額r查表2-9煙氣特性表0.266816灰粒的輻射減弱系數(shù)·注：單位為86.08017煙氣質(zhì)量飛灰濃度查表2-9煙氣特性表0.00218煙氣的輻射減弱系數(shù)k·1.2419屏區(qū)煙氣黑度0.4820屏進口對出口的角系數(shù)x注：的單位為m0.0821燃料種類修正系數(shù)取用122屏出口煙窗面積查表4-5屏的結(jié)構數(shù)據(jù)計算128.423爐膛及屏間煙氣向屏后受熱面的輻射熱量kJ/kg注：=5.67