剛性樁復(fù)合地基變厚徑比設(shè)計(jì)

1、長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基樁、土承載性狀與厚徑比相關(guān)關(guān)系試驗(yàn)研究佟建興，孫訓(xùn)海，楊新輝，王明山，羅鵬飛(中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基基礎(chǔ)研究所，北京 100013)摘 要：通過(guò)室內(nèi)模型試驗(yàn)，實(shí)測(cè)得到了在等厚徑比條件下，長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基長(zhǎng)樁、短樁、樁間土的承載力發(fā)揮系數(shù)，得到了長(zhǎng)樁、短樁、樁間土承載性狀與厚徑比的相關(guān)關(guān)系，長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基采用等厚徑比，使長(zhǎng)樁、短樁和樁間土承載力都得到充分發(fā)揮是很困難的，且短樁承載力發(fā)揮較長(zhǎng)樁更為充分。在等厚徑比試驗(yàn)結(jié)果基礎(chǔ)上，對(duì)長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基變厚徑比設(shè)計(jì)進(jìn)行了研究探討，認(rèn)為長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基宜采用變厚徑比設(shè)計(jì)，降低長(zhǎng)樁厚徑比、提高短樁厚徑比，讓長(zhǎng)樁厚徑比小于短樁。變厚

2、徑比設(shè)計(jì)可采用等褥墊厚度變樁徑（長(zhǎng)樁樁徑取大值）或等樁徑變?nèi)靿|厚度（長(zhǎng)樁選用較薄褥墊）來(lái)實(shí)現(xiàn)。關(guān)鍵詞：長(zhǎng)短樁；剛性樁復(fù)合地基；承載力發(fā)揮系數(shù)；厚徑比；變厚徑比設(shè)計(jì)中圖分類號(hào)： 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： 文章編號(hào)：作者簡(jiǎn)介：佟建興（1974），男，河北徐水人，博士，副研究員，現(xiàn)在中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基基礎(chǔ)研究所從事地基處理領(lǐng)域研究開(kāi)發(fā)工作。Experimental study on pile soil bearing behavior and thickness-diameter ratio of long short pile composite foundationTONG Jian-xing, SUN

3、 Xun-hai, YANG Xin-hui, WANG Ming-shan, LUO Peng-fei(Institute of Foundation Engineering,China Academy of Building Research, Beijing 100013,China)Abstract: The bearing behavior such as long pile, short pile, load share ratio of soil between piles, pile-soil stress ratio and mobilization factor of be

4、aring capacity are measured in the indoor model tests of piles with constant thickness-diameter ratio. The bearing capacity of long pile, short pile and the soil between piles cannot be fully mobilized at the same time. Besides, the bearing capacity of short pile is mobilized more than that of long

5、pile. On the basis of the analysis of the constant thickness-diameter ratio test results, the design of long-short rigid pile composite foundation with varying thickness-diameter ratio is investigated. It is believed that varying thickness-diatmeter ratio, reduction of thickness-diameter of long pil

6、e and increase of thickness-diameter of short pile is suitable for the long-short rigid pile composite foundation. The varying thickness-diameter ratio can be realized by constant cushion thickness and varying pile diameter, in which the diameter of long pile is bigger. Otherwise it can be realized

7、by constant pile diameter and varying cushion thickness, in which the thinner cushion of long pile is selected.Key words: long short pile; rigid pile composite foundation; mobilization of bearing capacity; thickness-diameter ratio; varying thickness-diameter ratio design0 引 言復(fù)合地基中的豎向增強(qiáng)體習(xí)慣上稱為樁，由兩種或兩種

8、以上樁型組成的復(fù)合地基稱為多樁型復(fù)合地基。隨著復(fù)合地基技術(shù)的發(fā)展和完善，基于對(duì)樁體在復(fù)合地基中荷載傳遞機(jī)理和變形控制的認(rèn)識(shí)深入，2000年以來(lái)，多樁型復(fù)合地基開(kāi)始常見(jiàn)于國(guó)內(nèi)工程應(yīng)用中，解決了某些情況下單一樁型復(fù)合地基所不能解決的問(wèn)題，取得了良好的社會(huì)效益、經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)境效益1-2。復(fù)合地基承載力由樁承載力和樁間土承載力組成，它的大小取決于樁和樁間土承載力的發(fā)揮。當(dāng)荷載達(dá)到復(fù)合地基承載力特征值時(shí)，定義復(fù)合地基中樁承擔(dān)荷載與單樁承載力特征值之比為樁承載力發(fā)揮系數(shù)，以表示；樁間土承擔(dān)荷載與樁間土承載力特征值之比為樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)，以表示。則有式（1）、式（2）： （1） （2）式中，Ra為單樁承

9、載力特征值（kN）；fsk為加固后樁間土承載力特征值（kPa）；Pp、ps分別為復(fù)合地基達(dá)到承載力時(shí)樁受的集中力（kN）和樁間土受的應(yīng)力（kPa）。通常，對(duì)于單一樁型剛性樁復(fù)合地基，承載力可用式（3）表示： （3）式中，fspk為復(fù)合地基承載力特征值（kPa）；Ap為樁的截面積；A為單根樁承擔(dān)的面積（m2）；As為樁間土面積（m2）；m為面積置換率。對(duì)于多樁型剛性樁復(fù)合地基，曾提出如下承載力計(jì)算公式1-5： （4）式中，fspk為復(fù)合地基承載力特征值（kPa）；fsk為加固后樁間土承載力特征值（kPa）；Ra1、Ra2分別為主控樁、輔樁單樁承載力特征值（kN）；Ap1、Ap2分別為主控樁、輔樁

10、的截面積（m2）；m1、m2分別為主控樁、輔樁的面積置換率；1、2、分別為主控樁、輔樁、樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)。式（3）、式（4）中通過(guò)定義樁和樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)，考慮了復(fù)合地基工作狀態(tài)下樁和樁間土承載力發(fā)揮程度。復(fù)合地基達(dá)到承載力特征值時(shí)，樁和樁間土同時(shí)達(dá)到各自的承載力特征值是最理想的，此時(shí)=1（單一樁型）或1=2=1（多樁型）。問(wèn)題是樁和樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)與哪些因素有關(guān)，復(fù)合地基中樁、樁間土承載力發(fā)揮有何特點(diǎn)，如何調(diào)整復(fù)合地基參數(shù)來(lái)發(fā)揮樁的承載力，什么條件下才能保證樁和樁間土同時(shí)接近或達(dá)到各自的承載力特征值。試驗(yàn)表明6-9，足夠剛度基礎(chǔ)下，樁、樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)與復(fù)合地基設(shè)計(jì)參數(shù)樁長(zhǎng)、

11、樁徑、樁距、褥墊厚度和樁間土性狀等有關(guān)，其中，褥墊厚度與樁徑之比（定義為厚徑比）對(duì)樁、樁間土承載力發(fā)揮影響尤為顯著。本文通過(guò)室內(nèi)模型試驗(yàn)，實(shí)測(cè)得到在文中試驗(yàn)條件下，長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基的長(zhǎng)樁、短樁、樁間土承載性狀，給出長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基的長(zhǎng)樁、短樁、樁間土承載力發(fā)揮與厚徑比的相關(guān)關(guān)系，探討長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基變厚徑比設(shè)計(jì)思路。1 模型試驗(yàn)概述模型試驗(yàn)地點(diǎn)為中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基基礎(chǔ)研究所模型試驗(yàn)室，試驗(yàn)在人工填土地基中進(jìn)行。試坑挖至-3.0m原狀土層，回填土采用粘質(zhì)粉土，過(guò)篩分層回填并用木夯夯實(shí)，控制含水量為16%，按每層虛鋪25cm、夯實(shí)至20cm控制。取原狀土和回填土做試驗(yàn)，測(cè)得土的物理力學(xué)指

12、標(biāo)見(jiàn)表1。表1 土的基本物理力學(xué)指標(biāo)Table 1 the basic physical mechanical properties of soil深度（m）比重G密度(g/cm3)干密度d(g/cm3)含水量w(%)孔隙比e液限Wl(%)塑限Wp(%)塑性指數(shù)Ip(%)壓縮系數(shù)12(MPa-1)壓縮模量Es(MPa)土性0.03.02.71.831.5815.80.71325.716.98.80.286.58粘質(zhì)粉土3.03.52.72.021.6721.20.62024.816.28.60.1312.46粘質(zhì)粉土試驗(yàn)內(nèi)容包括天然地基載荷試驗(yàn)1臺(tái)、CFG樁單樁載荷試驗(yàn)4臺(tái)、單一樁型CFG樁復(fù)

13、合地基載荷試驗(yàn)4臺(tái)、長(zhǎng)短CFG樁復(fù)合地基載荷試驗(yàn)4臺(tái)。長(zhǎng)樁樁長(zhǎng)為3.2m，短樁樁長(zhǎng)為1.6m，樁徑為150mm，樁身混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25，樁間距為3.5倍樁徑，正方形布樁，采用人工洛陽(yáng)鏟成孔、灌注預(yù)拌混凝土并用振搗棒搗實(shí)成樁，養(yǎng)護(hù)齡期28天。挖槽鋪設(shè)褥墊層形成側(cè)限條件，鋪設(shè)面積與承壓板面積相同。褥墊層材料選用中、粗砂，過(guò)篩后以相同落距落下，夯填度按0.85控制。1-1#、1-2#、4-1#試驗(yàn)褥墊層厚度為10cm，1-3#1-7#試驗(yàn)褥墊層厚度分別為5cm、10cm、20cm、40cm和50cm。褥墊層鋪設(shè)完畢后，承壓板就位。用振弦式壓力盒量測(cè)復(fù)合地基樁頂及樁間土應(yīng)力，采用剛性變形標(biāo)量測(cè)樁及

14、樁間土變形。用數(shù)據(jù)采集儀采集數(shù)據(jù)。先對(duì)天然地基和各單樁逐一進(jìn)行加載，直至破壞，最后進(jìn)行單一樁型復(fù)合地基和長(zhǎng)短樁復(fù)合地基載荷試驗(yàn)。主要試驗(yàn)內(nèi)容及參數(shù)見(jiàn)表2。表2 模型試驗(yàn)內(nèi)容及參數(shù)Table 2 Model test programme and parameters試驗(yàn)分類試驗(yàn)編號(hào)試驗(yàn)類型承壓板尺寸(m2)樁長(zhǎng)（m）褥墊厚度(cm)天然地基4-2#天然地基1.575×1.575/單樁1-8#單樁/1.6/1-9#單樁/1.6/1-10#單樁/3.2/1-11#單樁/3.2/單一樁型復(fù)合地基1-1#4樁復(fù)合地基1.05×1.051.6101-2#4樁復(fù)合地基1.05×

15、1.053.2101-7#4樁復(fù)合地基1.05×1.053.2504-1#9樁復(fù)合地基1.575×1.5753.210長(zhǎng)短樁復(fù)合地基1-3#長(zhǎng)短4樁復(fù)合地基1.05×1.051.6、3.251-4#長(zhǎng)短4樁復(fù)合地基1.05×1.051.6、3.2101-5#長(zhǎng)短4樁復(fù)合地基1.05×1.051.6、3.2201-6#長(zhǎng)短4樁復(fù)合地基1.05×1.051.6、3.2402 試驗(yàn)結(jié)果分析2.1 天然地基、單樁、復(fù)合地基載荷試驗(yàn)圖1為CFG樁單樁荷載-沉降曲線，1.6m短樁、3.2m長(zhǎng)樁單樁承載力特征值分別為12.5kN、25kN。圖2為天

16、然地基和單一樁型CFG樁復(fù)合地基荷載-沉降曲線，按相對(duì)變形值s/b=0.01確定承載力特征值10-11，天然地基、1-1#、1-2#、1-7#和4-1#試驗(yàn)承載力特征值分別為110kPa 、138kPa、182kPa、127kPa、175kPa。圖1 單樁Q-s曲線Fig. 1 Q-s curves of single pile圖2 天然地基、單一樁型復(fù)合地基p-s曲線Fig. 2 p-s curves of natural and composite foundation本次試驗(yàn)長(zhǎng)短CFG樁復(fù)合地基荷載-沉降曲線見(jiàn)圖3，按相對(duì)變形值s/b=0.01確定復(fù)合地基承載力特征值見(jiàn)表3?？梢钥闯?，隨

17、著褥墊層厚度增加，長(zhǎng)短樁復(fù)合地基承載力降低。圖3 長(zhǎng)短CFG樁復(fù)合地基p-s曲線Fig. 3 p-s curve of long short CFG pile composite foundation表3 長(zhǎng)短樁復(fù)合地基厚徑比、承載力特征值Table 3 Bearing capacity characteristic value and thickness-diameter ratio of long short pile composite foundation試驗(yàn)編號(hào)褥墊厚度（cm）樁徑（mm）厚徑比f(wàn)spk（kPa）1-3#51500.3331771-4#101500.6671621-5

18、#201501.3331521-6#401502.6671332.2 單一樁型復(fù)合地基樁、土承載力發(fā)揮表4給出了不同厚徑比條件下，單一樁型剛性樁復(fù)合地基達(dá)到其承載力特征值時(shí)，樁、樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)。表中MD-1#、MD-3-4#、5#均為室內(nèi)模型試驗(yàn)2,6，4#樓為工程實(shí)測(cè)12。表4 單一樁型剛性樁復(fù)合地基樁、土承載力發(fā)揮系數(shù)Table 4 Pile soil bearing capacity mobilization factor of rigid pile composite foundation試驗(yàn)編號(hào)褥墊厚度(cm)樁徑（cm）厚徑比MD-1#62150.1332.070.674#樓

19、121541.50.3611.060.881-1#10150.6670.801.061-2#10150.6670.811.095#210150.6670.681.15MD-3-4#610150.6670.811.014-1#10150.6670.901.051-7#50153.3330.371.11可以看出：厚徑比越大，樁承載力發(fā)揮系數(shù)越小；當(dāng)厚徑比0.361時(shí)，樁承載力能夠充分發(fā)揮，樁間土承載力不能充分發(fā)揮，如厚徑比為0.133時(shí)，達(dá)到2.07，達(dá)到自由單樁的極限承載力，而僅為0.67；厚徑比0.667時(shí)，樁間土承載力都能充分發(fā)揮，樁承載力發(fā)揮系數(shù)均小于1；當(dāng)厚徑比等于3.333時(shí)，樁承載力

20、發(fā)揮系數(shù)只有0.37。圖4 單一樁型復(fù)合地基樁、土承載力發(fā)揮與厚徑比關(guān)系曲線Fig. 4 Relation between mobilization of pile soil bearing capacity and thickness diameter ratio圖4為單一樁型剛性樁復(fù)合地基達(dá)到其承載力特征值時(shí)，樁、樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)與厚徑比關(guān)系曲線。可以看出，褥墊厚度增加即厚徑比增加，樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)提高；樁承載力發(fā)揮系數(shù)減小。單一樁型剛性樁復(fù)合地基最佳厚徑比為0.40.6之間；厚徑比在此范圍內(nèi)為0.820.98，為0.931.06。2.3 長(zhǎng)短樁復(fù)合地基樁、土承載力發(fā)揮表5給出了不

21、同厚徑比條件下，長(zhǎng)短CFG樁復(fù)合地基荷載水平達(dá)到其承載力特征值時(shí)，長(zhǎng)樁、短樁和樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)。表5 長(zhǎng)短CFG樁復(fù)合地基樁、土承載力發(fā)揮系數(shù)Table 5 Pile soil bearing capacity mobilization factor of long short CFG pile composite foundation試驗(yàn)編號(hào)褥墊厚度（cm）樁徑（cm）厚徑比121-3#5150.3331.541.710.611-4#10150.6670.650.961.171-5#20151.3330.490.711.081-6#40152.6670.400.670.91可以看出，等厚

22、徑比下，長(zhǎng)短樁復(fù)合地基荷載達(dá)到其承載力特征值時(shí)，長(zhǎng)樁、短樁和樁間土承載力不能同時(shí)得到充分發(fā)揮（接近、達(dá)到或稍高于其承載力特征值），且短樁承載力發(fā)揮較長(zhǎng)樁更為充分。厚徑比為0.333時(shí)，長(zhǎng)樁和短樁承載力均出現(xiàn)過(guò)量發(fā)揮，接近甚至達(dá)到其自由單樁極限承載力，樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)僅為0.61；厚徑比為0.667時(shí)，長(zhǎng)樁、短樁承載力發(fā)揮系數(shù)分別為0.65和0.96，樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)為1.17，短樁承載力發(fā)揮適宜，樁間土承載力發(fā)揮充分，而長(zhǎng)樁承載力仍有較大發(fā)揮空間；厚徑比1.333時(shí)，長(zhǎng)樁、短樁承載力發(fā)揮系數(shù)均較低，樁的承載能力均未得到充分發(fā)揮。圖5為長(zhǎng)短樁復(fù)合地基荷載水平達(dá)到其承載力特征值時(shí)，長(zhǎng)樁、短

23、樁和樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)與厚徑比關(guān)系曲線?？梢钥闯觯群駨奖认?，長(zhǎng)短CFG樁復(fù)合地基適宜的厚徑比應(yīng)在圖中粗線范圍內(nèi)，為0.50.6之間。在此范圍內(nèi)，長(zhǎng)樁承載力發(fā)揮系數(shù)1為0.750.98，短樁承載力發(fā)揮系數(shù)2為1.041.25，樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)為0.981.12。圖5 長(zhǎng)短樁復(fù)合地基樁、土承載力發(fā)揮與厚徑比關(guān)系曲線Fig. 5 Relation between mobilization of pile soil bearing capacity and thickness diameter ratio通過(guò)上述長(zhǎng)短樁復(fù)合地基樁、土承載力發(fā)揮與厚徑比相關(guān)關(guān)系的分析，長(zhǎng)、短樁復(fù)合地基采用等厚徑比

24、，當(dāng)長(zhǎng)短樁復(fù)合地基荷載達(dá)到其承載力特征值時(shí)，可以得出以下三點(diǎn)認(rèn)識(shí)：（1）厚徑比為0.50.6下，樁間土承載力發(fā)揮適宜，短樁承載力出現(xiàn)過(guò)量發(fā)揮，長(zhǎng)樁承載力仍有較大發(fā)揮空間；（2）調(diào)整厚徑比大小使得長(zhǎng)樁、短樁和樁間土承載力都得到充分發(fā)揮是很困難的；（3）短樁承載力發(fā)揮較長(zhǎng)樁更為充分。3 長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基變厚徑比設(shè)計(jì)綜上所述，長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基采用等厚徑比下，長(zhǎng)樁、短樁和樁間土承載力不能同時(shí)得到充分發(fā)揮；厚徑比為0.50.6下，樁間土承載力發(fā)揮適宜，短樁承載力出現(xiàn)過(guò)量發(fā)揮，而長(zhǎng)樁承載力仍有較大發(fā)揮空間。不妨對(duì)長(zhǎng)樁和短樁采用不同厚徑比的變厚徑比設(shè)計(jì)，即降低長(zhǎng)樁厚徑比、提高短樁厚徑比，讓長(zhǎng)樁厚徑比小于

25、短樁，使長(zhǎng)、短樁承載力均能得到較好的發(fā)揮。長(zhǎng)短樁復(fù)合地基變厚徑比設(shè)計(jì)主要有兩種思路：一是褥墊層厚度一定，通過(guò)長(zhǎng)、短樁采用不同樁徑來(lái)改變厚徑比；二是樁徑一定，長(zhǎng)樁、短樁分別采用不同厚度褥墊層，改變厚徑比。此外，長(zhǎng)樁、短樁也可分別采用不同的褥墊層厚度和樁徑，來(lái)改變厚徑比。圖6（a）為按變?nèi)靿|層厚度設(shè)計(jì)的長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基示意圖。圖中d為長(zhǎng)樁和短樁直徑，H1、H2分別為為長(zhǎng)樁和短樁處理面積范圍內(nèi)褥墊層厚度。也可按圖6（b）簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)。 （a）按長(zhǎng)、短樁處理面積變?nèi)靿|層厚度（b）僅短樁樁頂變?nèi)靿|層厚度圖6 變?nèi)靿|層厚度長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基示意Fig 6 Schematic diagram of long

26、short rigid pile composite foundation with varying cushion thickness圖7（a）為按變樁徑設(shè)計(jì)的長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基示意圖。圖中H為褥墊厚度，d 1、d 2分別為長(zhǎng)樁和短樁直徑。此外，如圖7（b）所示，褥墊層厚度一定，長(zhǎng)、短樁樁徑相同，但是長(zhǎng)樁為帶帽樁，通過(guò)增大樁頂截面面積獲取較小厚徑比，也屬于變樁徑設(shè)計(jì)。 （a）長(zhǎng)、短樁樁徑不同（b）樁徑相同、長(zhǎng)樁帶帽圖7 變樁徑長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基示意Fig. 7 Schematic diagram of long short rigid pile composite foundation wi

27、th varying pile diameter4 結(jié)論本文以模型試驗(yàn)為基礎(chǔ)，對(duì)長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基樁、土承載性狀與厚徑比相關(guān)關(guān)系進(jìn)行了研究。在本文試驗(yàn)條件下，得到以下幾點(diǎn)主要結(jié)論：（1）單一樁型剛性樁復(fù)合地基最佳厚徑比為0.40.6之間；厚徑比在此范圍內(nèi)，荷載達(dá)到復(fù)合地基承載力特征值時(shí)，有=0.820.98，=0.931.06。（2）足夠剛度基礎(chǔ)下，長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基的厚徑比對(duì)長(zhǎng)樁、短樁、樁間土承載性狀影響非常顯著。（3）長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基采用等厚徑比，使長(zhǎng)樁、短樁和樁間土承載力都得到充分發(fā)揮是很困難的，且短樁承載力發(fā)揮較長(zhǎng)樁更為充分；厚徑比為0.50.6下，荷載達(dá)到復(fù)合地基承載力特征值時(shí)，有

28、1=0.750.98，2=1.041.25，=0.981.12。（4）為使長(zhǎng)樁、短樁、樁間土承載力均得到充分發(fā)揮，長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基宜采取變厚徑比設(shè)計(jì)，降低長(zhǎng)樁厚徑比、提高短樁厚徑比，讓長(zhǎng)樁厚徑比小于短樁。變厚徑比設(shè)計(jì)可采用等褥墊厚度變樁徑（長(zhǎng)樁樁徑取大值）或等樁徑變?nèi)靿|厚度（長(zhǎng)樁選用較薄褥墊）來(lái)實(shí)現(xiàn)。本文提出的長(zhǎng)短剛性樁復(fù)合地基變厚徑比設(shè)計(jì)方法、參數(shù)、施工及檢測(cè)等，將另文進(jìn)行深入討論。參考文獻(xiàn)：1 閆明禮，張東剛，CFG樁復(fù)合地基技術(shù)及工程實(shí)踐（第二版）M，中國(guó)水利水電出版社，2006. (YAN Ming-li, ZhANG Dong-gang. CFG pile composite fo

29、undation technology and engineering practice M. 2nd ed. Beijing: China Water Power Press, 2006. (in Chinese)2 王明山，復(fù)合地基樁土承載力發(fā)揮系數(shù)的研究D，中國(guó)建筑科學(xué)研究院，2005. (WANG Ming-shan. Study on the effect of piles and soil in composite foundationD. Beiing: China Academy Of Building Research, 2005. (in Chinese)3 閆明禮，王明山

30、，閆雪峰，張東剛，多樁型復(fù)合地基設(shè)計(jì)計(jì)算方法探討J，巖土工程學(xué)報(bào)，2003(5):352-355. (YAN Ming-li, WANG Ming-shan, YAN Xue-feng, ZhANG Dong-gang. Study on the calculation method of multi-type-pile composite foundationJ. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2003(5): 352-355. (in Chinese)4 閆明禮，王明山，閆雪峰，張東剛，對(duì)“多樁型復(fù)合地基設(shè)計(jì)計(jì)算方法探討”討論的答

31、復(fù)J，巖土工程學(xué)報(bào)，2003(6):770-771. (YAN Ming-li, WANG Ming-shan, YAN Xue-feng, ZhANG Dong-gang. Closure on “Study on the calculation method of multi-type-pile composite foundation”J. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2003(6):770-771. (in Chinese)5 王明山，王廣馳，閆雪峰，等，多樁型復(fù)合地基承載性狀研究J，巖土工程學(xué)報(bào)，2005(10):1142

32、-1146. (WANG Ming-shan, WANG Guang-chi, YAN Xue-feng, et al. In-situ tests on bearing behavior of multi-type-pile composite subgradeJ. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2005(10):1142-1146. (in Chinese)6 閆明禮，楊軍，吳春林，等，CFG樁復(fù)合地基試驗(yàn)研究R，中國(guó)建筑科學(xué)研究院，1992. (YAN Ming-li, YANG Jun, WU Chun-lin, et al.

33、 Experimental study on CFG pile composite foundationR. Beiing: China Academy Of Building Research, 1992. (in Chinese)7 佟建興，局部矩形超載下CFG樁復(fù)合地基側(cè)向土壓力、及樁土承載力發(fā)揮與厚徑比相關(guān)關(guān)系試驗(yàn)研究D，中國(guó)建筑科學(xué)研究院，2007. (TONG Jian-xing. Experimental study on lateral pressure under local rectangle surcharge and relation between thickness-diameter ratio and pile-soil exertion of CFG pile composite foundationD. Beiing: China Academy Of Building Research, 2007. (in Chinese)8 佟建興，孫訓(xùn)海，閆明禮，等，柔性基礎(chǔ)下CFG樁復(fù)合地基樁土發(fā)揮試驗(yàn)研究J，建筑結(jié)構(gòu)，