11#演藝中心地下室高支模計算書

1、附：11#演藝中心地下室高支模計算書編制： 江蘇天億建設工程有限公司2016年7月5日危險性分析計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 5、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文 6、建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則建質2009254號文 一、信息參數(shù)圖紙信息樓板最大板厚a(mm)180樓板上是否存在如采光井，管道井等空洞否最大建筑層高H(m)5.75上層建筑物平面的外輪廓與下層的關系沒變化混

2、凝土梁、板結構的最大懸臂L(m)1.2混凝土懸挑結構的模板支架搭設方式落地式樓宇之間是否存在混凝土結構空中連廊否混凝土結構梁、板的最大跨度B(m)9混凝土梁的最大截面尺寸b(mm)h(mm)8001050是否存在支架搭設高度大于水平投影寬度且相對獨立無聯(lián)系構件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土結構否荷載條件施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)，對水平面模板2模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)1.61新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)樓板1.1梁1.5 二、危

3、險性分析 1 模板支架搭設高度H：5.75m 8m 2 模板支架搭設跨度B：9m 18m 3 施工總荷載： 活載控制時荷載組合S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k =0.91.2(1.61+240.18+1.10.18)+1.42.5 =9.768 kN/m2 恒載控制時荷載組合S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(1.61+240.18+1.10.18)+1.40.72.5 =9.651 kN/m2 兩者取大值，即施工總荷載S=maxS1，S2=9.768 kN/m2 15 kN/m2 4 集中線荷載： 活載控制時

4、荷載組合S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.81.2(1.61+241.05+1.51.05)+1.42 =26.541 kN/m 恒載控制時荷載組合S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.81.35(1.61+241.05+1.51.05)+1.40.72 =29.001 kN/m 兩者取大值，即集中線荷載S=maxS1，S2=29.001 kN/m 20 kN/m 綜上可知，根據(jù)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號，此模板工程屬超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程范圍，條文規(guī)定：施工

5、單位應當組織專家對專項方案進行論證。施工單位應當根據(jù)論證報告修改完善專項方案，并經(jīng)施工單位技術負責人、項目總監(jiān)理工程師、建設單位項目負責人簽字后，方可組織實施。 三、特別提醒 根據(jù)界面參數(shù)填寫的工程信息、荷載條件和初步支撐設計情況，軟件基于相關規(guī)范和工程經(jīng)驗，針對本工程特點，提出如下建議，供用戶鑒別采納。項目提醒內(nèi)容板厚180，地下室頂板計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 5

6、0017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱板厚180，地下室頂板新澆混凝土樓板板厚(mm)180模板支架高度H(m)5.75模板支架縱向長度L(m)63.2模板支架橫向長度B(m)58 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載

7、(kN/m2)1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500小梁間距l(xiāng)(mm)250小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)250結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續(xù)梁 樓板面板應擱置在梁側

8、模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態(tài) q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q1靜=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)1=4.98

9、7kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用極限狀態(tài) q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.18)14.618kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.14.9870.252+0.1173.150.2520.054kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.252+0.2133.

10、150.25，0.10.1080.252+0.1753.150.250.168kNm MmaxmaxM1，M2max0.054，0.1680.168kNm Mmax/W0.168106/375004.487N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.6774.6182504/(10010000281250)=0.043mm 0.043mmL/400250/4000.625mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)

11、54小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式三等跨連續(xù)梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.40.72.50.25=2.088kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.18)0.25=1.301kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.7

12、87kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.11.3010.92+0.1170.7870.920.18kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0810.92+0.2133.150.9，0.10.0810.92+0.1753.150.90.609kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0880.152/2，0.0810.152/2+3.150

13、.150.473kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.18，0.609，0.4730.609kNm =Mmax/W=0.609106/54000=11.28N/mm2f=13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6q1靜L+0.617q1活L0.61.3010.9+0.6170.7870.91.14kN V20.6q2L+0.675p0.60.0810.9+0.6753.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0880.15，0.0810.15+3.153.162kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.14，2.17，3.1623.162kN max

14、=3Vmax/(2bh0)=33.1621000/(24090)1.318N/mm2=1.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.18)0.251.205kN/m 撓度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.2059004/(1009600243104)0.229mmL/400900/4002.25mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=1.2051504/(89600243104)0.003mm2l1/4002150/4000.75mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)

15、482.7主梁計算截面類型(mm)482.7主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式三等跨連續(xù)梁 1、小梁最大支座反力計算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71.50.251.855kN/m q1靜0.91.3

16、5(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.18)0.251.524kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.250.331kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.18)0.251.255kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按三等跨連續(xù)梁，Rmax(1.1q1靜+1.2q1活)L1.11.5240.9+1.20.3310.91.866kN 按懸臂梁，R11.8550.150.278kN RmaxRmax，R11.866kN; 正常使用極限狀態(tài) 按三等跨連續(xù)梁，Rmax1.1q2L1.1

17、1.2550.91.242kN 按懸臂梁，R1q2l1=1.2550.150.188kN RmaxRmax，R11.242kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.612106/4120=148.442N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=24.241000/38422.083N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.925mm=900/4

18、00=2.25mm 懸挑段max0.842mm=2250/400=1.25mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=6.19kN，R2=6.534kN，R3=7.445kN，R4=4.089kN 圖二 支座反力依次為R1=5.09kN，R2=7.039kN，R3=7.039kN，R4=5.09kN 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立柱方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85 按上節(jié)計算可知，扣件受力N7.445kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置加強型立柱頂部步距hd(mm)750立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的

19、長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數(shù)11.386非頂部立柱計算長度系數(shù)21.755鋼管截面類型(mm)482.7鋼管計算截面類型(mm)482.7鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)384立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(750+2200)=1594mm 非頂部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2632.5/16=164.531=210 滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性

20、驗算 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 小梁驗算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.410.25 = 1.855kN/m 同上四六步計算過程，可得： R16.196kN，R27.046kN，R37.453kN，R45.096kN 頂部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(750+2200)=1840.954mm 1=l01/i=1840.954/16=115.06 查表得，0.483 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max6.196，7.046，7.453，5.096=7.4

21、53kN f N1/(A)7453/(0.483384)40.184N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，1=0.199 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max6.196,7.046,7.453,5.096+11.20.155.75=8.488kN f=N/(1A)8.488103/(0.199384)=111.076N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JG

22、J130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=5.75/58=0.0993 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！8001050中梁計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱8001050中梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)8001050模板支架高度H(m)4.75模板支架橫向長度B(m)58模板支架縱向長度L(m)63.

23、2梁側樓板厚度(mm)180 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)375梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1300步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)

24、、lb(mm)750、894混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)650梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)433,867梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)7梁底支撐小梁間距133每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算： Wbh

25、2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.05)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.05)+1.40.72134.417kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.05132.653kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(

26、G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.05)126.875kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10732.6530.1332+0.1211.7640.13320.066kNm Mmax/W0.066106/375001.758N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63226.875133.3334/(10010000281250)0.019mmL/400133.333/4000.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R5=

27、0.393q1靜L+0.446q1活L=0.39332.6530.133+0.4461.7640.1331.816kN R2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.14332.6530.133+1.2231.7640.1335.264kN R3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.92832.6530.133+1.1421.7640.1334.309kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R5=0.393q2L=0.39326.8750.1331.408kN R2=R4=1.143q2L=1.14326.8750.1334.096kN R3=0.928q2L=0.92826

28、.8750.1333.325kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式三等跨連續(xù)梁 承載能力極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=1.816/11.816kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.264,4.309,5.264/1=5.264kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R5/b=1.816/11.816kN/m

29、小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.8/6 =0.032kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左0.91.350.5(1.05-0.18)=0.529kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右0.91.350.5(1.05-0.18)=0.529kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.65-0.8/2)/21=0.992kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0

30、.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1.3-0.65)-0.8/2)/21=0.992kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.816+0.032+0.529+0.992=3.369kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=5.264+0.032=5.296kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.816+0.032+0.529+0.992=3.369kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max3.369,5.296,3.369=5.296kN/m 正常使用極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=1.408

31、/11.408kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max4.096,3.325,4.096/1=4.096kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R5/b=1.408/11.408kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/6 =0.027kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左10.5(1.05-0.18)=0.435kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.5(1.05-0.18)=0.435kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.65-0.8/2)/21=0.627kN/m

32、 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1.3-0.65)-0.8/2)/21=0.627kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左=1.408+0.027+0.435+0.627=2.497kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=4.096+0.027=4.122kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.408+0.027+0.435+0.627=2.497kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max2.497,4.122,2.497=4.122kN/m 為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：

33、 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.15.2960.3752，0.55.2960.320.238kNm =Mmax/W=0.238106/54000=4.413N/mm2f=13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.65.2960.375，5.2960.31.589kN max=3Vmax/(2bh0)=31.5891000/(24090)0.662N/mm2=1.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677ql14/(100EI)0.6774.1223754/(1009600243104)0.024mml1

34、/400375/4000.938mm 2ql24/(8EI)4.1223004/(89600243104)0.179mm2l2/4002300/4001.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.2960.375,0.45.2960.375+5.2960.3=2.383kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.516kN,R2=2.383kN,R3=1.953kN,R4=1.953kN,R5=1.953kN,R6=2.383kN,R7=1.516kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax=1.1qL1,0.4

35、qL1+qL2=max1.14.1220.375,0.44.1220.375+4.1220.3=1.855kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.124kN,R2=1.855kN,R3=1.508kN,R4=1.508kN,R5=1.508kN,R6=1.855kN,R7=1.124kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)482.7主梁計算截面類型(mm)482.7主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁

36、根數(shù)1 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.233106/4120=56.531N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.522kN max=2Vmax/A=23.5221000/38418.342N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.058mmL/400434/4001.085mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為R1=0.377kN，R2=6.451kN，R3=6.451kN，R4=0.377kN 七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托

37、座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R4max0.377,0.3770.377kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座最大受力NmaxR2，R36.451kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立柱頂部步距hd(mm)750立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數(shù)11.54非頂部立柱計算長度系數(shù)21.951鋼管截面類型(mm)482.7鋼管計算截面類型(mm)482.7鋼材等級Q235立柱

38、截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.54(750+2200)=1771mm 非頂部立柱段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=2926.5/16=182.906=210 長細比滿足要求！ 2、穩(wěn)定性計算 R10.377kN，R26.451kN，R36.451kN，R40.377kN 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.54(750+2200)=2045.505mm

39、 1l01/i2045.505/16127.844，查表得，10.412 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2max0.377+11.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.894+0.65-0.8/2)/20.375，6.451，6.451，0.377+11.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.894+1.3-0.65-0.8/2)/20.3756.451kN fN/(A)6.451103/(0.412384)40.776N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.10

40、8mm 2l02/i3380.108/16211.257，查表得，20.163 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+11.20.15(4.75-1.05)max0.377+11.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.894+0.65-0.8/2)/20.375，6.451，6.451，0.377+11.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.894+1.3-0.65-0.8/2)/20.375+0.6667.117kN fN/(A)7.117103/(0.163384)113.706N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算

41、根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=4.75/58=0.0823 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！8001000中梁計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱8001000中梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)8001000模板支架高度H(m)4.75模板支架橫向長

42、度B(m)58模板支架縱向長度L(m)63.2梁側樓板厚度(mm)180 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)800梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1300步距h(mm

43、)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)、lb(mm)800、894混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)650梁底增加立柱根數(shù)3梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)325,650,975梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)7梁底支撐小梁間距133每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單

44、位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.

45、764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10731.1040.1332+0.1211.7640.13320.063kNm Mmax/W0.063106/375001.679N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63225.6133.3334/(10010000281250)0.018mmL/400133.333/4000.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限

46、狀態(tài)) R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.39331.1040.133+0.4461.7640.1331.735kN R2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.14331.1040.133+1.2231.7640.1335.028kN R3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.92831.1040.133+1.1421.7640.1334.117kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R5=0.393q2L=0.39325.60.1331.341kN R2=R4=1.143q2L=1.14325.60.1333.901kN R3=0.928q2L=0

47、.92825.60.1333.168kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式三等跨連續(xù)梁 承載能力極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=1.735/11.735kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.028,4.117,5.028/1=5.028kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R5/b=1.735/11.735k

48、N/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.8/6 =0.032kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左0.91.350.5(1-0.18)=0.498kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右0.91.350.5(1-0.18)=0.498kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.65-0.8/2)/21=0.992kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5

49、+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1.3-0.65)-0.8/2)/21=0.992kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.735+0.032+0.498+0.992=3.258kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=5.028+0.032=5.06kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.735+0.032+0.498+0.992=3.258kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max3.258,5.06,3.258=5.06kN/m 正常使用極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=1.341/11.3

50、41kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max3.901,3.168,3.901/1=3.901kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R5/b=1.341/11.341kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/6 =0.027kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左10.5(1-0.18)=0.41kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.5(1-0.18)=0.41kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.65-0.8/2)/21=0.627kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁

51、荷載q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1.3-0.65)-0.8/2)/21=0.627kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左=1.341+0.027+0.41+0.627=2.405kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=3.901+0.027=3.928kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.341+0.027+0.41+0.627=2.405kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max2.405,3.928,2.405=3.928kN/m 為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 1、抗彎驗算 Mmaxmax

52、0.1ql12，0.5ql22max0.15.060.82，0.55.060.320.324kNm =Mmax/W=0.324106/54000=5.997N/mm2f=13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.65.060.8，5.060.32.429kN max=3Vmax/(2bh0)=32.4291000/(24090)1.012N/mm2=1.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677ql14/(100EI)0.6773.9288004/(1009600243104)0.467mml1/400800/4002mm 2ql24/(8

53、EI)3.9283004/(89600243104)0.17mm2l2/4002300/4001.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.060.8,0.45.060.8+5.060.3=4.453kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=2.867kN,R2=4.453kN,R3=3.652kN,R4=3.652kN,R5=3.652kN,R6=4.453kN,R7=2.867kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.9280.8,0.43.9280.8+

54、3.9280.3=3.457kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=2.116kN,R2=3.457kN,R3=2.811kN,R4=2.811kN,R5=2.811kN,R6=3.457kN,R7=2.116kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)482.7主梁計算截面類型(mm)482.7主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.249106/

55、4120=60.48N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.03kN max=2Vmax/A=25.031000/38426.196N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.043mmL/400325/4000.812mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為R1=0.019kN，R2=7.877kN，R3=9.803kN，R4=7.877kN，R5=0.019kN 七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85 1

56、、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R5max0.019,0.0190.019kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座最大受力NmaxR2，R3，R49.803kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立柱頂部步距hd(mm)750立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數(shù)11.54非頂部立柱計算長度系數(shù)21.951鋼管截面類型(mm)482.7鋼管計算截面類型(mm)482.7鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面

57、抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.54(750+2200)=1771mm 非頂部立柱段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=2926.5/16=182.906=210 長細比滿足要求！ 2、穩(wěn)定性計算 R10.019kN，R27.877kN，R39.803kN，R47.877kN，R50.019kN 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.54(750+2200)=2045.505mm 1l01/i2045.505/16

58、127.844，查表得，10.412 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2max0.019+11.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.894+0.65-0.8/2)/20.8，7.877，9.803，7.877，0.019+11.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.894+1.3-0.65-0.8/2)/20.89.803kN fN/(A)9.803103/(0.412384)61.963N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i338

59、0.108/16211.257，查表得，20.163 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2+11.20.15(4.75-1)max0.019+11.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.894+0.65-0.8/2)/20.8，7.877，9.803，7.877，0.019+11.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41(0.894+1.3-0.65-0.8/2)/20.8+0.67510.478kN fN/(A)10.478103/(0.163384)167.402N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據(jù)建筑施工扣件式

60、鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=4.75/58=0.0823 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！600800中梁計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱600800中梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)600800模板支架高度H(m)5.75模板支架橫向長度B(m)58模板支架縱