門衛(wèi)室結構計算書

1、門衛(wèi)室結構計算書CABR-PKPM工況編號工況簡稱工況詳稱工況5WXX向風荷我工況6WYY向風荷載工況7EXYX+Y地震（雙向效應）工況8EXPX向正偏心地震工況9EXMX向負偏心地震工況10EYXY+X地震（雙向效應）工況11EYPY向正偏心地震工況12EYMY向負偏心地震工況13LXX向靜震（規(guī)定水平力）工況14LYY向靜震（規(guī)定水平力）工況15PXX向正偏心靜震（規(guī)定水平力）工況16MXX向負偏心靜震（規(guī)定水平力）工況17PYY向正偏心靜震（規(guī)定水平力）工況18MYY向負偏心靜震（規(guī)定水平力）工況19EXX向地震工況20EYY向地震3.構件內力基本組合系數(shù)DL:恒荷載LL:活荷載WL:風

2、荷載EH:水平地震2.工況信息工況名稱分項系數(shù)分項系數(shù)（有利）重力荷載代表值系數(shù)恒荷載1.301.001.00表6-2永久荷載信息編號組合11. 30*DL1. 50*LL21.00*DL1.50*LL31. 30*DL1. 50*WL41. 30*DL-1. 50*WL51.00*DL1. 50*WL61.00*DL-1. 50*WL71.30*DL1. 50*LL0.90*WL81. 30*DL1. 50*LL-0.90*WL91.30*DL1. 05*LL1. 50*WL101. 30*DL1. 05*LL-1. 50*WL111. 00*DLL50*LL0.90*WL121. 00*D

3、L1. 50*LL-0.90*WL131. 00*DL1.05*LL1.50*WL141. 00*DL1.05*LL-1. 50*WL151.30*DL0.65*LL1.40*EH161.30*DL0.65*LL-1.40*EH171.00*DL0. 50*LL1.40*EH181.00*DL0. 50*LL-1.40*EH表6-5工況組合原那么工況名稱分項系數(shù)抗震組合值系數(shù)組合值系數(shù)重力荷載代表值 系數(shù)活荷教1.500. 700. 50風荷教1.500. 200. 600. 00表6-3可變荷教信息七.質量信息1.結構質量分布工況名稱分項系數(shù)（主控）分項系數(shù)（非主控）水平地震1.400. 5

4、0表6-4地震作用信息層號質心X,Y,Z(m)恒載質量（t）活載質量（t）層質量（t）質量比14. 86,-12. 285.30.55.75.7表7-1質量分布-10-層號質心X, Y,Z(m)恒載質量(t)活載質量(t)層質量(t)質量比,3. 50恒載產(chǎn)生的總質量(t):5. 271活我產(chǎn)生的總質量(t):0. 458結構的總質量(t):5.730恒載產(chǎn)生的總質量包括結構自重和外加恒載結構總質量包括恒載、活載產(chǎn)生的質量和附加質量以及自定義工況荷載產(chǎn)生的質量活我產(chǎn)生的總質量、自定義工況荷載產(chǎn)生的總質量和結構的總質量是活我折減后的結果(It 1000kg)CABR-PKPM量質載載 口二、.

5、7 -nr. Eey:X, Y方向的偏心率表7-2各層剛心、偏心率信息層號XstifYstifAlfEexEey14.91-12. 680. 001.25%10.41%CABR-PKPMA.荷載信息i.風荷載信息風壓單位：kN/m2迎風面積單位：m2本層風荷、樓層剪力單位:kN樓層彎矩單位：kN.m表8-1 X向順風向風荷載信息層號本層風荷樓層剪力樓層彎矩12.22.27.6表8-2 Y向順風向風荷裁信息層號本層風荷樓層剪力樓層彎矩117.717.761.8CABR-PKPM樓層九.立面規(guī)那么性.樓層側向剪切剛度Ratx, Raty(剛度比)： X, Y方向本層塔剪切剛度與下一層相應塔剪切剛度

6、的比值RJX, RJY:結構總體坐標系中塔的剪切剛度表97樓層側向剪切剛度及剛度比層號 RJX(kN/m) RJY(kN/m) | RaixRaly層號RJX(kN/m)RJY(kN/m)RatxRaty18555. 868555. 861.001.00樓層.、 剛度(*10 一 3kN/mr圖9-1多方向剛度簡圖CABR-PKPM樓層1口,4剛度比012圖9-2多方向剛度比簡圖.樓層剪力/層間位移剛度抗規(guī)3. 4. 3-2條對于側向剛度不規(guī)那么的定義為：該層的側向剛度小于相鄰上一層的70%, 或小于其上相鄰三個樓層側向剛度平均值的80%；結構并無側向剛度不規(guī)那么的情況。Ratxl, Raty

7、l（剛度比1）:X、Y方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值或上三 層平均側移剛度80%的比值中之較小值（按抗規(guī)3. 4. 3;高規(guī)3. 5. 2-1）Rat2_min:按剛度比2判斷的限值-14-RJX, RJY:結構總體坐標系中塔的側移剛度表9-2樓層剛度及剛度比層號RJX(kN/m)RJY(kN/m)RatxlRatyl15209. 222112.711.001.00樓層圖9-3多方向剛度簡圖CABR-PKPM樓層A1. 00限值線Y向X向1圖9-4多方向剛度比1簡圖-15-CABR-PKPM樓層圖9-5多方向剛度比2簡圖Y向X向 限值線剛度比2層號Vx(kN)Vy(kN)

8、Vx/VxpVy/Vyp比值判斷1206. 85206. 851.001.00滿足表9-3各樓層受剪承載力及承載力比值樓層6. 50限值線Y 向-*X 向.各樓層受剪承載力抗規(guī)條規(guī)定：樓層受載力突變時，薄弱層抗側力結構的受剪承載力不應小于相鄰上 一樓層的65%。圖9-6多方向受剪承載力比簡圖結構設定的限值是65. 00%。并無樓層承載力突變的情況Vx（kN）、Vy（kN）:樓層受剪承載力（X、Y方向）Vx/Vxp Vy/Vyp:本層與上層樓層承載力的比值（X, Y方向）.樓層薄弱層調整系數(shù)用戶指定的薄弱層:在參數(shù)及多塔定義中指定的薄弱層軟弱層：剛度比不滿足規(guī)范要求的樓層-16-CABR-PKP

9、M（剛度比判斷方式：抗規(guī)和高規(guī)從嚴判斷）（軟弱層判斷原那么：“樓層剪力/層間位移”剛度的剛度比1及剛度比2）薄弱層：受剪承載力不滿足規(guī)范要求的樓層C_def:默認的薄弱層調整系數(shù)（綜合以上三項判斷得到）C_user:用戶定義的薄弱層調整系數(shù)C_final:程序綜合判斷最終采用的薄弱層調整系數(shù)表9-4薄弱層調整系數(shù)層號方向用戶指定 薄弱層軟弱層薄弱層C_defCuserC_final1X,Y1.001.00十.抗震分析及調整.結構周期及振型方向地震作用的最不利方向角：89.71度表10-1結構周期及振型方向振型號周期（s）方向角 （度）類型扭振成 份X側振 成份Y側振 成份總側振 成份阻尼比10

10、. 327389. 74Y0%0%100%100%4. 00%20. 27134. 13X4%96%0%96%4. 00%30. 2272179. 52T97%3%0%3%4. 00%表10-2結構周期比第一扭轉周期（s）振型號第一平動周期 （s）振型號周期比0. 227230. 327310. 69說明:此處計算周期比采用的扭轉和平動振型通過平動和扭轉因子進行判斷，程序無法確定其是 否為整體振型，因此結果.設計人員應通過振型圖確定計算周期比所需的第一階平動振型和扭轉振型。振型1振型2振型3圖10T 1-3振型周期簡圖注：圖中藍色表示側振成份,紅色表示捫振成份.各地震方向參與振型的有效質量系數(shù)

11、表10-3各地震方向參與振型的有效質系數(shù)振型號EXEY振型號EXEY10. 00%99. 90%296.21%0.01%32. 94%0. 02%根據(jù)抗規(guī)5. 2. 2條說明，振型個數(shù)一般可以取振型參與質量到達總質量90%所需的振型教。-17-CABR-PKPM第1地震方向EX的有效質量系數(shù)為99. 15%,參與振型足夠第2地震方向EY的有效質量系數(shù)為99. 92瑞參與振型足夠.地震作用下結構剪重比及其調整Vx, Vy(kN):地震作用下結構樓層的剪力RSW:剪重比Coef2:按抗規(guī)(5. 2. 5)條計算的剪重比調整系數(shù)Coef_RSWx,Coef_RSWy:程序綜合考慮最終采用的剪重比調整

12、系數(shù)(如果用戶定義了那么采用用 戶定義值)根據(jù)速筑與市政工程抗震通用規(guī)范4.2. 3-3規(guī)定，6度(0.05g)設防地區(qū)，水平地震影響系 數(shù)最大值為0.04, X向樓層剪重比不應小于0.80%。由下表可見，X向地震剪重比符合要求。表10-4 EX工況下指標層號Vx(kN)RSWCoef2Coef.RSWx12.44. 13%1.001.00根據(jù)建筑與市政工程抗震通用規(guī)范4. 2. 3-3規(guī)定，6度(0.05g)設防地區(qū)，水平地震影響系數(shù)最大值為0.04, Y向樓層剪重比不應小于0.80%。由下表可見，Y向地震剪重比符合要求。表10-5 EY工況下指標層號Vy(kN)RSWCoef2Coef_R

13、SWy12.44.27%1.001.00-18-樓層0. 80限值線 丫向地震-X向地震剪重比(%)圖10-3地震各工況剪重比簡圖CABR-PKPM樓層丫向地震X向地震圖10-4地質各工況最終采用的剪重比調整系數(shù)簡圖4.偶然偏心信息Ecx, Ecy:Ecx, Ecy:X、Y向偶然偏心表10-6偶然偏心層號EcxEcy10. 050. 05目錄 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 設計依據(jù)信息3 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document .計算軟件信息3 HYPERLINK l

14、bookmark26 o Current Document .工程基本信息3 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document .指標匯總信息3 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document .結構模型概況4. 系統(tǒng)總信息4.樓層信息8.各層等效尺寸9.層塔屬性9 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document .工況和組合9.工況設定9.工況信息10.構件內力基本組合系數(shù)10 HYPERLINK l bookmark0 o Current Document .質量信息10.結構質量分布

15、10.各層剛心、偏心率信息12.荷載信息12.風荷載信息12 HYPERLINK l bookmark5 o Current Document .立面規(guī)那么性13.樓層側向剪切剛度13.樓層剪力/層間位移剛度14.各樓層受剪承載力16.樓層薄弱層調整系數(shù)16 HYPERLINK l bookmark7 o Current Document 十.抗震分析及調整17.結構周期及振型方向17.各地震方向參與振型的有效質量系數(shù)17.地震作用下結構剪重比及其調整18.偶然偏心信息19 HYPERLINK l bookmark9 o Current Document 十一.結構體系指標及二道防線調整20.

16、豎向構件傾覆力矩及百分比（抗規(guī)方式）20.豎向構件地震剪力及百分比21 HYPERLINK l bookmark11 o Current Document 十二.變形驗算22L普通結構樓層位移指標統(tǒng)計22 HYPERLINK l bookmark13 o Current Document 十三.結構頂點風振加速度27 HYPERLINK l bookmark15 o Current Document 十四.抗傾覆和穩(wěn)定驗算27.抗傾覆驗算27.整體穩(wěn)定剛重比驗算27.二階效應系數(shù)及內力放大27JR-PKPM TOC o 1-5 h z 十五.超筋超限信息匯總28十六.結構分析及設計結果簡圖28

17、.結構平面簡圖28.荷載簡圖30.配筋簡圖31.柱長細比簡圖32.梁彈性撓度簡圖33.梁內力包絡簡圖34.柱、增戰(zhàn)面控制內力筒圖36CABR-PKPM十一.結構體系指標及二道防線調整.豎向構件傾覆力矩及百分比（抗規(guī)方式）表1X向靜震工況下的傾覆力矩及百分比（單位kN. m）層號框架柱短肢墻普通墻斜撐總彎矩18.3(100.0 %)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)8.3表11-2 Y向靜震工況下的傾覆力矩及百分比（單位kN.m）層號框架柱短肢墻普通墻斜撐總彎矩18.6(100.0 %)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)8.6-20-樓層.豎向

18、構件地震剪力及百分比表11-3 X向地震工況下的剪力及百分比（單位kN）層號框架柱墻及支撐總剪力12.4(100. 0% )0.0(0. 0%)2.4表11-4 丫向地震工況下的剪力及百分比（單位kN）CABR-PKPM層號框架柱墻及支撐總剪力12.4(100. 0% )0.0(0. 0%)2.4樓層-21-CABR-PKPM樓層十二.變形驗算1.普通結構樓層位移指標統(tǒng)計根據(jù)抗規(guī)條規(guī)定：對多、高層鋼結構應進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓 層內最大的彈性層間位移u/h不應大于1/250。結構所有工況下最大層間位移角均滿足規(guī)范 要求?？挂?guī)3. 4. 3-1條對于扭轉不規(guī)那么的定義為：在規(guī)定的

19、水平力作用下，樓層的最大彈性水平 位移（或層間位移），大于該樓層兩端彈性水平位移（或層間位移）平均值的1.2倍。結構設定的 判斷扭轉不規(guī)那么的位移比為1.20,位移比的限值為1.50,結構不屬于扭轉不規(guī)那么。所有工況下位移比、層間位移比均滿足規(guī)范要求。表中位移的單位為（mm）表12T X向正偏心靜震（規(guī)定水平力）工況的位移層號最大位移 （節(jié)點號）平均位移最大層間位 移平均層間位 移位移比層間位移比10. 45(21)0.450. 450.451.001.00本工況下全樓最大樓層位移=0. 45 （發(fā)生在1層1塔）本工況下全樓最大位移比=1.00（發(fā)生在1層1塔）本工況下全樓最大層間位移比=1.

20、00 （發(fā)生在1層1塔）表12-2 X向負偏心靜震（規(guī)定水平力）工況的位移本工況下全樓最大樓層位移=0. 45 （發(fā)生在1層1塔） 本工況下全樓最大位移比=L00 （發(fā)生在1層1塔） 本工況下全樓最大層間位移比=1.00 （發(fā)生在1層1塔）層號最大位移 （節(jié)點號）平均位移最大層間位 移平均層間位 移位移比層間位移比10. 45(21)0.450. 450. 451.001.00表12-3 Y向正偏心靜震（規(guī)定水平力）工況的位移本工況下全樓最大樓層位移=1. 32 （發(fā)生在1層1塔）層號最大位移 （節(jié)點號）平均位移最大層間位 移平均層間位 移位移比層間位移比11.32(21)1. 121.321

21、. 121. 171. 17CABR-PKPM本工況下全樓最大位移比=1. 17（發(fā)生在1層1塔）本工況下全樓最大層間位移比=1.17 （發(fā)生在1層1塔）層號最大位移（節(jié)點 號）最大層間位移平均層間位移最大層間位移角 （節(jié)點號）10. 42(21)0. 420. 421/8388(21)表12-7 X向風荷載工況的位移表12-4 Y向負偏心靜震（規(guī)定水平力）工況的位移層號最大位移 （節(jié)點號）平均位移最大層間位 移平均層間位 移位移比層間位移比11.32(9)1.091.321.091.211.21本工況下全樓最大樓層位移=0. 42 （發(fā)生在1層1塔）本工況下全樓最大層間位移角=1/8388

22、（發(fā)生在1層1塔）層號最大位移（節(jié)點 號）最大層間位移平均層間位移最大層間位移角 （節(jié)點號）19.71(9)9.718. 691/360(9)表12-8 Y向風荷載工況的位移本工況下全樓最大樓層位移=1. 32 （發(fā)生在1層1塔） 本工況下全樓最大位移比=1.21（發(fā)生在1層1塔）木工況下全樓最大層間位移比=1.21（發(fā)生在1層1塔）表12-5 X向地震工況的位移層號最大位移（節(jié)點 號）最大層間位移平均層間位移最大層間位移角 （節(jié)點號）10. 45(17)0. 450. 451/7707(17)本工況下全樓最大樓層位移=0. 45 （發(fā)生在1層1塔）本工況下全樓最大層間位移角=1/7707 （

23、發(fā)生在1層1塔）本工況下全樓最大樓層位移;9. 71 （發(fā)生在1層1塔）本工況下全樓最大層間位移角=1/360 （發(fā)生在1層1塔）表12-9 X+Y地震（雙向效應）工況的位移層號最大位移（節(jié)點 號）最大層間位移平均層間位移最大層間位移角 （節(jié)點號）10.45(17)0. 450. 451/7706(17)表12-6 Y向地震工況的位移層號最大位移（節(jié)點 號）最大層間位移平均層間位移最大層間位移角 （節(jié)點號）11. 19(15)1. 191. 141/2934(15)本工況下全樓最大樓層位移=1.19 （發(fā)生在1層1塔）本工況下全樓最大層間位移角=1/2934 （發(fā)生在1層1塔） 本工況下全樓最

24、大樓層位移=0. 45 （發(fā)生在1層1塔）本工況下全樓最大層間位移角=1/7706 （發(fā)生在1層1塔）表1270 Y+X地震（雙向效應）工況的位移層號最大位移（節(jié)點 號）最大層間位移平均層間位移最大層間位移角 （節(jié)點號）11.20(17)1.201. 151/2923(17)本工況下全樓最大樓層位移=1.20 （發(fā)生在1層1塔）本工況下全樓最大層間位移角=1/2923 （發(fā)生在1層1塔）圖12-1最大位移簡圖CABR-PKPM24樓層圖12-3最大層間位移簡圖CABR-PKPM圖12-4平均層間位移簡圖1.1.201. 50 0123樓層1圖12-5位移比簡圖限值線Y向負偏心靜震Y向正偏心靜震

25、 裝向負偏心靜震-X向正偏心靜震CABR-PKPM1. 201. 5011230樓層1一層間位移比圖12-6層間位移比簡圖-9Y向負偏心靜震向正偏心靜震X向負偏心靜震X向正偏心靜震限值線-26-樓層十三.結構頂點風振加速度表13T風振加速度工況順風 向橫風 向WX0. 2300. 452WY1.8443. 051CABR-PKPM十四.抗傾覆和穩(wěn)定驗算.抗傾覆驗算根據(jù)抗規(guī)4. 2.4條規(guī)定：高度比大于4的高層建筑，在地震作用下基礎底面不宜出現(xiàn)脫離 區(qū)（零應力區(qū)）；其他建筑，基礎底面與地基土之間脫離區(qū)（零應力區(qū)）面積不應超過基礎底面面 積的15%。結構的抗傾覆臉算結果如下：表14T抗傾覆驗算工況

26、抗傾覆力矩Mr （kN. m）傾覆力矩Mov (kN. m)比值Mr/Mov零應力區(qū)魏）EX305. 955. 5255.470. 00EY-21.345.71-3. 740. 00WX315. 325. 0961.960. 00WY-22. 7241.20-0. 550. 00.整體穩(wěn)定剛重比驗算剛度單位:kN/m層高單位：m上部重量單位：kN表14-2整層屈曲模式的剛重比驗算高規(guī)5. 4. 1-2, 一般用于剪切型結構層號X向剛度Y向剛度層高上部重量X剛重比Y剛重比15209. 222112.713. 5082. 28221.5989. 87該結構最小剛重比Di*Hi/Gi （89.87,

27、第1層）不小于20,可以不考慮重力二階效應該結構最小剛重比Di*Hi/Gi不小于10,能夠通過高規(guī)4. 4）的整體穩(wěn)定驗算.二階效應系數(shù)及內力放大鋼結構標準條規(guī)定：框架柱的穩(wěn)定計算應符合以下規(guī)定：結構內力分 析可采用一階線彈性分析或二階線彈性分析。當二階效應系數(shù)小于0.1時，可采用一階彈性分-27-CABR-PKPM層號X向剛度Y向剛度層高上部重量OxOy15209. 222112.713. 5082. 280. 000.01析：大于0.1且小于0.25時，宜采用二階線彈性分析或直接分析；大于0.25時，應增大結構 的側移剛度。結構最大二階效應系數(shù)（0.01, 1層1塔）不大于0.1,結構內力

28、分析可采用一階彈性分析或二 階彈性分析，結構最大二階效應系數(shù)（0.01, 1層1塔）不大于0.25,能通過鋼結構標準 GB50017-2017 （5.1.6）的穩(wěn)定計算。9x, By：按鋼結構標準GB50017-2017 5. 1. 6計算的二階效應系數(shù)剛度單位：kN/m層高單位：m上部重量單位：kN表14-3二階效應系數(shù)圖14-1多方向二階效應系數(shù)簡圖十五.超筋超限信息匯總十六.結構分析及設計結果簡圖1.結構平面簡圖-28-6 d孑(16)量*-(17)O SZ-*-*X-X1-4X-X86T- O Ig破（1）（二癰（2）施 箱頰)* 150*4 浙箱100* 150*4*4 6(18)6

29、* *(19)(20)-d(21)-忑（22）箱100*150*4*4 617箱100*150*4*46了箱100* 150*4* 4 6籍 100* 150* 4* 4衢100* 150*4* 4及_ SI II 杏智法Igx-x O _J*_j(3)(3婢 (4)(4融 (5)(5饌 (6)現(xiàn)(6屬 箱1呼撅觸舸瓶15。喘姍200鳴畀5。*櫻2。郎悵F。*翻出200受情15。*翻&酬嗚第4*4.。*輜R鈾k圖16T1層結構平面簡圖CABR-PKPM四.指標匯總信息一.設計依據(jù)信息本工程按照如下規(guī)范、規(guī)程進行設計：.混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2010) (2015年版).鋼結構設計

30、標準(GB50017-2017).建筑抗震設計規(guī)范(GB50011-2010) (2016年版).建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2012).建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準(GB50068 2018).工程結構通用規(guī)范(GB55001-2021).建筑與市政工程抗震通用規(guī)范(GB55002-2021).鋼結構通用規(guī)范(GB55006-2021).混凝土結構通用規(guī)范(GB55008-2021)二.計算軟件信息本工程計算軟件為中國處筑科學研究院北京構力科技的SATWE2021 VI. 3. 0版。 計算日期為2022年5月13日10時47分25秒。三.工程基本信息表37工程基本信息表類型計算值類型計

31、算值建設地點建筑功能建筑面積(m，2)設計使用年限結構高度(m)3. 500嵌固端層號(層底嵌固)1地上/地下層數(shù)1/0結構體系鋼框架結構地面粗糙度B基本風壓(kN/m2)0. 20抗震設防類別丙類地宸分組第一組地震設防烈度6 (0. 05g)場地類別II類場地特征周期(s)0. 35最大地震影響系數(shù)0. 0400結構阻尼比(%)4. 00抗震等級框架5不考慮結構重要性系數(shù)1.00剪力 墻5不考慮約束邊緣構件范圍1底部加強區(qū)層號1表4-1指標匯總計算結果計算值規(guī)范(規(guī)程)限 值判別備注結構總質量(t)5. 73結構自振周期(s)T10. 327 3(Y)T3/T1 90%滿足Y99. 92 %

32、滿足地震底部剪重比(調整前/調整 后)X4.13%=0. 80%滿足1層1塔Y4.27%=0. 80%滿足1層1塔水平力作用下的樓層層 間最大位移與層高之比 ( u/h)地震X1/770 7 1/250滿足1層1塔Y1/2934 1/250滿足1層1塔風荷 載X1/8388 1/250滿足1層1塔Y1/360 1/250滿足1層1塔地震力作用下(偶然偏 心)塔樓扭轉參數(shù)最大 位移/ 平均 位移X1.00 1.50滿足1層1塔Y1.21滿足1層1塔最大 層問 位移/ 層問 平均 位移X1.00=1.00滿足1層1塔Y1.00滿足1層1塔2.荷載簡圖b/00/CL: 0. 50 0. 0 d： 1

33、*2. 000. 50 0.0 dL: 1*2. 000. 50 0.0 CL: 1*2. 000. 50 0.0 a： 1*2. 00k 0. 500.0CC 1*2. 00lZooL 0. 50 0.0 K 1*2. 00第1層梁、墻柱節(jié)點輸入及樓面荷載平面圖單位：kN m說明：.荷載工況:恒載:CL,活載:LL,人防:ACMRCE.為樓板自重,為樓梯荷載,BS怫梁自重,ARE為導荷面積,h為板厚. PMM布置的次梁荷載已經(jīng)導算為墻或梁上集中荷載.板上綠色標注為層間板相關信息.梁上黃色標注為層間梁相關信息.畫圖標注荷載含義詳見荷載標注說明圖16-21層荷載簡圖-30-3.配筋簡圖.0.00

34、 0.S010. 05-0. 00-0. 0考 o oo0. 04-0.00-0. 0甘c5 IOc5 in0. 04-0. 00-0. 01 o oO I0. 04-0. 00-0. 0吉CD80. 07- 0. 00- 5 oa 08- 0. 00-601010. 12-0.0. 490.440. 25g 0. 11-0. 00tra44-e. 390. 230 12-0. 00-6%處0. 13-0. 00I 0.41 0. 400. 370. 370. 210. 21oo I oc5 g.20-0. 00-0? 00. 15-0.0.440. 390. 23oOoAL-l 0. 40.

35、 30. 2第1層混凝土構件配筋及鋼構件應力比、下翼緣穩(wěn)定驗算應力簡E 本層：層高=3500 （初 梁總數(shù)=22柱總數(shù):6支撐總數(shù) 墻總數(shù)=0墻柱總數(shù)=0墻梁總數(shù)=0鋼號：梁Q35柱（含支撐）Q35（DPL代表大偏拉,XPL代表小偏拉,PL代表大小偏拉并存）圖16-31層配筋簡圖-31-4.柱長細比簡圖00o篇64150.0000o益64150. 0000 .0益64 150.00zc00o骸4150. 00 00o骸4QIS0. 6 S-1. 3 Wu. 1-u. 1 yyj-z. 4 vyj呼j.uvyj-u. z vy.-12.3 N-14.4 N-14. 5 N-14.2 N-17.4

36、 N-10. 2 N5. 6 M6. 0 M14. 2 M14. 1 M-4. 1 M5. 1M0. 9 附-0. 5 附0. 2 附0. 2 附0. 8 附-1. 7底層柱、墻內力：最大軸壓力組合基本組合圖16-91層柱、墻截面控制內力簡圖（基本組合）-37-0. 0025. 0078. 00001101.001.00是是 否 傳統(tǒng)移動節(jié)點方式 鋼筋混凝土結構 鋼框架結構 模擬施工加我3 計算水平風荷載 計算水平地震作用 通用規(guī)范（2021版） 全國樓層剪力差方法（規(guī)范方法） 傳統(tǒng)方法計算結果計算值規(guī)范（規(guī)程）限 值判別位移 剛度 比樓層抗剪承載力與相鄰上一層比X1.00=0. 65滿足值的

37、最小值Y1.00滿足五.結構模型概況1.系統(tǒng)總信息（一）總信息：水平力與整體坐標夾角（度）混凝土容重（kN/m3）鋼材容重（kWm3）裙房層數(shù)轉換層所在層號嵌固端所在層號地上局部層數(shù)地下室層數(shù)墻元細分最大控制長度（m）彈性板細分最大控制長度（m）轉換層指定為薄弱層墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板從節(jié)點 考慮梁板頂面對齊構件偏心方式結構材料信息結構體系恒活荷我計算信息風荷載計算信息地震作用計算信息執(zhí)行規(guī)范結構所在地區(qū)規(guī)定水平力確實定方式高位轉換結構等效側向剛度比計算CABR-PKPM備注墻傾覆力矩計算方法增梁轉桿單元，當跨高比: 框架梁轉殼元，當跨高比 扣除構件重疊質量和重量 自動計算現(xiàn)澆樓板自重彈性板

38、按有限元方式進行面外設計 全樓強制剛性樓板假定整體計算考慮樓梯剛度 結構高度考慮墻的所有內力貢獻0. 000. 00否是否不采用不考慮A級（二）風荷載信息：地面粗糙度類別B修正后的基本風壓（kN/m2）0. 40X向結構基本周期（秒）0. 27Y向結構基本周期（秒）0. 33風荷載作用下結構的阻尼比（%）4.00承載力設計時風荷載效應放大系數(shù)1. 00保存分析模型上自定義的風荷載否考慮順風向風振影響是考慮橫風向風振影響否考慮扭轉風振影響否橫風向或扭轉風振校核是用于舒適度驗算的風壓（kN/m2）0.40用于舒適度驗算的結構阻尼比（）2. 00水平風體型系數(shù)： 體型分段數(shù)1分段數(shù)最高層號 X向體型

39、系數(shù)Y向體型系數(shù)111.301.30設縫多塔背風面體型系數(shù)0. 50（三）地震信息：建筑抗宸設防類別設防地震分組設防烈度丙類 第一組6 （0. 05g）-4-II類0. 351.00是0. 04000. 2800 否 全樓統(tǒng)一4.00子空間迭代法90. 0005不考慮5不考慮5不考慮 不改變 否否是 否否1.00是 是相對于邊長的偶然偏心0. 050. 050 是場地類別特征周期（秒）周期折減系數(shù)計算地虛位移時是否考慮周期折減系數(shù)對 地雋作用的影響水平地震影響系數(shù)最大值用于12層以下規(guī)那么碎框架結構薄弱層驗算的地震影響系數(shù)最大值是否采用自定義地震影響系數(shù)曲線結構阻尼比選取方法結構的阻尼比（%）

40、特征值分析參數(shù)：分析類型程序自動確定振型數(shù)：質量參與系數(shù)之和（先）最多振型數(shù)量碎框架抗震等級剪力墻抗震等級鋼框架抗震等級抗宸構造措施的抗宸等級懸挑梁默認取框梁抗震等級降低嵌固端以下抗震構造措施的抗震等級 局部框支剪力墻結構底部加強區(qū)剪力墻抗 震等級自動提高一級按主振型確定地宸內力符號程序自動考慮最不利水平地震作用工業(yè)設備反響譜法與規(guī)范簡化方法的底部剪力最小比例考慮雙向地震作用考慮偶然偏心考慮偶然偏心的方式X向相對偶然偏心Y向相對偶然偏心斜交抗側力構件方向附加地震數(shù)同時考慮相應角度的風荷載（四）活荷信息:CABR-PKPM樓面活荷載折減方式傳統(tǒng)方式柱、墻設計時活荷載不折減傳給基礎的活荷我折減柱、

41、墻、基礎活荷載折減系數(shù)：計算截面以上層數(shù)折減系數(shù)11.002-30. 854-50. 706-80. 659-200. 6020層以上0. 55梁樓面活荷載折減設置不折減梁活荷不利布置的最高層號1考慮結構使用年限的活荷載調整系數(shù)1.00墻、柱設計時消防車荷載折減梁設計時消防車荷載折減（五）二階效應：一階彈性設計方法 不考慮否否否否結構內力分析方法 二階效應計算方法 柱長度系數(shù)置1.0 考慮柱、支撐側向失穩(wěn) 考慮結構整體缺陷 考慮結構構件缺陷（六）調整信息： TOC o 1-5 h z 梁剛度放大系數(shù)按2010規(guī)范取值是梁剛度放大系數(shù)按主梁計算否地震作用下連梁剛度折減系數(shù)0.60采用SAUSAG

42、E-Design計鳧的連梁剛度折 減系數(shù)否計算地宸位移時是否單獨指定連梁剛度折 減系數(shù)否風荷載作用下的連梁剛度折減系數(shù)1. 00梁柱重疊局部簡化為剛域： 梁端簡化為剛域否柱端簡化為剛域否鋼管束剪力墻il算模型按合并強肢模型計算托墻梁剛度放大系數(shù)1.00鋼管束墻混凝土剛度折減系數(shù)1.00剪重比調整調整扭轉效應是否明顯否弱軸方向動位移比例（0T）0. 00強軸方向動位移比例（0T）0. 00薄弱層調整：按剛度比判斷薄弱層的方式按抗規(guī)和高規(guī)從嚴判斷受剪承載力突變形成的薄弱層自動進行調整否指定的薄弱層個數(shù)0薄弱層地震內力放大系數(shù)1.25地震作用調整：全樓地震作用放大系數(shù)1.00調整與框支柱相連的梁的內

43、力否框支柱調整系數(shù)上限5. 00二道防線調整：考慮雙向地震時內力調整方式先考慮雙向地震再調整0. 2V0分段調整方法規(guī)范方法alpha0. 20beta1.50調整分段數(shù)0調整系數(shù)上限2. 00梁端負彎矩調幅系數(shù)0. 85梁端彎矩調幅方法通過主次梁支座進行調幅梁活荷載內力放大系數(shù)1.00梁扭矩折減系數(shù)0. 40轉換結構構件（三、四級）的水平地震作用效應放大系數(shù)1.00（七）設計信息:結構重要性系數(shù)1.00交義斜筋箍筋與對角斜筋強度比1.00梁按壓彎計郛的最小軸壓比0. 15梁按拉彎計算的最小軸拉比0. 15CABR-PKPM框架梁端配筋考慮受壓鋼筋結構中的框架局部軸壓比限值按照純框架 結構的規(guī)

44、定采用按排架柱考慮柱二階效應柱配筋計算原那么柱雙偏壓配筋方式柱剪跨比計第原那么H取柱凈高Hn框架梁彎矩按簡支梁控制主梁進行簡支梁控制的處理方法 保存用戶自定義的邊緣構件信息 剪力墻邊緣構件的類型 構造邊緣構件尺寸構造邊緣構件豎向配筋最小值提高0. 001 Ac軸壓比小于抗規(guī)6. 4. 5條限制時設置 為構造邊緣構件自動生成梁、地相交處暗柱梁實配鋼筋超配系數(shù)柱實配鋼筋超配系數(shù)增實配鋼筋超配系數(shù)執(zhí)行建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準 剛重比計算的永久荷載分項系數(shù) 剛重比計算的可變荷載分項系數(shù) 型鋼混凝土構件設計執(zhí)行規(guī)范 異形柱設計執(zhí)行規(guī)范執(zhí)行裝配式剪力墻結構設計規(guī)程DB11/1003-2013梁保護層厚度

45、(mm) 柱保護層厚度(mm) 箍筋間距：梁箍筋間距(mm)柱箍筋間距(mm)增水平分布筋間距(mm) 鋼構件截面凈毛面積比 鋼柱計算長度系數(shù)：X向：Y向：是否否按單偏壓計算普通方式簡化方式(H/2h0)否主梁、次梁均執(zhí)行此條分段計算否SATWE列出的所有類型按高規(guī)7.2. 16條處理是是是1. 151. 151. 15是1.301.50組合結構設計規(guī)范(JGJ 138-2016)混凝土異形柱結構技術規(guī)程(JGJ149-2017)否20. 0020. 00100. 00100. 00200. 000. 90有側移有側移否是S4S4否鋼結構設計標準GB50017-2017高規(guī)（JGJ 3-201

46、0）組合結構設計規(guī)范（JGJ 138-2016）是HRB400C360 HRB400L360J HRB400360 HRB400360 HRB400E360 HPB300E270 HRB335300 HPB3002700.300. 00 HRB400360是自動考慮有無側移鋼構件材料強度執(zhí)行高鋼規(guī)JGJ99-2015鋼梁寬厚比等級鋼柱寬厚比等級長細比、寬厚比執(zhí)行高鋼規(guī)第7. 3. 9條和7. 4. 1條鋼結構設計執(zhí)行規(guī)范圓鋼管混凝土構件設計執(zhí)行規(guī)范方鋼管混凝上構件設計執(zhí)行規(guī)范（八）配筋信息：鋼筋級別：HRB500軸心受壓強度取400N/mm2柱主筋級別柱箍筋級別梁主筋級別梁箍筋級別墻主筋級別墻

47、水平分布筋級別墻豎向分布筋級別邊緣構件箍筋級別墻分布筋配筋率：墻豎向分布筋配筋率（%）墻最小水平分布筋配筋率（%）板主筋級別受剪、受扭、受沖切時，強度取值不超過 360N/mm2（九）荷載組合： TOC o 1-5 h z 地震與風同時組合否考慮豎向地震為主的組合是普通風與特殊風同時進行組合否溫度作用考慮風荷載參與組合的組合值系 數(shù)0.00碎構件溫度效應折減系數(shù)0. 30CABR-PKPM屋面活荷我、雪荷載和風荷載組合原那么 水平地震作用分項系數(shù)Y Eh （主控） 水平地宸作用分項系數(shù)Y Eh （非主控） 荷載組合方式屋面活荷載、風荷我和雪荷我同時進行組合 1.400. 50采用默認組合0. 003. 003. 000. 000. 00-0. 350. 5018. 00-20. 0025