預(yù)應(yīng)力混凝土梁預(yù)制與架設(shè)講義_ppt

1、預(yù)應(yīng)力混凝土梁預(yù)制與架設(shè) 1 預(yù)應(yīng)力混凝土梁預(yù)制與架設(shè) 1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土梁預(yù)制 1.1.1 預(yù)制場地布置 1.1.2 底模、側(cè)模與內(nèi)模 1.1.3 鋼筋工程 1.1.4 預(yù)應(yīng)力體系 1.1.5 預(yù)埋件 1.1.6 混凝土的灌注與養(yǎng)護(hù) 1.1.7 孔道壓漿與封端 1.1.8 存梁臺座 1.1.9 梁體的運(yùn)輸 1.1.10 長線法與短線法預(yù)制技術(shù) 1.2 預(yù)應(yīng)力混凝土梁架設(shè) 1.2.1 支架現(xiàn)澆方法 1.2.2 吊裝架設(shè)方法 1.2.3 架橋機(jī)架設(shè)方法 1.2.4 浮運(yùn)架設(shè)方法 1.2.5 懸臂澆注方法 1.2.6 移動模架施工方法 1.2.7 懸臂拼裝方法 1.2.8 造橋機(jī)拼裝方法 1.2

2、.9 頂推施工方法案例：上海洋山深水港工程東海大橋70m箱梁預(yù)制及架設(shè)技術(shù) 2 鉆孔樁施工技術(shù) 2.1 施工平臺布置 2.2 成孔作業(yè) 2.3 清孔作業(yè) 2.4 鋼筋籠工程 2.5 水下混凝土灌注 2.6 樁底壓漿 2.7 樁的質(zhì)量檢驗 2.8 樁頭清理作業(yè) 3 土木工程套裝軟件plan功能概述 1 預(yù)應(yīng)力混凝土梁預(yù)制與架設(shè) 預(yù)應(yīng)力混凝土被廣泛使用于橋梁結(jié)構(gòu)。由于預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁大部分是在現(xiàn)場制造，產(chǎn)品質(zhì)量較難控制。影響產(chǎn)品質(zhì)量的主要因素：技術(shù)人員的技術(shù)水平，現(xiàn)場管理水平；裝備狀況，如混凝土供應(yīng)能力、模板質(zhì)量等；原材料、半成品、成品（預(yù)埋件）質(zhì)量控制；混凝土質(zhì)量控制（配合比）及施工工藝控制；混

3、凝土養(yǎng)護(hù)及存放；預(yù)應(yīng)力體系工藝控制（管道、張拉、壓漿）；預(yù)制場地條件及布局；1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土梁預(yù)制 預(yù)應(yīng)力混凝土梁的預(yù)制工作內(nèi)容主要包含：預(yù)制場地的選擇和建設(shè)；模板設(shè)計、制造和安裝；鋼筋綁扎，預(yù)應(yīng)力體系的布置，預(yù)埋件的正確埋設(shè)；混凝土配合比的選定與報審、混凝土的拌制、輸送和灌注；混凝土的養(yǎng)護(hù)；預(yù)應(yīng)力孔道的壓漿與封端；預(yù)制梁體的存放、缺陷修復(fù)等。 1.1.1 預(yù)制場地布置 預(yù)制梁場地選擇的基本原則：場地處于硬地基區(qū)域以減少基礎(chǔ)處理工作量；場地的面積能滿足需要；具有良好的預(yù)制梁體出運(yùn)條件；具有良好的材料運(yùn)輸、設(shè)備采購、員工生活等條件；具有良好的水電供應(yīng)、交通、通訊條件；受氣候影響小，生產(chǎn)條件好

4、；具有良好的社會治安狀況；預(yù)制的綜合成本低。如圖1.1.1a/ 1.1.1b圖1.1.1a 某大橋70m梁預(yù)制場地 圖1.1.1b 某大橋70m梁預(yù)制場地 1.1.2 底模、側(cè)模與內(nèi)模 模板的設(shè)計、制造、安裝質(zhì)量直接影響預(yù)制梁體的生產(chǎn)效率及產(chǎn)品質(zhì)量。模板應(yīng)具有足夠的總體和局部剛度含非彈性變形合適的分塊大小和部位；快捷的安裝和拆除速度；安裝、拆除損耗少；液壓部件活動靈敏，伸展、收縮到位，不漏油；模板表面平整，接縫橫平豎直，棱角分明，沒有銹斑和污漬；選用合適的脫模劑，脫模劑涂刷紋路美觀；模板材質(zhì)耐腐蝕、防繡能力強(qiáng)；焊縫及連接牢固；不漏漿；配合施工的預(yù)留孔位或部件布置合理（如進(jìn)料孔、振動器）；預(yù)埋件

5、能有效固定；見圖1.1.2a/b/c。關(guān)注預(yù)拱度設(shè)置。1.1.2a 臺座及底模布置(見東海大橋圖冊p4551)1.1.2b 某大橋70m梁內(nèi)模 (見東海大橋圖冊p6469、混凝土梁圖冊p5371)1.1.2b 某大橋70m梁外模 (見東海大橋圖冊p5263、混凝土梁圖冊p2852)1.1.3 鋼筋工程 鋼筋工程可以采用就地綁扎或分塊吊裝，就地綁扎占用預(yù)制臺座的時間較長，需要較多的預(yù)制臺座，整體吊裝速度快，可縮短梁體預(yù)制周期。鋼筋應(yīng)根據(jù)設(shè)計要求和施工規(guī)范要求進(jìn)行加工和綁扎；應(yīng)具有足夠的整體性，滿足吊裝或混凝土灌筑(振搗、作業(yè)人員荷載、進(jìn)料及振搗通道等)需要；符合要求的保護(hù)層厚度，為防止扎絲銹蝕，

6、扎絲應(yīng)背向模板；選用合適的保護(hù)層墊塊，使預(yù)制梁表面更加美觀；預(yù)應(yīng)力管道、預(yù)埋件等有效定位，有效的措施防止管道漏漿；鋼筋接頭的質(zhì)量及布置滿足要求。圖1.1.3 頂板鋼筋網(wǎng)整體吊裝(見東海大橋圖冊p7097、混凝土梁p7288) 1.1.4 預(yù)應(yīng)力體系 預(yù)應(yīng)力體系是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的最重要的組成部分，預(yù)應(yīng)力鋼筋主要形式有：鋼鉸線、鋼絲、精扎螺紋鋼筋，錨具的主要形式有夾片錨、F式錨等，預(yù)應(yīng)力管道的形式主要有：抽拔管道、鋼波紋管道、塑料波紋管道。預(yù)應(yīng)力管道應(yīng)預(yù)埋準(zhǔn)確、定位有效，安裝中應(yīng)保證不漏漿，無損傷，管道應(yīng)具有足夠的剛度和抗拉強(qiáng)度；喇叭口安裝精度應(yīng)嚴(yán)格控制，使預(yù)應(yīng)力鋼筋在喇叭口處不產(chǎn)生折角，防止張

7、拉時出現(xiàn)斷絲，不降低有效預(yù)應(yīng)力值；預(yù)應(yīng)力體系中的部件應(yīng)進(jìn)行有效的檢驗。 圖1.1.4 鋼波紋管道(見混凝土梁89145)1.1.5 預(yù)埋件 預(yù)埋件包括支座、水電支架、照明系統(tǒng)、通訊系統(tǒng)、信號系統(tǒng)、警示標(biāo)志系統(tǒng)、防雷擊系統(tǒng)、施工需要等，由于混凝土結(jié)構(gòu)的特殊性，灌注混凝土后增設(shè)預(yù)埋件將對梁體造成局部破壞，影響梁體的質(zhì)量或外觀，因此：灌注混凝土前，預(yù)埋件的內(nèi)容、數(shù)量、規(guī)格應(yīng)經(jīng)過設(shè)計、監(jiān)理單位等的認(rèn)可；預(yù)埋件應(yīng)在混凝土灌注前列表檢查落實，防止漏埋；預(yù)埋件應(yīng)有效定位，防止在混凝土灌注過程中發(fā)生移位、損壞等；施工臨時使用的預(yù)埋件的后期處理應(yīng)不影響混凝土的外觀質(zhì)量以及耐久性要求。圖1.1.5 支座錨栓預(yù)埋1

8、.1.6 混凝土的灌注與養(yǎng)護(hù) 混凝土灌注前，應(yīng)對混凝土灌注體系進(jìn)行認(rèn)真的檢查:包括砂、石、水泥、粉煤灰、礦粉、硅粉、外加劑、水的質(zhì)量和儲備數(shù)量，施工配合比的調(diào)整;供電系統(tǒng)特別是備用供電系統(tǒng)、混凝土攪拌、輸送或運(yùn)輸系統(tǒng)、布料系統(tǒng)、振搗系統(tǒng)、人員數(shù)量及組織系統(tǒng)、前臺與后臺通訊系統(tǒng)、后勤保障系統(tǒng)、表面收漿和養(yǎng)護(hù)系統(tǒng)、天氣預(yù)報系統(tǒng)、各方面的應(yīng)急保障措施等的檢查落實;混凝土的灌注工藝影響混凝土產(chǎn)量的需求，混凝土的產(chǎn)量最低應(yīng)滿足下一層混凝土在初凝前能灌注上一層混凝土，一般的分層厚度為30cm。混凝土振搗時應(yīng)插入下一層混凝土10cm左右，以保證結(jié)合面混凝土的質(zhì)量?；炷凉嘧⒅校ＷC振搗質(zhì)量外，更應(yīng)注意不要

9、對預(yù)埋部件造成損傷。及時進(jìn)行混凝土表面的二次收漿是保證混凝土表面不產(chǎn)生龜裂的重要手段，必須安排足夠的人力保證二次收漿及時進(jìn)行，按時完成。混凝土的養(yǎng)護(hù)工藝主要有澆水保濕養(yǎng)護(hù)、蒸汽養(yǎng)護(hù)、噴灑養(yǎng)護(hù)液等養(yǎng)護(hù)措施。澆水養(yǎng)護(hù)中應(yīng)注意水資源的循環(huán)利用；蒸汽養(yǎng)護(hù)中應(yīng)注意蒸汽管的布置，出汽口的朝向，溫度場的均勻性，注意混凝土靜養(yǎng)、升溫、降溫、脫模溫差的控制等；噴灑養(yǎng)護(hù)液養(yǎng)護(hù)中應(yīng)注意養(yǎng)護(hù)液噴灑的均勻性、密度等。養(yǎng)護(hù)液的選擇應(yīng)注意不造成混凝土顏色、外觀的損害。 關(guān)于混凝土裂紋裂縫缺陷指肉眼可見的宏觀裂縫，其寬度在0.05mm以上。混凝土的微觀裂縫為混凝土所固有，水泥漿體硬化后的干縮值較大，而骨料限制了水泥漿體的自由

10、收縮，這種約束等作用使混凝土內(nèi)部從硬化開始就在骨料與水泥漿體的粘結(jié)面上出現(xiàn)了微裂縫?；炷恋氖湛s變形主要有：1）塑性沉降收縮；骨料下沉，粉煤灰和水上浮而產(chǎn)生沉降、離析、泌水。2）塑性收縮：初凝前水分蒸發(fā)，混凝土內(nèi)部水分不斷向表面遷移，形成塑性階段體積收縮；及時抹壓可以愈合；3）自縮水泥水化時消耗水分造成凝膠孔的液面下降，混凝土不失重，發(fā)生在早期（模板拆除之前）；及時保水養(yǎng)護(hù)；4）碳化收縮；5）溫度收縮“冷縮”，溫度上升時，混凝土彈性模量小，產(chǎn)生的預(yù)壓力松弛釋放；隨后的冷卻過程，彈性模量增大和松弛作用減小導(dǎo)致大得多的拉應(yīng)力產(chǎn)生。6）干燥收縮混凝土硬化后，濕度0.5，自生收縮與干縮相比小的可以忽略

11、不計，當(dāng)水灰比0.35，混凝土內(nèi)相對濕度很快會降到80%以下，自生收縮與干縮則接近各占一半，當(dāng)水灰比低至0.17時，則自生收縮要占100，而干縮為0。（大致概念）*配筋并不能消除或者減小混凝土里的收縮裂紋，而只能把少而寬的裂紋分散為大量的微細(xì)裂紋。正是那些看不見，檢測不到的微細(xì)裂紋，可能最終成為離子在混凝土與鋼筋表面之間遷移的必要通道。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)裂縫產(chǎn)生的主要原因分類：與結(jié)構(gòu)設(shè)計及受力荷載有關(guān)的原因：1）超過設(shè)計荷載范圍或設(shè)計未考慮到的作用；2）地震、臺風(fēng)等特殊荷載作用；3）構(gòu)件斷面尺寸不足、鋼筋用量不足或配置位置不當(dāng)；4）結(jié)構(gòu)物的沉降差異；5）次應(yīng)力作用；6）對溫度應(yīng)力和混凝土收縮應(yīng)力估

12、計不足；分類：與使用及環(huán)境條件有關(guān)的原因：1）環(huán)境溫度、濕度的變化；2）結(jié)構(gòu)構(gòu)件各區(qū)域溫度、濕度差異過大；3）凍融、凍脹；4）內(nèi)部鋼筋銹蝕；5）火災(zāi)或表面遭受高溫；6）酸、堿、鹽類的化學(xué)作用；7）沖擊、振動影響；分類：與材料性質(zhì)和配合比有關(guān)的原因：1）水泥非正常凝結(jié)（受潮水泥、水泥溫度過高）；2）水泥非正常膨脹（游離CaO、游離MgO、含堿量過高）；3）水泥的水化熱；4）骨料含泥量過大；5）骨料級配不良；6）使用了堿活性骨料或風(fēng)化巖石；7）混凝土收縮；8）混凝土配合比不當(dāng)（水泥用量大、用水量大、水膠比大、砂率大等）9）選用的水泥、外加劑、摻合料不當(dāng)或匹配不當(dāng)；10）外加劑、硅灰等摻合料摻量過大

13、；分類：與施工有關(guān)的原因：1）拌和不均勻（特別是摻用摻合料的混凝土），攪拌時間不足或過長，拌和后到澆筑時間間隔過長；2）泵送時增加了用水量、水泥用量；3）澆筑順序有誤，澆筑不均勻（振動趕漿、鋼筋過密）4）搗實不良，坍落度過大、骨料下沉、泌水，混凝土表面強(qiáng)度過低就進(jìn)行下一道工序；5）連續(xù)澆筑間隔時間過長，接縫處理不當(dāng)；6）鋼筋搭接、錨固不良，鋼筋、預(yù)埋件被擾動；7）鋼筋保護(hù)層厚度不夠；8）滑模工藝不當(dāng)（拉裂或塌陷）；9）模板變形、模板漏漿或滲水;10）模板支撐下沉、過早拆除模板、模板拆除不當(dāng)；11）硬化前遭受擾動或承受荷載；12）養(yǎng)護(hù)措施不當(dāng)或養(yǎng)護(hù)不及時；13）養(yǎng)護(hù)初期遭受急劇干燥（日曬、大風(fēng)）

14、或凍害；14）混凝土表面抹壓不及時；15）大體積混凝土內(nèi)部溫度與表面溫度或表面溫度與環(huán)境溫度差異過大裂縫問題的試驗研究1、化學(xué)外加劑和礦物摻合料對水泥砂漿干縮與開裂影響的研究結(jié)論：1）摻加減水劑對砂漿干縮值（濕度水灰比養(yǎng)護(hù)溫度堿含量SO3 b)水灰比的影響：隨著水灰比增大，開裂時間一直在延長，幅度也比較大；主要原因是低水灰比漿體自收縮大大增加； c)比表面積影響：隨著比表面積增大，純硅酸鹽體系的開裂時間提前，反映出抗裂性能下降。原因是比表面積增加引起水泥早期水化反應(yīng)加速，徐變松弛能力下降，彈性模量增加，而收縮速度大大提高。 d)養(yǎng)護(hù)溫度的影響：隨著養(yǎng)護(hù)溫度的提高，漿體的水化反應(yīng)速度大大加快，漿

15、體硬 化后的抗裂性能下降。 e）SO3的影響：SO3含量增加，抗裂性能逐漸下降；5）粉煤灰的影響： a)對粉煤灰膠凝體系的開裂影響排序為：粉煤灰摻量水膠比養(yǎng)護(hù)溫度粉煤灰比表面積； b)粉煤灰摻量的影響：摻量在060%區(qū)間中增加，膠凝體系的開裂時間持續(xù)增加，抗裂性能提高。原因：早期粉煤灰不參與水化，彈性模量發(fā)展緩慢。 c)水膠比的影響：水膠比提高，體系抗裂性能提高；水膠比對于大摻量粉煤灰混凝土的各項性能尤其強(qiáng)度影響很大。 d)養(yǎng)護(hù)溫度的影響：養(yǎng)護(hù)溫度提高，體系抗裂性能降低。純硅酸鹽水泥體系溫度在2030度的時候，開裂時間就開始急劇下降，而粉煤灰膠凝體系的轉(zhuǎn)折點(diǎn)在3040度； e)粉煤灰比表面積的

16、影響：粉煤灰的細(xì)度對于膠凝體系的抗裂性能影響很小。可能是粉煤灰顆粒磨細(xì)前后都不參與水泥水化，在早期只是物理填充的作用； f)粉煤灰的摻入顯著提高膠凝材料體系的抗裂性能；6）礦渣粉的影響： a)對摻有礦渣粉的膠凝體系的開裂影響排序為：水膠比養(yǎng)護(hù)溫度礦渣粉摻量礦渣粉比表面積； b)礦渣粉摻量的影響：膠凝體系的開裂時間推遲，抗裂性能提高。摻量達(dá)60%后，此作用減小。 c）養(yǎng)護(hù)溫度的影響：隨著養(yǎng)護(hù)溫度的增加，膠凝體系的抗裂性能幾乎直線下降； d)水膠比的影響：水膠比降低，抗裂性能下降； e)礦渣細(xì)度的影響：影響作用相對較?。ㄔ诒缺砻娣e為219438m2/kg范圍） f)礦渣粉對膠凝材料體系的抗裂性能有

17、改善作用，礦渣粉體系的影響作用受到水膠比和養(yǎng)護(hù)溫度的影響很大。7）硅灰的影響：對摻有硅灰的膠凝體系的開裂影響排序為：水膠比養(yǎng)護(hù)溫度硅灰摻量。 a)本組試驗的開裂時間遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于參有粉煤灰和礦渣粉的膠凝體系。 b)水膠比的影響：水膠比降低，膠凝體系的抗裂性能減?。?c)養(yǎng)護(hù)溫度的影響：養(yǎng)護(hù)溫度提高，膠凝體系的抗裂性能降低； d)硅粉摻量的影響：影響程度較小，但是可以看出硅粉的摻加不能改善膠凝體系抗裂 性能，硅灰膠凝體系的開裂時間都小于不摻硅灰的體系。8）外加機(jī)的影響 a)縮減劑的加入總體上都推遲了膠凝體系的開裂時間。 b)減水劑對膠凝體系開裂時間是有影響的，不同減水劑的作用情況不同。6、減縮防裂混凝

18、土配合比優(yōu)化設(shè)計1）配比參數(shù)控制原則： a)骨料體積含量最大原則：當(dāng)骨料體積含量大于70%時最為有效； b)最佳水膠比范圍原則：0.50.6 c)最佳石子級配原則：級配曲線小于10mm部 分接近級配范圍下限； d)含泥量最小原則；2）組成材料選用原則： a)水泥品種：水化熱低的水泥，C3S(硅酸三鈣)含量低的水泥，細(xì)度適中的水泥； b)骨料：含泥量低、級配接近級配曲線范圍下限、細(xì)骨料種類對混凝土干縮的影響從大到小的順序:河砂海砂(含堿？)機(jī)制砂、粗骨料種類對混凝土干縮的影響從大到小的順序:機(jī)碎石河礫石石灰石碎石、骨料彈性模量對混凝土收縮的影響從大到小的順序:硬砂巖安山巖石灰?guī)r。c)礦物摻合料：

19、優(yōu)先選用優(yōu)質(zhì)粉煤灰，使用磨細(xì)礦渣時，細(xì)度不宜過細(xì)；d)外加劑：與水泥相適應(yīng)。7、泵送高流態(tài)混凝土抗裂性能試驗研究1）骨料：集料的表面特征對混凝土的抗裂性的影響比集料的顆粒形狀更為敏感，碎卵石集料與膠結(jié)料之間的粘結(jié)性能較碎石與膠結(jié)料之間的粘結(jié)性差，因此表現(xiàn)出更大的開裂趨勢；2）砂率：砂率增大時，出現(xiàn)裂縫的機(jī)會增加；當(dāng)砂率分別為38%、40%、43%時，混凝土平板在第7天時單位面積平板的裂縫面積分別為50.84mm2、1653.75mm2、2209.32mm23）粉煤灰摻量：粉煤灰會降低混凝土早期的極限抗拉強(qiáng)度，所以粉煤灰對于混凝土的抗裂性存在一個最優(yōu)的摻量，本次試驗中，摻有粉煤灰的混凝土平板的抗

20、裂性較普通混凝土得到了明顯的改善，但對摻量較高的粉煤灰混凝土應(yīng)加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)或采用二次抹面。摻入粉煤灰可以改善混凝土的和易性，減小泌水性。4）在同一批試驗中，抗裂性較好的混凝， 其電阻率值都略低于抗裂性較差的混凝土。某大橋第一片混凝土梁裂紋原因分析分析產(chǎn)生裂紋的主要原因有：a)水灰比小，達(dá)到0.32（有文獻(xiàn)表明水灰比對氯離子滲透影響大，）混凝土自收縮增大；b)水泥細(xì)度小：實際水泥比表面積421m2/kg(初凝1h37m，終凝2h22m)，加快水化熱過程，溫度收縮加大。(現(xiàn)為356m2/kg,初凝2h13m，終凝2h48m）、c)入模溫度高：入模溫度達(dá)到32，加快水化熱過程，溫度收縮加大。長距離的泵送

21、，提高混凝土的入模溫度；d）混凝土灌注和養(yǎng)護(hù)環(huán)境溫度高：灌注日期2003.7.18，環(huán)境溫度2733，灌注時間為14:0005:00，加快水化熱過程，溫度收縮加大。e）硅粉的摻加：硅粉在混凝土中的較大的水化活性及硅灰高強(qiáng)混凝土早期致密的微結(jié)構(gòu)使混凝土早期的粗毛細(xì)孔含量少，細(xì)毛細(xì)孔含量多，致使混凝土內(nèi)部早期的自干燥作用明顯；硅灰混凝土彈性模量高，應(yīng)力松弛能力小，增加了收縮開裂趨勢；f)鋼筋間距偏大：原腹板、翼板、頂板鋼筋設(shè)計間距為14200；g)石子直徑偏小：增加膠凝材料用量；h)膠凝材料用量大：為480kg，增加水化熱；從設(shè)計配合比看，混凝土5d的強(qiáng)度約為40MPa,而實際達(dá)58MPa,終凝時

22、間為11h，而實際約7h。i)蒸汽養(yǎng)護(hù)工藝下降溫時間短，脫模時溫差大。j)受海島、海風(fēng)影響，晝夜溫差大。鋼筋混凝土梁裂紋預(yù)防的主要措施1)合適的配合比設(shè)計(外加劑與水泥匹配)；2)原材料質(zhì)量控制(水泥安定性)；3)混凝土拌合(時間)、運(yùn)輸(溫度)、灌注(落差)、振搗 (趕漿？)工藝控制；4)混凝土表面收漿與養(yǎng)護(hù)工藝控制；避風(fēng)；5)合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計和鋼筋布置；合理的保護(hù)層厚度；6)入模溫度控制及各類溫差控制(蒸汽養(yǎng)護(hù)溫度場、升降溫時間)；7)采用預(yù)張拉工藝！圖1.1.6某大橋70m箱梁混凝土澆注(見東海大橋圖冊p98111、混凝土梁圖冊p149225) 1.1.7 孔道壓漿與封端 孔道的壓漿和封端

23、質(zhì)量直接影響預(yù)應(yīng)力混凝土的耐久性?？椎缐簼{主要有普通孔道壓漿和真空孔道壓漿工藝，普通孔道壓漿的壓力約為0.7Kpa。真空壓漿增加管道的抽真空設(shè)備，使管道內(nèi)空氣產(chǎn)生-0.7Mpa的壓力，真空壓漿可以使管道內(nèi)的壓漿更加密實，更有效的保護(hù)預(yù)應(yīng)力鋼筋。封端一般有壓漿前進(jìn)行封端和壓漿同時進(jìn)行封端的工藝，壓漿同時實現(xiàn)封端的工藝具有更好的完整性。 圖1.1.7 真空壓漿示意(見東海大橋圖冊p112118、混凝土梁圖冊p226234)1.1.8 存梁臺座在有條件的情況下，應(yīng)采用三點(diǎn)支撐方式存放預(yù)應(yīng)力混凝土箱型節(jié)段，這種節(jié)段長度一般在35m左右。一般的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁長度在1640m，采用三點(diǎn)支撐方式不易

24、實現(xiàn)，由于預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁抗扭強(qiáng)度一般較弱，因此在四點(diǎn)支撐的情況下應(yīng)特別注意支撐點(diǎn)的不均勻沉降問題，過大的不均勻沉降將造成梁體的損傷。存梁臺座的數(shù)量應(yīng)與制梁速度、養(yǎng)護(hù)周期、架梁速度相匹配。 圖1.1.8 存梁臺座 1.1.9 梁體的運(yùn)輸重物移動的可能方案有空中運(yùn)輸方案，如利用直升飛機(jī)起吊、運(yùn)輸；水中運(yùn)輸方案，如利用船舶裝載運(yùn)輸；陸地運(yùn)輸方案，如龍門吊機(jī)起吊、運(yùn)輸?shù)?。對于預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，重量大，目前條件下采用空中運(yùn)輸方案無實現(xiàn)的可能。垂直移動方案有：龍門吊機(jī)起重提升、汽車或履帶吊機(jī)等起重提升、千斤頂起重提升、抽水注水或漲潮或落朝升降等。水平移動方案有：輪式臺車運(yùn)輸，如輪胎式臺車、輪軌式臺車；

25、滾輥式臺車運(yùn)輸，如氣囊，鋼滾筒；滑移式臺車運(yùn)輸?shù)龋凰洗斑\(yùn)輸?shù)取?圖1.1.9重達(dá)2000t的70m箱梁陸地滑移運(yùn)輸(東海大橋p129201、混凝土梁p242260) 1.1.10 長線法與短線法預(yù)制技術(shù) 在懸拼施工中，需進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土節(jié)段的預(yù)制，預(yù)應(yīng)力混凝土節(jié)段的預(yù)制一般采用長線法和短線法預(yù)制工藝。長線法預(yù)制有利于節(jié)段匹配質(zhì)量的控制，由于底模線形不宜進(jìn)行頻繁調(diào)整，底模的線形一般采用綜合的預(yù)拱度進(jìn)行布置。長線法占地面積大，地基處理工作量大，模板投入大，成本相對較高。見圖1.1.10a。短線法預(yù)制需加強(qiáng)節(jié)段匹配質(zhì)量的控制，線形調(diào)整相對容易實現(xiàn)。短線法占地面積小，模板投入小，在國外被廣泛使用。

26、見圖1.1.10b預(yù)制節(jié)段的存放一般采用三點(diǎn)支撐方式，對支點(diǎn)地基不需進(jìn)行嚴(yán)格的沉降處理，其運(yùn)輸一般采用輪胎式運(yùn)輸車進(jìn)行運(yùn)輸。圖1.1.10a 長線法預(yù)制場景(混凝土梁p261p335)1.1.10b 短線法預(yù)制場景(混凝土梁p336p404)1.2 預(yù)應(yīng)力混凝土梁架設(shè) 預(yù)應(yīng)力混凝土梁一般采用現(xiàn)場澆注和預(yù)制安裝的方法進(jìn)行施工?，F(xiàn)場澆注一般采用支架法、懸臂澆注法、移動模架法、頂推施工法進(jìn)行施工；預(yù)制安裝方法一般采用吊裝架設(shè)法、架橋機(jī)架設(shè)法、浮運(yùn)架設(shè)法、懸臂拼裝法、造橋機(jī)拼裝法等進(jìn)行施工；預(yù)應(yīng)力混凝土梁的施工方法與設(shè)計的各工況計算假定緊密關(guān)聯(lián)。 1.2.1 支架現(xiàn)澆方法支架現(xiàn)澆是矮墩橋梁施工中常用的

27、施工方法。施工中應(yīng)注意支架地基的處理，防止地基沉降，除必要的地基加固外，良好的排水條件是防止地基沉降的重要手段。由于支架拼裝后各連接部分存在間隙，在調(diào)整底模線形前應(yīng)對支架進(jìn)行預(yù)壓重以消除非彈性變形，預(yù)壓時間根據(jù)沉降量的最終指標(biāo)進(jìn)行確定。支架應(yīng)具有較小的彈性變形，防止混凝土澆注過程中出現(xiàn)裂紋，在混凝土初凝時間內(nèi)完成混凝土澆注工作可以減少混凝土出現(xiàn)支架變形產(chǎn)生裂紋的可能性。底模的標(biāo)高應(yīng)考慮支架彈性變形的影響。支架設(shè)計應(yīng)考慮其拆除工作，在梁體混凝土澆注完成后，支架承受強(qiáng)大的壓力，支架的設(shè)計應(yīng)考慮此壓力能被順利釋放。 圖1.2.1支架現(xiàn)澆(見梁式橋p8097)1.2.2 吊裝架設(shè)方法預(yù)制箱梁在條件允許

28、的情況下可以采用龍門吊機(jī)吊裝、陸地汽車或履帶等吊機(jī)吊裝、水上浮吊等方式進(jìn)行吊裝。采用千斤頂提升也是其一種安裝方式。吊具應(yīng)精心設(shè)計，吊機(jī)的選型應(yīng)滿足需要，運(yùn)梁就位的位置及吊機(jī)的位置應(yīng)進(jìn)行詳細(xì)布置。在梁體精確定位困難的情況下，應(yīng)考慮梁體精確定位的方案，必要時設(shè)置梁體的縱橫移設(shè)施以加快梁體的架設(shè)速度。梁體就位時的起落速度應(yīng)緩慢，防止造成梁體或支座的損傷。 圖1.2.2 龍門吊機(jī)架設(shè)32m梁(見梁式橋p98133)1.2.3 架橋機(jī)架設(shè)方法架橋機(jī)架設(shè)方案的前期投入較大，一般使用于需架設(shè)的梁體數(shù)量多，運(yùn)距長的情況下。架橋機(jī)架設(shè)效率高，一般每天可以完成2片梁的架設(shè)；架橋機(jī)架設(shè)施工中，應(yīng)注意架橋機(jī)安裝完成后

29、應(yīng)進(jìn)行試吊并保存試吊記錄；架設(shè)中各工序的步驟應(yīng)嚴(yán)格按要求進(jìn)行，防止架橋機(jī)傾覆；架橋機(jī)應(yīng)進(jìn)行必要的保養(yǎng)和維修，確保設(shè)備處于良好的工作狀態(tài)；架橋機(jī)施工方案研究中應(yīng)特別重視起點(diǎn)和終點(diǎn)的架設(shè)條件，選擇合適的架橋機(jī)結(jié)構(gòu)形式；待架設(shè)的梁體一般通過已架設(shè)的梁體進(jìn)行運(yùn)輸，對梁體的承載能力應(yīng)進(jìn)行設(shè)計檢算，確保梁體的安全。 圖1.2.3架橋機(jī)工作場景(見梁式橋p136p176) 1.2.4 浮運(yùn)架設(shè)方法在水域或海域中，根據(jù)施工條件，可以使用浮運(yùn)架設(shè)的方法。在浮運(yùn)架設(shè)方案中應(yīng)充分考慮梁體的下水施工方案(支架等的影響)，應(yīng)考慮梁體運(yùn)輸過程中的傾覆穩(wěn)定性，應(yīng)考慮運(yùn)輸線路的選擇，由于梁體運(yùn)輸屬大件運(yùn)輸，應(yīng)征得海事等部門的

30、同意和協(xié)助。浮運(yùn)架設(shè)方案應(yīng)考慮漲潮或落潮引起的水位標(biāo)高變化的影響，應(yīng)考慮加載或卸載對浮體吃水深度變化的影響，由于水位變化和吃水深度變化，在錨碇系統(tǒng)受力變化的影響下，浮體還可能產(chǎn)生平面位置的變化。潮水變化、過往船舶、風(fēng)力等因素產(chǎn)生的波浪或涌浪對浮體會產(chǎn)生影響。風(fēng)力影響也是不可忽略的因素。錨碇設(shè)備的設(shè)置方案對架梁就位質(zhì)量和架梁工作效率會產(chǎn)生影響。 圖1.2.4 浮運(yùn)架設(shè)(見梁式橋p177185)1.2.5 懸臂澆注方法懸臂澆注施工是預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁施工的一種比較常用的方式，80年代后在我國被廣泛應(yīng)用。懸臂澆注一般采用掛籃施工，節(jié)段長度一般為35m，混凝土重量在150t以內(nèi)。在斜拉橋施工中，一般

31、采用牽索掛籃，節(jié)段長度可以達(dá)到8m左右。由于掛籃在混凝土重量作用下產(chǎn)生變形，應(yīng)此掛籃在灌注混凝土前應(yīng)消除非彈性變形外，還需根據(jù)計算設(shè)置預(yù)拱度，梁體的線形應(yīng)根據(jù)設(shè)計計算要求在施工中進(jìn)行調(diào)整，以保證順利合龍和成橋線形。 宜在混凝土初凝時間內(nèi)完成混凝土灌注，精心籌劃混凝土灌注順序，防止由于掛籃的變形造成混凝土開裂。掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計和施工中應(yīng)防止掛籃傾覆，后錨固點(diǎn)是掛籃結(jié)構(gòu)的重要部分，應(yīng)進(jìn)行充分的檢驗。掛籃的結(jié)構(gòu)方式也影響施工效率，應(yīng)進(jìn)行精心的選型和細(xì)節(jié)設(shè)計優(yōu)化。掛籃應(yīng)具有足夠的剛度，一般掛籃自重為節(jié)段重量的0.50.8。懸臂澆注施工周期應(yīng)考慮混凝土強(qiáng)度增長和彈性模量增長所需的技術(shù)間隙時間，應(yīng)考慮混凝土收

32、縮、徐變對預(yù)應(yīng)力損失的影響，為保證施工質(zhì)量，在目前技術(shù)條件下，建議的施工周期為68天。 圖1.2.5懸臂澆注施工(見梁式橋p186267)1.2.6 移動模架施工方法在我國，移動模架施工工藝于90年代逐步推廣使用。移動模架前期投入大，相對于支架現(xiàn)澆施工，移動模架不需進(jìn)行地基處理。在軟弱地基、水域、高墩、山區(qū)等施工條件下，移動模架具有明顯的優(yōu)越性能。移動模架跨度一般在50m以內(nèi)，少量的達(dá)到60m，節(jié)段施工周期一般在1215天。移動模架結(jié)構(gòu)有上導(dǎo)梁和下導(dǎo)梁方式，下導(dǎo)梁結(jié)構(gòu)更加簡潔,有利于鋼筋骨架的吊裝。下導(dǎo)梁移動模架過橋墩的方式有導(dǎo)梁開啟和底模開啟方式，國內(nèi)常見的為導(dǎo)梁開啟方式。 圖1.2.6 移

33、動模架施工(見梁式橋p318346)1.2.7 懸臂拼裝方法相對于懸臂澆注，懸臂拼裝速度更快，相對于造橋機(jī)拼裝，懸臂拼裝設(shè)備投入較少，但使用懸臂拼裝方案時必須實現(xiàn)將懸臂拼裝節(jié)段運(yùn)輸?shù)綉冶鄣觞c(diǎn)下，因此在運(yùn)輸困難的山區(qū)、不能滿足船舶運(yùn)行的淺水湖泊、受漲落潮水影響的淺灘區(qū)域，不宜使用懸臂拼裝方案。在懸臂拼裝中應(yīng)及時調(diào)整梁體線形。作為拼接面膠接的材料應(yīng)具有耐久性能，攪拌應(yīng)均勻，填充應(yīng)飽滿但不對預(yù)應(yīng)力管道的暢通造成影響。拼接面在拼接前應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)處理，清除污漬和預(yù)制時涂刷的隔離材料。預(yù)制節(jié)段在拼接面處的損傷宜在拼接完成后進(jìn)行修補(bǔ)，防止對匹配面的匹配產(chǎn)生影響，造成局部應(yīng)力過大。 膠接材料應(yīng)在一定的壓力作用下

34、凝固以保證拼接質(zhì)量。為保證壓力的均勻，對施加的預(yù)應(yīng)力應(yīng)進(jìn)行合理的布置。在拼接作業(yè)中，對膠接面施加壓力后，膠接材料必然會被擠出，為美化外觀，應(yīng)及時將擠出的膠接材料清除，清除過程中，應(yīng)不損害梁體外觀。 圖1.2.7懸臂拼裝施工(見梁式橋p346354) 1.2.8 造橋機(jī)拼裝方法造橋機(jī)施工方案的設(shè)備投入大，但能克服懸臂拼裝的局限性，因此使用更廣泛。節(jié)段預(yù)制后在預(yù)制場地存放28天以上才進(jìn)行節(jié)段拼接，減少了混凝土后期收縮和徐變對預(yù)應(yīng)力損失的影響。 圖1.2.8 造橋機(jī)進(jìn)行節(jié)段拼裝(見梁式橋p355p424) 1.2.9 頂推施工方法指在一個固定的臺座澆注混凝土節(jié)段，節(jié)段混凝土達(dá)到強(qiáng)度后頂推出混凝土澆注

35、臺座再進(jìn)行下節(jié)段混凝土澆注，不斷的循環(huán)來完成預(yù)應(yīng)力混凝土梁的施工方法。頂推梁導(dǎo)梁的剛度應(yīng)與梁體的剛度相匹配，導(dǎo)梁剛度越大，導(dǎo)梁與混凝土梁體連接面內(nèi)力越大，導(dǎo)梁剛度越小，混凝土梁體受力越大。節(jié)段的頂推中由滑動面支撐，滑動面標(biāo)高相對固定，為防止梁體受扭損壞、局部的支撐面受力過大，滑動面的平整度宜控制在1mm/m的范圍內(nèi)。 圖1.2.9頂推梁施工(見梁式橋p473p530)2 鉆孔樁施工技術(shù)2.1 施工平臺布置水上鉆孔樁施工平臺的主要形式有：移動式平臺、導(dǎo)管架平臺、單棧橋平臺、雙棧橋平臺、整體安裝平臺、就地建設(shè)平臺、圍堰或筑島式平臺、浮運(yùn)安裝式平臺、獨(dú)立樁平臺等。 2.1.1移動式平臺水上移動式平臺

36、的特點(diǎn)是海上定位準(zhǔn)確，浮運(yùn)就位后，利用支腿使平臺提升出海面，平臺荷載通過支腿直接傳遞到海床支撐面，平臺頂標(biāo)高不受潮汐的影響，可作業(yè)時間長、效率高。該平臺具有水下炸礁、鉆孔樁施工等項功能。利用水上移動平臺可實現(xiàn)對鋼護(hù)筒的精確定位、插打以及鉆孔作業(yè)等，操作簡便，臨時設(shè)施投入較少，該平臺抗風(fēng)浪能力較強(qiáng)，待鉆孔樁施工完畢后平臺可快捷迅速移位、準(zhǔn)確定位。移動式平臺的主要施工步驟：移動式平臺的精確定位；鋼護(hù)筒的制造、插打和固定；鉆機(jī)就位，進(jìn)行鉆孔樁施工。 圖2.1.1 移動式平臺 (見鉆孔樁p42p57)2.1.2導(dǎo)管架平臺導(dǎo)管架平臺具有工廠化加工、制造精度高、整體下放速度快、安裝快捷等特點(diǎn)。針對風(fēng)高浪急

37、、施工條件惡劣的海域，可縮短施工工期。特別適用于無覆蓋層裸巖海床或無穩(wěn)定獨(dú)立樁能力的淺覆蓋層海床的地質(zhì)條件。導(dǎo)管架平臺的主要施工步驟：導(dǎo)管架結(jié)構(gòu)的加工制造；選擇較好的時機(jī)浮運(yùn)到位，借助吊船進(jìn)行導(dǎo)管架的下放，定位鋼管樁的插打；平臺上部結(jié)構(gòu)的安裝，必要時進(jìn)行錨樁的施工；鋼護(hù)筒的制造、精確定位鋼護(hù)筒，鋼護(hù)筒插打和固定；鉆機(jī)就位，鉆孔樁的施工。存在鋼結(jié)構(gòu)用料較多，周轉(zhuǎn)率較低的缺點(diǎn)，同時在施工過程中需要大型浮吊、船機(jī)配合作業(yè)。 圖2.1.2 導(dǎo)管架平臺2.1.3單棧橋平臺單棧橋平臺施工方案主要是在平臺一側(cè)布設(shè)臨時棧橋通道，用以滿足人員的上下、材料的運(yùn)輸?shù)?。圖2.1.3棧橋的施工方案為：使用棧橋上的吊機(jī)逐

38、步延伸施工棧橋，棧橋施工過程中受海浪、海流、涌潮、潮差等不利因素的影響較小，可增加有效作業(yè)時間。特別適用于漲潮有水，落潮無水的岸邊區(qū)域（船舶不能到達(dá)的施工區(qū)域）。在覆蓋層具有穩(wěn)樁能力的區(qū)域，棧橋施工速度較快。 圖2.1.3 單棧橋平臺 2.1.4雙棧橋平臺雙棧橋平臺指在平臺兩側(cè)布設(shè)臨時棧橋通道，用以滿足人員的上下、材料的運(yùn)輸?shù)?。在鋼護(hù)筒未插打之前，棧橋作為施工平臺的主要受力支撐體系，待鋼護(hù)筒插打到位后增設(shè)平臺與護(hù)筒之間的支撐體系，把平臺上部結(jié)構(gòu)及鉆機(jī)的重量傳遞到護(hù)筒上。雙棧橋平臺主要施工步驟：雙側(cè)棧橋鋼管樁基礎(chǔ)、橋面及上部結(jié)構(gòu)施工；棧橋上龍門吊機(jī)的拼裝；利用龍門吊機(jī)進(jìn)行平臺的拼裝和架設(shè)；鋼護(hù)筒

39、的精確定位、插打、固定；平臺支撐體系轉(zhuǎn)換；鉆孔樁的施工；棧橋的施工可采用類似2.1.3單棧橋平臺棧橋的施工方法，在棧橋上布置吊機(jī)逐步延伸施工棧橋?？梢苿拥淖鳂I(yè)平臺縮短平臺建設(shè)周期，提高作業(yè)平臺的重復(fù)利用率。 圖2.1.4雙棧橋平臺 2.1.5整體安裝平臺整體安裝平臺方案適用于水深流急，海床巖面傾斜裸露的海域的基礎(chǔ)施工。平臺制造成本較大。整體安裝平臺制造前宜先安排“多波束”測深船對施工區(qū)域海床面標(biāo)高進(jìn)行精確測量，然后根據(jù)測量出的海床標(biāo)高，確定整體平臺各套管及護(hù)筒的長度，進(jìn)行放樣制作。預(yù)制場地應(yīng)選擇在大型浮吊可以靠泊起吊的碼頭附近。整體安裝平臺制造完成后，采用大型起重船起吊浮運(yùn)至施工墩位處。采用G

40、PS定位系統(tǒng)指導(dǎo)浮吊的定位、拋錨。為克服由于水流力作用下整體平臺的傾斜或失穩(wěn)，整體平臺四角處定位樁應(yīng)與整體平臺臨時固定，隨平臺一起下放，整體平臺下放后，解開四個定位角樁，立即進(jìn)行插打、調(diào)平、糾偏。必要時，在下放的過程中整體平臺的四個角點(diǎn)處各拋設(shè)混凝土錨，通過錨繩調(diào)整平臺位置及保持平臺的穩(wěn)定。整體平臺下放到位后，在已插打定位樁內(nèi)填充混凝土，以增加整體平臺的穩(wěn)定性，然后進(jìn)行整體平臺封底混凝土的灌注，使平臺與基巖粘結(jié)成整體，增強(qiáng)整體平臺的抗風(fēng)浪能力并利于鉆孔及灌注樁孔混凝土作業(yè)。整體安裝平臺的下放作業(yè)時間應(yīng)盡量避開漲落潮、涌潮及天文大潮等流速較快的時間段，宜選擇在低平潮時下放導(dǎo)管架。整體平臺安裝完成

41、后，搭設(shè)施工平臺，進(jìn)行鉆孔樁施工。整體安裝平臺利用正式鋼護(hù)筒作為平臺的一部分，要求安裝精度高。整體安裝平臺重量大，圖2.1.5采用的是2600t吊船，起重由4根直徑4m正式鋼護(hù)筒（正式樁直徑3m，考慮海中高流速區(qū)域安裝誤差0.5，因此正式鋼護(hù)筒直徑為4m）及8根直徑1.5m用于支撐定位調(diào)平平臺的輔助鋼套筒組成的高度約26m的重達(dá)700t的整體安裝平臺。圖2.1.5 整體平臺吊裝 2.1.6就地建設(shè)平臺就地建設(shè)平臺施工方案適用于海床覆蓋層較厚，鋼樁或混凝土樁插打后可自身穩(wěn)定的施工區(qū)域，該方案水上作業(yè)工序較多，受海浪、涌潮等影響，吊船作業(yè)效率低，平臺施工周期較長。主要的施工步驟：定位樁插打完畢后，

42、進(jìn)行樁間連接系拼焊；安裝分配梁，分配梁上安裝桁架梁等形成施工平臺，或采用吊船分塊分片安裝預(yù)先組拼好的平臺；鉆機(jī)就位，鉆孔樁的施工。定位樁、分配梁、桁架梁必須連接牢靠，以保證平臺的整體性。 圖2.1.6 就地建設(shè)平臺 2.1.7鋼圍堰或筑島式平臺鋼圍堰平臺適用于深水基礎(chǔ)孤墩施工，鋼圍堰制造成本較大。根據(jù)基礎(chǔ)的大小和海床地質(zhì)情況，確定鋼圍堰的尺寸、高度和刃腳是否制造成高低腿形式。鋼圍堰首先在工廠分節(jié)分塊制造，在施工現(xiàn)場附近的碼頭組拼成整體后，進(jìn)行浮運(yùn)、拋錨定位，通過調(diào)整錨繩進(jìn)行鋼圍堰精確定位，在鋼圍堰雙壁之間的隔倉內(nèi)填充混凝土或注水使圍堰下沉，待鋼圍堰精確下放就位后將定位錨繩收緊，通過吸泥繼續(xù)下沉

43、鋼圍堰，到位后灌注水下封底混凝土，安裝施工平臺，進(jìn)行鉆孔樁施工。 鋼圍堰平臺阻水面積大，在水流、涌浪作用下，深海中鋼圍堰的穩(wěn)定不易保證，一般用于大跨度的橋梁基礎(chǔ)。見圖2.1.7。筑島圍堰施工方案適用于水深在3.0米以內(nèi)，水流流速較小的基礎(chǔ)施工，圍堰外坡面應(yīng)有措施防止水流沖刷。 在有覆蓋層區(qū)域，也可用鋼板樁、鋼管樁筑島圍堰平臺。 圖2.1.7 鋼圍堰平臺 2.1.8浮運(yùn)安裝式平臺浮運(yùn)安裝式平臺利用導(dǎo)向船浮運(yùn)平臺，導(dǎo)向船在墩位處拋錨定位，在平臺內(nèi)插打定位樁，將平臺支撐于定位樁，退出導(dǎo)向船，完善施工平臺，進(jìn)行鉆孔樁施工。將平臺支點(diǎn)從導(dǎo)向船轉(zhuǎn)換到定位樁的體系轉(zhuǎn)換過程中，不能有較大的水位、水流向變化，防

44、止導(dǎo)向船的移位造成定位樁的損壞。 圖2.1.8浮運(yùn)安裝式平臺2.1.9獨(dú)立樁平臺獨(dú)立樁平臺施工方案適用于海床覆蓋層較厚，水流流速較小，鋼護(hù)筒插打后可自身穩(wěn)定的施工區(qū)域。先用打樁船將鋼護(hù)筒施打到位，鋼護(hù)筒插打完畢后，用浮吊安裝施工平臺。施工平臺安裝完后，進(jìn)行鉆孔樁施工。 圖2.1.9 獨(dú)立樁平臺2.2 成孔作業(yè)鉆孔樁成孔方法一般有：螺旋鉆機(jī)成孔、正/反循環(huán)迴轉(zhuǎn)法成孔、套管鉆機(jī)成孔、沖抓鉆機(jī)成孔、沖擊鉆機(jī)成孔等。鉆孔樁成孔工藝一般采用正循環(huán)和反循環(huán)施工工藝。正循環(huán)工藝為：泥漿從鉆桿泵入，從鉆桿底部流出，混雜鉆渣從孔底向孔口流出，泥漿進(jìn)入沉渣池，鉆渣沉淀或分離，泥漿再循環(huán)，一般鉆孔深度在30m以內(nèi)，

45、成孔效率較低，由于采用的泥漿比重較大，孔壁泥皮較厚。反循環(huán)工藝為：泥漿從樁的孔口進(jìn)入，在氣舉作用下，混雜鉆渣從鉆桿流出進(jìn)入沉渣池，鉆渣沉淀或分離，泥漿再循環(huán)，鉆孔深度已達(dá)到135m。 正循環(huán)鉆孔設(shè)備主要有鉆機(jī)、泥漿泵、泥漿池、沉渣池或分離器、當(dāng)深度較大時還需配備取渣桶。反循環(huán)鉆孔設(shè)備主要有鉆機(jī)、空氣壓縮機(jī)、風(fēng)包、泥漿池、沉渣池或分離器。泥漿質(zhì)量和標(biāo)高是保障孔壁不致坍孔、鉆渣及時排出的重要措施。成孔后應(yīng)進(jìn)行孔徑、孔深、孔的傾斜度測量?？咨钜糟@孔長度為準(zhǔn)，測錘復(fù)核。 由于正循環(huán)鉆孔采用的泥漿比重大，影響摩擦樁的承載力，在重要結(jié)構(gòu)中不宜采用。圖2.2 反循環(huán)迴轉(zhuǎn)法成孔施工(見鉆孔樁p95p396)

46、2.3 清孔作業(yè)清孔質(zhì)量直接影響鉆孔樁的沉渣厚度，影響樁的承載能力，一般采用取渣或換漿清孔，采用氣舉配合泥漿分離器進(jìn)行清孔可以達(dá)到良好的效果。沉渣厚度指成孔拆除鉆機(jī)后，用帶小鋼絲繩的測錘測量的孔深，減去安裝鋼筋籠及水下混凝土灌注導(dǎo)管后開始水下混凝土灌注前在同一測點(diǎn)用同一測量系統(tǒng)測量的孔深的差值。測點(diǎn)盡量靠近樁中心。清孔作業(yè)不應(yīng)造成泥漿的離淅，離淅的泥漿會增加沉渣和浮漿的厚度，可能造成導(dǎo)管堵管事故。當(dāng)沉渣厚度不能滿足規(guī)范要求時，應(yīng)進(jìn)行二此清孔。 圖2.3 清孔作業(yè) 2.4 鋼筋籠工程鋼筋籠應(yīng)具有足夠的加勁，防止裝吊過程中損壞。鋼筋籠裝吊過程中應(yīng)注意聲測管的保護(hù)。鋼筋籠的保護(hù)層定位一般采用鋼筋、混凝土圈、工程塑料圈，從鋼筋腐蝕通道考慮，