大橋33m寬幅大斷面箱梁掛籃施工方案

1、533m寬幅大斷面箱梁掛籃施工方案5.1工程概況納金大橋是規(guī)劃的“拉薩市第一大橋”，位于拉薩市的東郊，全長1.28km，主橋為（70+117+117+70m）三跨矮塔斜拉橋。主橋箱梁寬33m，主體結(jié)構(gòu)采用單箱五室斷面，箱梁高度從跨中無索區(qū)2.5m至主墩中心2m按圓弧線變化為4.0m，有索區(qū)每個梁段長5m。塔中無索區(qū)長27m，跨中無索區(qū)長20m。主橋箱梁采用縱、橫、豎三向預應(yīng)力體系，設(shè)計采用掛籃整幅懸澆施工。根據(jù)納金大橋上部箱梁的特殊性，常規(guī)的掛籃存在以下問題：1、箱梁斷面大（33m），按常規(guī)設(shè)計掛籃自重大。2、由于箱梁單幅寬，掛籃自重大，安裝、移動掛籃困難，即整個懸澆施工難度較大。 3、掛籃自

2、重大，會對懸澆箱梁自身受力情況產(chǎn)生影響。4、用于掛藍的材料無法回收，一次性投入大，成本增加。對此，項目部根據(jù)納金大橋的實際現(xiàn)場情況，突破常規(guī)，設(shè)計了一套寬幅輕型自走式掛籃系統(tǒng)。見圖5.1.15.1.3。圖5.1.1 掛籃側(cè)面圖圖5.1.2 掛籃斷面圖圖5.1.3 掛籃現(xiàn)場照片5.2 設(shè)計依據(jù)、規(guī)范標準拉薩市納金大橋工程施工圖設(shè)計公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 JTJ025-86 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 JTG/T F50-2011 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003 建筑鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（上下冊）、結(jié)構(gòu)力學、材料力學等。 5.3 掛籃設(shè)計5.3.1掛籃設(shè)計參照以3梁段為基礎(chǔ)進行掛籃的設(shè)計。3梁

3、段在11個掛籃懸澆段中，混凝土方量最大，為210.1m3；梁段澆筑長度最大，為5m。因此整套掛籃以3塊為標準進行設(shè)計和驗算。其后來的掛籃超載預壓也以3塊為標準進行。5.3.2掛籃系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡介為節(jié)約成本，本次大橋掛籃系統(tǒng)有別于普通常用的菱形和三角形掛籃，其主梁就地取材，采用龍門吊上的三角梁作為主梁。整個掛籃系統(tǒng)屬于后支點式掛籃。主要組成部分為：主梁、底模、側(cè)模、翼緣板模板、上橫梁、下橫梁、梁底縱梁、反壓梁以及掛籃行走系統(tǒng)組成。難點是大橋采用33m掛籃整體澆筑、整體前移。（一）主梁主梁三角梁全部采用Q235鋼制作，長12m。上梁為1根組合型鋼，由2塊15mm厚鋼板之間豎向焊接2塊10mm厚鋼板而成

4、。下梁構(gòu)造同上梁。上下梁之間，用12.6槽鋼對焊而成的斜撐連接。上下梁兩側(cè)每隔1m焊接10mm厚筋板，構(gòu)件連接位置同樣增焊10mm厚筋板，以加強三角梁的整體受力性能。主梁見圖5.3.1。 圖5.3.1 掛籃主梁-三角梁（二）模板系統(tǒng)底模、側(cè)模、翼緣板模板均采用6mm厚鋼板制作，背肋間距均為40cm40cm。底模背肋均采用8槽鋼。下鋪40H型鋼作為支撐。側(cè)模背肋橫向為8槽鋼，豎向為6mm筋板。背撐采用一對14b槽鋼背向支撐，方便對拉螺桿安裝。背撐設(shè)置間距為80cm。翼緣板模板同側(cè)模。在翼緣板模板下設(shè)置了桁架支撐，桁架支撐由14槽鋼制作而成，設(shè)置間距同為80cm。現(xiàn)場模板見圖5.3.2，5.3.3

5、。圖5.3.2 翼緣板及腹板模板 圖5.3.3 底模模板（三）橫梁、導梁掛籃用橫梁分為上橫梁、前下橫梁和后下橫梁。橫梁均采用40H型鋼制作而成，吊點位置在型鋼側(cè)面加焊筋板。橫梁長35m，制作成2根17.5m的橫梁，拉運至現(xiàn)場后，用高強度螺栓連接。導梁用于掛籃的行走，設(shè)置在底板下3道，每個翼緣板各2道。均采用40b槽鋼對焊而成，長度13m。橫梁、導梁現(xiàn)場照片見圖5.3.4，5.3.5。圖5.3.4 現(xiàn)場橫梁照片 圖5.3.5 現(xiàn)場滑梁照片（四）反壓梁反壓梁分為后錨壓梁和行走小車反壓梁。后錨壓梁由2根2.5m長的25b槽鋼對焊而成，頂部受力面加焊通長10mm厚鋼板。行走小車反壓梁由2根2.5m長的

6、40a工字鋼雙拼而成，頂部受力面加焊15cm寬的通長10mm厚鋼板，并在工字鋼受力部位的側(cè)面加焊筋板。反壓梁見圖5.3.6，5.3.7。圖5.3.6 反壓梁照片 圖5.3.7 反壓小車成品（五）行走系統(tǒng)行走系統(tǒng)主要由前支點小車、行走小車和反壓小車組成。根據(jù)2橋面橫坡，通過調(diào)整行走小車的高度，將6個主梁調(diào)整在同一水平面上。施工時，每個主梁下放置2根軌道。行走小車見圖5.3.8。反壓小車設(shè)置在主梁頂部。前支點小車設(shè)置在梁段前端。 圖5.3.8 安裝好的行走小車（六）小型配件小型配件包括前支點、吊帶、吊桿用滾動吊架，專用銷座，吊桿吊具等。均采用Q235鋼材在廠家直接定做。吊桿為經(jīng)軋螺紋鋼。各種配件見

7、圖5.3.95.3.15。圖5.3.9 滑梁用滾動吊架 圖5.3.10 滑梁用固定吊架圖5.3.11 橫梁用銷座 圖5.3.12 吊桿用吊具圖5.3.13 吊桿用枕梁 圖5.3.14 吊帶用枕梁圖5.3.15 加工完成的吊帶（具體掛籃設(shè)置和構(gòu)件大樣圖詳見納金大橋掛籃設(shè)計方案）5.4 掛籃驗算5.4.1掛籃模板驗算書（一）基本數(shù)據(jù)掛籃模板包括底模、側(cè)模和翼緣板，均采用Q235鋼的原材料制作而成：1、 E206103N/mm22、 145MPa3、 85Mpa（二）掛籃底模驗算3#塊為所有掛籃施工中最重的塊段，因此以3#塊施工對底模進行驗算。底模采用5mm鋼板作為面板，8#槽鋼作為背肋（布置間距為

8、4040cm），40H型鋼作為縱梁。1、箱梁自重3#塊C50混凝土210.1m3，混凝土按2.5t/m3計算，混凝土自重525.25t。3#塊鋼筋重34459.4kg，鋼筋混凝土比值為164kg/m3。箱梁自重鋼筋混凝土5252.5+344.65597.1 KN2、底模工字鋼計算 底?？v梁采用40H型鋼，其分布間距為：一般位置，間距65cm80cm；腹板荷載集中的位置，間距25cm。 具體布置詳見下頁3#塊底模工字鋼布置示意圖。 根據(jù)圖紙，把不同間距的工字鋼獨立出來進行計算。如圖所示，采用對稱的方法分配箱梁荷載：將相鄰兩根工字鋼的距離等分成二，垂直對應(yīng)的箱梁斷面荷載單獨由一根工字鋼承受；腹板位

9、置的采用統(tǒng)一計算所承受斷面的荷載，然后再平均分配到每根工字鋼上。 S1：外側(cè)腹板5根工字鋼集中受力 S2：間距70cm單根工字鋼受力 S3：間距65cm單根工字鋼受力 S4：中腹板5根工字鋼集中受力 S5：一側(cè)間距75cm，一側(cè)間距80cm，單根工字鋼受力 1）S1斷面工字鋼計算 荷載計算 該斷面為外側(cè)腹板，在此考慮翼緣板重量全部由翼緣板模板支承。計算出該截面箱梁面積S13.794m2，3#塊長度5m，其箱梁荷載為： 混凝土3.79452.5474.25 KN 鋼筋3.79450.16431.11 KN 按照2.0荷載系數(shù)計算，總荷載2.0（474.25+31.11）1010.72KN （注：

10、由于考慮2.0的荷載系數(shù)，模板、支架和施工荷載等均不再考慮）均布荷載計算工字鋼前后吊點間距l(xiāng)6.1m，腹板重量由5根工字鋼承擔，即每根工字鋼所受均布荷載q均1010.7256.133.14 KN/M40H型鋼的參數(shù)：Ix=22964.86cm4 Wx=1148.24cm3鋼的許用彎曲E應(yīng)力 145MPa，計算能承受最大的均布荷載max=Mmax WxMmax=maxWxMmax=1451061148.2410-6166494.8NM166.5KNMM均=ql2/8q=8M均l2=8166.56.12=35.8KN/M 滿均布q均33.14KN/M q35.8KN/M能夠滿足要求，安全?？辜魪姸?/p>

11、計算計算單根工字鋼抗剪強度。為保證安全，q均按35KN/M取值荷載計算。（實際q均33.14 KN/M）Fsmax=356.1213.5KN查得40H型鋼截面參數(shù)IzSzmax=22964.86/642.9735.7cm d=8mmmax=(FsmaxSzmax)/(Izd) =Fsmax(IzSzmax)d =2.123105(35.710-2)(810-3) =74.3Mpa該型鋼設(shè)計85Mpamax=74.3Mpa撓度計算：Wc=5/384(ql4)(EI)其中：E為206GP，I22964.86cm4故Wc=5/384（351036.14）2.06101122964.8610-813.

12、3mmW=L/400=15.25mmWc=13.3mm能夠滿足要求，合格。2）S2斷面工字鋼計算 荷載計算 計算出該截面箱梁面積S20.706m2，3#塊長度5m，其箱梁荷載為： 混凝土0.70652.588.25 KN 鋼筋0.70650.1645.79KN 按照2.0荷載系數(shù)計算，總荷載2.0（88.25+5.79）188.08KN （注：由于考慮2.0的荷載系數(shù)，模板、支架和施工荷載等均不再考慮）均布荷載計算工字鋼前后吊點間距l(xiāng)6.1m，即工字鋼所受均布荷載q均188.086.130.83 KN/MWc=11.7mm W=L/400=15.25mm由于單根工字鋼荷載30.83KN/M 斷

13、面S1的每根33.14KN/M，在各項指標（材料、支承長度等）均相同的情況下，S1合格，即S2能夠滿足要求，合格。3）S3斷面工字鋼計算 荷載計算 計算出該截面箱梁面積S30.823m2，3#塊長度5m，其箱梁荷載為： 混凝土0.82352.5102.875KN 鋼筋0.82350.1646.75KN 按照2荷載系數(shù)計算，總荷載2（102.875+6.75）219.25 KN （注：由于考慮2.0的荷載系數(shù)，模板、支架和施工荷載等均不再考慮）均布荷載計算工字鋼前后吊點間距l(xiāng)6.1m，即工字鋼所受均布荷載q均219.256.135.9 KN/M撓度：Wc=13.6mm W=L/400=15.25

14、mm抗剪強度：max=(FsmaxSzmax)/(Izd) =2.19105(35.710-2)(810-3) =76.6 Mpa 85Mpa合格。4）S4斷面工字鋼計算 荷載計算 計算出該截面箱梁面積S43.570m2，3#塊長度5m，其箱梁荷載為： 混凝土3.57052.5446.25 KN 鋼筋3.57050.16429.274KN 按照2.0荷載系數(shù)計算，總荷載2.0（446.25+29.274）951.0 KN （注：由于考慮2.0的荷載系數(shù)，模板、支架和施工荷載等均不再考慮）均布荷載計算工字鋼前后吊點間距l(xiāng)6.1m，腹板重量由5根工字鋼承擔，即每根工字鋼所受均布荷載q均95156.

15、131.18KN/MWc=11.9mm W=L/400=15.25mm同上，由于單根工字鋼荷載31.18KN/M 斷面S1的每根33.14KN/M，在各項指標（材料、支承長度等）均相同的情況下，S1合格，即S4能夠滿足要求，合格。5）S5斷面工字鋼計算 荷載計算 計算出該截面箱梁面積S50.518m2，3#塊長度5m，其箱梁荷載為： 混凝土0.51852.564.75 KN 鋼筋0.51850.1644.25KN 按照2.0荷載系數(shù)計算，總荷載2.0（64.75+4.25）138 KN （注：由于考慮2.0的荷載系數(shù)，模板、支架和施工荷載等均不再考慮）均布荷載計算工字鋼前后吊點間距l(xiāng)6.1m，

16、即工字鋼所受均布荷載q均1386.122.6 KN/MWc=8.6mm W=L/400=15.25mm同上，由于單根工字鋼荷載22.6KN/M 斷面S1的每根33.14KN/M，在各項指標（材料、支承長度等）均相同的情況下，S1合格，即S5能夠滿足要求，合格。6）綜上所述縱梁采用40H型鋼在2.0荷載系數(shù)下，在沒有計算臨時結(jié)構(gòu)提高的30鋼材允許應(yīng)力情況下，強度、剛度、撓度等指標均能達到設(shè)計要求，可以認定其安全性。施工時嚴格按照設(shè)計間距布設(shè)H型鋼即可。3、底模背肋計算 底模背肋設(shè)置為：橫肋間距40cm，縱肋間距40cm，均采用8#槽鋼制作。 參照3#塊底模工字鋼布置示意圖，在單根工字鋼位置，S3

17、斷面間距82cm，且單根型鋼承重斷面面積最大，以此計算背肋的受力情況。 1）橫肋計算計算出該截面箱梁面積S20.823m2，3#塊長度5m，其箱梁荷載為： 混凝土0.82352.5102.875 KN 鋼筋0.82350.1646.75 KN 該段箱梁底板面積0.8254.1m2 按照1.8荷載系數(shù)計算，箱梁對底板的壓力1.8（102.875+6.75）/4.148.1KN/m2 （注：由于考慮1.8的荷載系數(shù)，模板、支架和施工荷載等均不再考慮）即受力最大的橫肋線荷載q48.10.8239.4 KN/MMmaxql2/839.40.822/83.3 KNMWMmax/ 3.3KNM145N/m

18、m2 22.7cm3查表可知，8#槽鋼Wx25.3cm3W22.7cm3，能夠滿足要求。撓度Wc= （注：8#槽鋼Ix101cm4）1.11mm W=L/400=7004001.75mmWcW，滿足要求。由于82cm間距為最大荷載和最大間距情況下計算的結(jié)果，滿足要求，則其它間距的橫肋均滿足要求。2）豎肋計算 由于橫肋計算符合要求，豎肋按照設(shè)置的40cm間距，同樣以3#塊荷載為標準進行計算。 箱梁對底板的壓力48.1KN/m2即受力最大的縱肋線荷載q48.10.419.24 KN/MMmaxql2/819.240.42/80.38KNMWMmax/ 0.38KNM145N/mm2 2.6cm3查

19、表可知，8#槽鋼Wx25.3cm3W2.6cm3，能夠滿足要求。撓度Wc= （注：8#槽鋼Ix101cm4）0.03mm WcW=L/400=1.75mm，滿足要求。由于縱肋間距均為40cm，且3#塊為懸澆塊段中的最大荷載，計算縱肋受力滿足要求，則其它梁段縱肋間距40cm滿足施工要求。3）綜上所述底模面板背肋按照40cm40cm布置橫肋和縱肋，受力合格，滿足施工要求。4、底模面板計算 底模面板厚度5mm，背肋設(shè)置間距為40cm40cm。 同背肋計算，以3#塊S2斷面為標準對面板進行受力分析。取面板的壓力為50KN/m2（實際該斷面平均壓力1.8荷載系數(shù)下為48.1KN/m2），即Pmax50k

20、Pa。 1）強度驗算 選用板區(qū)格中三面固結(jié)、一面簡支的最不利受力情況進行計算。ly/lx400/4001.0，查表得：，,。 取1mm寬的板條作為計算單元，荷載q為： q0.0510.05N/mm 求彎矩： -0.06000.054002-480Nmm -0.05500.054002-440Nmm 面板的截面系數(shù)： Wbh2/6152/64.167mm3 應(yīng)力為： max = = = 115Mpa 215Mpa （鋼板允許應(yīng)力） 可滿足要求。 求跨中彎矩： 鋼板的泊松比v=0.3，故需換算為： 應(yīng)力為： max = = = 53Mpa 215Mpa （鋼板允許應(yīng)力） 可滿足要求。 2）撓度驗算

21、 滿足要求。 3）綜上所述 5mm厚鋼板按40cm40cm間距設(shè)置背肋，其鋼板各項指標滿足施工要求。（三）掛籃側(cè)模驗算對側(cè)模來說，新澆筑的混凝土的側(cè)壓力是它的主要荷載。當混凝土澆筑速度在6/以下時，且模板傾角55時，作用于側(cè)面模板的最大壓力可按下式計算：pm=Kh （納金大橋側(cè)模傾角68.01）pm新澆筑混凝土對側(cè)面模板的最大壓力，kpa；K外加劑影響修正系數(shù)，1.2；混凝土容重，25KN/m3；h有效壓頭高度，m；根據(jù)現(xiàn)場施工情況，混凝土澆筑速度v0.5m/h，混凝土溫度T20。當v/T=0.0250.035時，h0.22+24.9v/T=0.8425。代入數(shù)據(jù)，pm=1.2250.8425

22、25.275 kpa（KN/m2）。1、側(cè)模背撐計算根據(jù)設(shè)計圖紙，側(cè)模背撐采用2根14b槽鋼背向支撐，每個節(jié)段共設(shè)置6道這樣的背撐，間距80cm。以3塊為例，節(jié)段長5m，腹板高度2.647m，即每個背撐承擔52.647/62.2m2面積的側(cè)模壓力。在不考慮背撐上的對拉桿的情況下，默認背撐僅為兩端錨固，中間位置不再設(shè)置對拉桿，計算如下：1）均布荷載計算每個背撐承受荷載pmS25.2752.255.6 KN，則每一根14b槽鋼所受均布荷載q均55.622.64710.5 KN/M14b槽鋼的參數(shù)：Ix=609cm4 Wx=87.1cm3鋼的許用彎曲E應(yīng)力145MPa，計算能承受最大的均布荷載max

23、=Mmax WxMmax=maxWxMmax=14510687.110-612629.5NM12.6KNMM均=ql2/8q=8M均l2=812.62.6472=14.4KN/M 滿均布q均10.5KN/M q14.4KN/M能夠滿足要求，安全。2）抗剪強度計算計算單根工字鋼抗剪強度。為保證安全，q均按15KN/M取值荷載計算。（實際q均10.5KN/M）Fsmax=152.64739.7KN查得14b槽鋼截面參數(shù)IzSzmax=609/52.411.6cm d=8mmmax=(FsmaxSzmax)/(Izd) =Fsmax(IzSzmax)d =0.397105(11.610-2)(810

24、-3) =42.8Mpa該型鋼設(shè)計85Mpamax=42.8Mpa3）撓度計算：Wc=5/384(ql4)(EI)其中：E為206GP，I609cm4故Wc=7.6mmW=L/400=6.6mmWc=7.6mm不合格。因此必須在背撐中間設(shè)置對拉桿以減少撓度。根據(jù)實際情況，計劃在背撐中間增加2道對拉，即將背撐分成3段受力，則l2.647/30.882m，重新計算撓度Wc=0.1mmW=0.882/400=2.2mm，合格。2、對拉桿計算根據(jù)背撐的設(shè)置，在側(cè)模上總共設(shè)置4道對拉桿，按照最不利的情況計算，1根對拉桿所承受的側(cè)模面積S0.80.8820.7m2。按最不利情況考慮，對拉桿承受最大拉力為p

25、mS= 25.275KN/m20.7 m217.7KN，即1.77。計劃采用16mm鋼筋作為對拉桿，145MPa，S2.009610-4，即T1451062.009610-429.1KN2.91t1.77t滿足要求，安全。3、側(cè)模背肋計算側(cè)模背肋設(shè)置為：橫肋間距40cm，采用8#槽鋼制作；縱肋間距40cm，采用8cm寬，6mm厚的鋼板作為筋板。 1）橫肋計算側(cè)模最大壓力為25.275 KN/m2，橫肋間距40cm。 即受力最大的橫肋線荷載q25.2750.410.11 KN/MMmaxql2/810.110.42/80.2 KNMWMmax/ 0.2KNM145N/mm2 1.4cm3查表可知

26、，8#槽鋼Wx25.3cm3W1.4cm3，能夠滿足要求。撓度Wc= （注：8#槽鋼Ix101cm4）0.02mm W=L/400=7004001.75mmWcW，滿足要求。 2）豎肋計算側(cè)模最大壓力為25.275 KN/m2，橫肋間距40cm。 即受力最大的豎肋線荷載q25.2750.410.11 KN/MMmaxql2/819.240.42/80.38KNMWMmax/ 0.38KNM145N/mm2 2.6cm3查表可知，8cm寬、6mm厚筋板Wx6.4cm3W2.6cm3，能夠滿足要求。撓度Wc= （注：806mm筋板Ix25.6cm4）0.06mm WcW=L/400=1.75mm，

27、滿足要求。3）綜上所述側(cè)模背肋按照40cm40cm布置橫肋和縱肋，受力合格，滿足施工要求。4、側(cè)模面板計算側(cè)模面板厚度5mm，背肋設(shè)置同底模為40cm40cm。 底模面板的壓力為50KN/m2，即Pmax50kPa；而側(cè)模面板的壓力Pmax25.275kPa。即：同條件下，底模面板在Pmax50kPa的情況下驗算合格，則側(cè)模面板在Pmax25.275kPa的情況下必然合格。（四）翼緣板模板驗算每個節(jié)段翼緣板尺寸相同，同樣以3塊翼緣板進行驗算。翼緣板斷面積S1.59m2節(jié)段長度5m，寬度3.75m則翼緣板整體荷載q1.5952.51053.7510.6KN/M2按照2.0荷載系數(shù)考慮，pm=2.

28、010.621.2 kpa（KN/m2）由于翼緣板模板同側(cè)模模板構(gòu)造，側(cè)模在pm=25.275kpa下驗算合格，則翼緣板模板同樣合格，符合安全要求。 5.4.2 掛籃用梁驗算書（一）基本數(shù)據(jù)掛籃用梁包括前上橫梁、前后下橫梁、后錨壓梁和小車反壓梁，各種梁均采用Q235鋼制作而成：1、 E206103N/mm22、 145MPa3、 85Mpa4、抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)2.05、新澆筑砼動力系數(shù)取1.26、超載系數(shù)取1.057、Q235鋼密度7850 kg/m38、C50混凝土密度2500 kg/m33#塊為所有掛籃施工中最重的塊段，因此以3#塊施工對梁進行驗算。3#塊C50混凝土210.1m3，混凝土按

29、2.5t/m3計算，混凝土自重525.25t。3#塊鋼筋重34459.4kg，鋼筋混凝土比值為164kg/m3。箱梁自重鋼筋混凝土5252.5+344.65597.1 KN（二）上橫梁驗算根據(jù)3梁掛籃斷面圖可知，將上橫梁的受力分為5段進行驗算。上橫梁荷載組合：砼重+掛籃自重+施工、人群機具+動力附加系數(shù)砼重+掛籃自重掛籃自重+沖擊附加系數(shù)為安全起見，在考慮超載系數(shù)、沖擊系數(shù)、混凝土動力系數(shù)的情況下，統(tǒng)一取值抗傾覆系數(shù)2.0。上橫梁所受的荷載包括鋼筋混凝土自重、吊桿、下橫梁以及底模系統(tǒng)。1、S1斷面計算S1斷面橫梁所受荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1吊桿20m0.066 KN/m1.32KN2吊具

30、4個1.8 KN/個7.2KN3下橫梁6.952m1.53KN/m10.64KN4梁底縱梁9根5.961KN/根53.65KN5底模18.8m20.7KN/m313.16KN6鋼筋26.95m31.64KN/m344.198KN7混凝土26.95m325KN/m3673.75KN總重804KN 其該段上橫梁受到的總荷載為8042.02804KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等因素。前橫梁和后錨共同承擔整個荷載，實際后錨承重要大于前橫梁，但這里按照0.5考慮各承擔一半重量）設(shè)S1斷面的上橫梁荷載全部由2根吊桿均勻承擔，則每根吊桿承重402KN。同樣，上橫梁由2跟40H型鋼組成，則每根H型

31、鋼在吊點的位置承受重量為201KN。1）抗剪強度反力：Rp（20.14+1.68）/1.96201KN剪力：Q1p（20.14+1.68）/1.96201KNQ2p（0.14-0.14）/1.960即上橫梁的最大剪力Q201KN40H型鋼的參數(shù)：Ix=22964.86cm4，IzSzmax=22964.86/642.9735.7cm，d=8mm，Wx=1148.24cm3，85MPaFsmax=（Iz/Szmax）d =8510635.710-2810-3242.76KNFsmax=242.76KNQ=201KN，即在2.0荷載系數(shù)下，最大剪力仍然滿足要求，合格。2）撓度計算根據(jù)公式計算得出：

32、fc=0.07mmfd=0.07mmW=L/400=4.9mmfc和fd能夠滿足要求，合格。2、S2斷面計算S2斷面橫梁所受荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1吊桿20m0.066 KN/m1.32KN2吊具4個1.8 KN/個7.2KN3下橫梁9.42m1.53KN/m14.4KN4梁底縱梁8根5.961KN/根47.7KN5底模25.434m20.7KN/m317.8KN6鋼筋29.85m31.64KN/m349.0KN7混凝土29.85m325KN/m3746.25KN總重884KN 其該段上橫梁受到的總荷載為8842.02884KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等因素。前橫梁和后錨共

33、同承擔整個荷載，實際后錨承重要大于前橫梁，但這里按照0.5考慮各承擔一半重量）設(shè)S2斷面的上橫梁荷載全部由2根吊桿均勻承擔，則每根吊桿承重442KN。同樣，上橫梁由2跟40H型鋼組成，則每根H型鋼在吊點的位置承受重量為221KN。1）抗剪強度反力：Rap（20.34+2.9）/3.56222.2KN Rb= p（20.32+2.9）/3.56219.7KN剪力：Q1p（20.34+2.9）/3.56222.2KNQ2p（0.34-0.32）/3.561.3KN Q3=-p（20.32+2.9）/3.56-219.7KN即上橫梁的最大剪力Q222KN上面計算過，40H型鋼的最大抗剪力為： Fsm

34、ax=242.76KNFsmax=242.76KNQ=222KN，合格。2）撓度計算根據(jù)公式可以算出：fc=0.75mm，fd=0.82mmW=L/400=8.9mmfc和fd能夠滿足要求，合格。3、S3斷面計算S3斷面橫梁所受荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1吊桿20m0.066 KN/m1.32KN2吊具4個1.8 KN/個7.2KN3下橫梁10.222m1.53KN/m15.64KN4梁底縱梁12根5.961KN/根71.53KN5底模27.6m20.7KN/m319.32KN6鋼筋30.5m31.64KN/m350.02KN7混凝土30.5m325KN/m3762.5KN總重928KN 其

35、該段上橫梁受到的總荷載為9282.02928KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等因素。前橫梁和后錨共同承擔整個荷載，實際后錨承重要大于前橫梁，但這里按照0.5考慮各承擔一半重量）設(shè)S3斷面的上橫梁荷載全部由2根吊桿均勻承擔，則每根吊桿承重464KN。同樣，上橫梁由2跟40H型鋼組成，則每根H型鋼在吊點的位置承受重量為232KN。1）抗剪強度反力：Rap（21.119+2.9）/4.16286.5KN Rb= p（20.141+2.9）/4.16177.5KN剪力：Q1p（21.119+2.9）/4.16286.5KNQ2p（1.119-0.141）/4.1654.5KN Q3=- p（

36、20.141+2.9）/4.16-177.5KN即上橫梁的最大剪力Q286.5KN上面計算過，40H型鋼的最大抗剪力為： Fsmax=242.76KNFsmax=242.76KNQ=286.5KN，即在2的荷載系數(shù)上不合格。重新計算，取荷載系數(shù)1.6，算出Q229KN。由于荷載系數(shù)一般為1.2，因此該段橫梁仍然滿足要求。2）撓度計算根據(jù)公式可以算出：fc=0.62mm，fd=5.05mmW=L/400=10.4mmfc和fd能夠滿足要求，合格。4、S4斷面計算S4斷面橫梁所受荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1吊桿10m0.066 KN/m0.66KN2吊具2個1.8 KN/個3.6KN3下橫梁11

37、.878m1.53KN/m18.17KN4梁底縱梁0根5.961KN/根0KN5底模1.07m20.7KN/m30.75KN6側(cè)模57.17KN57.17KN7鋼筋11.35m31.64KN/m318.6KN8混凝土11.35m325KN/m3283.75KN總重383KN 其該段上橫梁受到的總荷載為3832.02383KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等因素。前橫梁和后錨共同承擔整個荷載，實際后錨承重要大于前橫梁，但這里按照0.5考慮各承擔一半重量）設(shè)S4斷面的上橫梁荷載全部由1根吊桿均勻承擔，則每根吊桿承重383KN。同樣，上橫梁由2跟40H型鋼組成，則每根H型鋼在吊點的位置承受重

38、量為191.5KN。由于該斷面橫梁受力距離支點僅0.141m，且最大力為191.5KN。根據(jù)前面計算結(jié)果，可以判斷該段上橫梁的安全系數(shù)在2以上，合格。5、S5斷面計算S5斷面橫梁所受荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1吊桿10m0.066 KN/m0.66KN2滾動吊架4個0.911 KN/個3.644KN3導梁2根14.216KN/根28.432KN4翼緣板支撐7個1.894KN/個13.2585翼緣板模板20.651KN20.651KN6鋼筋7.95m31.64KN/m313.038KN7混凝土7.95m325KN/m3198.75KN總重278KN 其該段上橫梁受到的總荷載為2782.0227

39、8KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等因素。前橫梁和后錨共同承擔整個荷載，實際后錨承重要大于前橫梁，但這里按照0.5考慮各承擔一半重量）設(shè)S5斷面的上橫梁荷載全部由1根吊桿均勻承擔，則每根吊桿承重278KN。同樣，上橫梁由2跟40H型鋼組成，則每根H型鋼在吊點的位置承受重量為139KN。1）抗剪強度S5斷面屬于懸臂梁受力，反力剪力139KN上面計算過，40H型鋼的最大抗剪力為： Fsmax=242.76KNFsmax=242.76KNQ=139KN，合格。2）撓度計算根據(jù)公式可以算出： 3.5mm W=L/400=11.95mmfmax能夠滿足要求，合格。6、綜上所述上橫梁采用40H型

40、鋼在2.0的荷載系數(shù)下，在沒有計算臨時結(jié)構(gòu)提高的30鋼材允許應(yīng)力情況下，強度、剛度、撓度等指標均能達到設(shè)計要求，可以認定其安全性。（三）下橫梁驗算根據(jù)3梁掛籃斷面圖可知，將下橫梁的受力分為6段進行驗算。下橫梁荷載組合：砼重+掛籃自重+施工、人群機具+動力附加系數(shù)砼重+掛籃自重掛籃自重+沖擊附加系數(shù)為安全起見，在考慮超載系數(shù)、沖擊系數(shù)、混凝土動力系數(shù)的情況下，統(tǒng)一取值抗傾覆系數(shù)2.0。上橫梁所受的荷載包括鋼筋混凝土自重以及底模系統(tǒng)。比較S1、S3、S5這三個斷面，從圖中可以看出，只要S3段下橫梁驗算合格，其余兩段肯定合格。比較S2、S4斷面，若S4段下橫梁驗算合格，則S2必然合格。因此，只針對S

41、2、S3、S6段下橫梁進行驗算。1、S2斷面計算S2斷面橫梁所受荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1梁底縱梁5根5.961KN/根29.8KN2底模9.72m20.7KN/m36.8KN3鋼筋18.45m31.64KN/m330.258KN4混凝土18.45m325KN/m3461.25KN總重528KN 其該段上橫梁受到的總荷載為5282.02528KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等因素。前下橫梁和和下橫梁共同承擔整個荷載，按照0.5考慮各承擔一半重量）下橫梁由2跟40H型鋼組成，則每根H型鋼承受重量為264KN。1）按照均布荷載進行計算q均2641.8147 KN/M40H型鋼的參數(shù)：

42、Ix=22964.86cm4 Wx=1148.24cm3鋼的許用彎曲E應(yīng)力 145MPa，計算能承受最大的均布荷載max=Mmax WxMmax=maxWxMmax=1451061148.2410-6166494.8NM166.5KNMM均=ql2/8q=8M均l2=8166.51.82=411KN/M 滿均布q均147KN/M q411KN/M安全系數(shù)大于2，能夠滿足要求，安全。2）抗剪強度計算計算單根工字鋼抗剪強度。為保證安全，q均按150KN/M取值荷載計算。（實際q均147 KN/M）Qql/2=1501.8/2135KN上面計算過，40H型鋼的最大抗剪力為： Fsmax=242.76

43、KNFsmax=242.76KNQ=135KN，合格。3）撓度計算E為206GP，I22964.86cm4故Wc=5/384（1501031.84）2.06101122964.8610-80.43mmW=L/400=4.5mmWc=0.43mm能夠滿足要求，合格。2、S3斷面計算S3斷面橫梁所受荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1梁底縱梁4根5.961KN/根23.8KN2底模15.66m20.7KN/m311.0KN3鋼筋13.05m31.64KN/m321.4KN4混凝土13.05m325KN/m3326.25KN總重382KN 其該段上橫梁受到的總荷載為3822.02382KN（2.0為抗傾覆

44、系數(shù)，不再考慮施工荷載等因素。前下橫梁和和下橫梁共同承擔整個荷載，按照0.5考慮各承擔一半重量）下橫梁由2跟40H型鋼組成，則每根H型鋼承受重量為191KN。1）按照均布荷載進行計算q均1912.966 KN/M40H型鋼的參數(shù)：Ix=22964.86cm4 Wx=1148.24cm3鋼的許用彎曲E應(yīng)力 145MPa，計算能承受最大的均布荷載max=Mmax WxMmax=maxWxMmax=1451061148.2410-6166494.8NM166.5KNMM均=ql2/8q=8M均l2=8166.52.92=158KN/M 滿均布q均66KN/M q158KN/M安全系數(shù)大于2，能夠滿足

45、要求，安全。2）抗剪強度計算計算單根工字鋼抗剪強度。為保證安全，q均按70KN/M取值荷載計算。（實際q均66 KN/M）Qql/2=702.9/2101.5KN上面計算過，40H型鋼的最大抗剪力為： Fsmax=242.76KNFsmax=242.76KNQ=101.5KN，合格。3）撓度計算E為206GP，I22964.86cm4故Wc=5/384（701032.94）2.06101122964.8610-81.4mmW=L/400=7.25mmWc=1.4mm能夠滿足要求，合格。3、S6斷面計算S6斷面橫梁所受荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1梁底縱梁5根5.961KN/根29.8KN2底模

46、8.1m20.7KN/m35.67KN側(cè)模57.17KN57.173鋼筋18.7m31.64KN/m330.7KN4混凝土18.7m325KN/m3467.5KN總重590KN 其該段上橫梁受到的總荷載為5902.02590KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等因素。前下橫梁和和下橫梁共同承擔整個荷載，按照0.5考慮各承擔一半重量）下橫梁由2跟40H型鋼組成，則每根H型鋼承受重量為295KN。1）按照局部均布荷載進行計算q均2951.5196 KN/M40H型鋼的參數(shù)：Ix=22964.86cm4 Wx=1148.24cm3鋼的許用彎曲E應(yīng)力 145MPa，計算能承受最大的均布荷載max

47、=Mmax WxMmax=maxWxMmax=1451061148.2410-6166494.8NM166.5KNMM均=ql2/8q=8M均l2=8166.52.62=197KN/M 滿均布q均196KN/M q197KN/M，能夠滿足要求，安全。2）抗剪強度計算剪力：Qaqb2/2l=1961.52/(22.6)=84.8KN Qb=qb(2-b/l)/2=1961.5(2-1.5/2.6)/2=209KN因此Qmax209KN。上面計算過，40H型鋼的最大抗剪力為： Fsmax=242.76KNFsmax=242.76KNQ=209KN，合格。3）撓度計算E為206GP，I22964.8

48、6cm4根據(jù)公式：同時，代入數(shù)據(jù)，算出：fa=0.6mm，fb=0.6mmW=L/400=6.5mmfa,fb能夠滿足要求，合格。4、綜上所述下橫梁采用40H型鋼在2.0的荷載系數(shù)下，在沒有計算臨時結(jié)構(gòu)提高的30鋼材允許應(yīng)力情況下，強度、剛度、撓度等指標均能達到設(shè)計要求，可以認定其安全性。（四）后錨壓梁計算根據(jù)3梁掛籃斷面圖可知，三角梁受力最大的為邊梁1和2，因此后錨壓梁的受力也是最大。S1斷面所受的荷載包括鋼筋混凝土自重、三角梁、上橫梁、吊桿、下橫梁以及底模系統(tǒng)。S2斷面所受的荷載包括鋼筋混凝土自重、三角梁、上橫梁、吊桿、下橫梁、以及底模、側(cè)模和翼緣板模板系統(tǒng)。為安全起見，在考慮超載系數(shù)、沖

49、擊系數(shù)、混凝土動力系數(shù)的情況下，統(tǒng)一取值抗傾覆系數(shù)2.0。同時，根據(jù)掛籃行走示意圖可知，前吊點距支點5.983m，后錨點距支點4.55m。由于是3個后錨點，因此力矩取中間一個后錨壓梁的位置。1、S1斷面計算S1斷面橫梁所受荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1三角梁33.1KN33.1KN2上橫梁5.21.53KN/m7.956KN3吊桿20m0.066 KN/m1.32KN4吊具4個1.8 KN/個7.2KN5梁底縱梁10根5.961KN/根59.61KN6下橫梁10.41.53KN/m15.912KN7底模28.08m20.7KN/m319.656KN8鋼筋34m31.64KN/m355.76KN

50、9混凝土34m325KN/m3850KN總重1050KN 其該斷面上的總荷載為10501.51575KN（荷載系數(shù)取1.5，實際系數(shù)為超載系數(shù)動力系數(shù)1.051.21.26不再考慮施工荷載等其它因素）則，后錨壓梁受到的總的荷載為15755.9834.552071KN則，每個后錨壓梁承受荷載為2071/3690KN。而后錨壓梁由2根25b槽鋼雙拼而成，則單根槽鋼的受力情況為：1）抗剪強度反力：Rp（20.35+1.3）/2172.5KN剪力：Q1p（0.35+1.3）/2172.5KNQ2p（0.35-0.35）/20即壓梁的最大剪力Q172.5KN25b槽鋼的參數(shù)：IzSzmax=3530/1

51、73.520.35cm，d=9mm，85MPaFsmax=（Iz/Szmax）d =8510620.3510-2910-3156KN考慮臨時結(jié)構(gòu)提高30的鋼材允許應(yīng)力值，因此Fsmax156130202.8KNQ=201KN，最大剪力滿足要求，合格。2）撓度計算根據(jù)公式計算得出：fc=2.2mmfd=2.3mmW=L/400=5mmfc和fd能夠滿足要求，合格。2、S2斷面計算S2斷面橫梁所受荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1三角梁33.1KN33.1KN2上橫梁7.21.53KN/m11.0KN3吊桿30m0.066 KN/m1.98KN4吊具4個1.8 KN/個7.2KN5梁底縱梁6根5.96

52、1KN/根35.77KN6下橫梁14.41.53KN/m22.03KN7底模13.3m20.7KN/m39.31KN8側(cè)模57.17KN57.17KN9滾動吊架4個0.911 KN/個3.64KN10外導梁2根14.216KN/根28.43KN11鋼筋30.7m31.64KN/m350.35KN12混凝土30.7m325KN/m3767.5KN總重1028KN 其該斷面上的總荷載為10281.51542KN（荷載系數(shù)取1.5，實際系數(shù)為超載系數(shù)動力系數(shù)1.051.21.26不再考慮施工荷載等其它因素）則，后錨壓梁受到的總的荷載為15425.9834.552028KN則，每個后錨壓梁承受荷載為2

53、028/3676KN。而后錨壓梁由2根25b槽鋼雙拼而成，則單根槽鋼的受力169KN。同S1斷面，在后錨壓梁完全相同的情況下：Q2169KNQ1=172.5KN則可以判斷，S2斷面的后錨壓梁滿足相關(guān)要求，安全合格。3、綜上所述后錨壓梁采用25b雙拼槽鋼在1.5的荷載系數(shù)下，在計算臨時結(jié)構(gòu)提高的30鋼材允許應(yīng)力情況下，強度、剛度、撓度等指標均能達到設(shè)計要求，可以認定其安全性。（五）小車反壓梁驗算根據(jù)掛籃行走示意圖可知，使用反壓小車時，是混凝土澆筑完成，前移掛籃的時候。由于包括腹板和翼緣板模板，可以判定最外邊梁所承受的荷載最重。此時狀態(tài)反壓小車所受的荷載包括三角梁、上橫梁、吊桿、下橫梁、以及底模、

54、側(cè)模和翼緣板模板系統(tǒng)。為安全起見，在考慮超載系數(shù)、沖擊系數(shù)、混凝土動力系數(shù)的情況下，統(tǒng)一取值抗傾覆系數(shù)2.0。同時，根據(jù)掛籃行走示意圖可知，反壓小車的最小力矩在移動掛籃到位的時候，其錨點距支點3.75m，前吊點距支點5.984m。計算荷載：序號項目數(shù)量單位重合計1三角梁33.1KN33.1KN2上橫梁7.21.53KN/m11.0KN3吊桿30m0.066 KN/m1.98KN4吊具4個1.8 KN/個7.2KN5梁底縱梁6根5.961KN/根35.77KN6下橫梁14.41.53KN/m22.03KN7底模13.3m20.7KN/m39.31KN8側(cè)模57.17KN57.17KN9滾動吊架4

55、個0.911 KN/個3.64KN10外導梁2根14.216KN/根28.43KN總重210KN 其該斷面上的總荷載為2102420KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等其它因素）則，反壓梁受到的總的荷載為4205.9843.75670KN而反壓梁由2根40a工字鋼雙拼而成，則單根工字鋼的受力情況為：1）抗剪強度剪力：Qp/2167.5KN40a工字鋼的參數(shù)：IzSzmax=34.1cm，d=10.5mm，85MPaFsmax=（Iz/Szmax）d =8510634.110-210.510-3304KNFsmax304KNQ=167.5KN，最大剪力滿足要求，合格。2）彎矩計算M=pl

56、/4=3352/4=167.5KNM40a工字鋼的參數(shù)： Wx=1090cm3鋼的許用彎曲E應(yīng)力 145MPa，計算能承受最大的荷載max=Mmax WxMmax=maxWxMmax=145106109010-6130205KNM（130為臨時結(jié)構(gòu)提升的鋼材允許應(yīng)力）Mmax=205KNMM=167.5KNM滿足要求，安全合格。3）撓度計算40a工字鋼的參數(shù)： Ix=21720cm4根據(jù)公式，代入數(shù)據(jù)可得：fmax=1.25mmW=L/400=5mmfmax=1.25mm能夠滿足要求，合格。4）綜上所述小車反壓梁用40a工字鋼雙拼，在2.0的荷載系數(shù)下，在沒有計算臨時結(jié)構(gòu)提高的30鋼材允許應(yīng)力

57、情況下，強度、剛度、撓度等指標均能達到設(shè)計要求，可以認定其安全性。5.4.3掛籃吊桿驗算書（一）基本數(shù)據(jù)掛籃用吊桿包括橫梁吊桿、后錨吊桿、后錨壓梁吊桿和小車反壓梁吊桿。吊桿采用精軋螺紋鋼，直徑32mm，抗拉強度標準值f930Mpa,截面積A804.2mm2，能承受的最大拉力為：Pmax930804.2=747.9KN（二）橫梁及后錨吊桿驗算根據(jù)5.4.2掛籃用梁驗算書上橫梁驗算可知：1、S1斷面S1斷面所受荷載為804KN，其總荷載為8042.01608KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等其它因素）所有荷載有前橫梁2根吊桿和后錨2根吊桿共計4根吊桿承重，則每根吊桿所受拉力P1608/4

58、402KNPmax747.9KN。滿足要求，安全合格。2、S2斷面S2斷面所受荷載為884KN，其總荷載為8842.01768KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等其它因素）所有荷載有前橫梁2根吊桿和后錨2根吊桿共計4根吊桿承重，則每根吊桿所受拉力P1768/4442KNPmax747.9KN。滿足要求，安全合格。3、S3斷面S3斷面所受荷載為928KN，其總荷載為9282.01856KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等其它因素）所有荷載有前橫梁2根吊桿和后錨2根吊桿共計4根吊桿承重，則每根吊桿所受拉力P1856/4464KNPmax747.9KN。滿足要求，安全合格。4、S4斷

59、面S4斷面所受荷載為383KN，其總荷載為3832.0766KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等其它因素）所有荷載有前橫梁1根吊桿和后錨1根吊桿共計2根吊桿承重，則每根吊桿所受拉力P766/2383KNPmax747.9KN。滿足要求，安全合格。5、S5斷面S5斷面所受荷載為278KN，其總荷載為2782.0556KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等其它因素）所有荷載有前橫梁1根吊桿和后錨1根吊桿共計2根吊桿承重，則每根吊桿所受拉力P556/2278KNPmax747.9KN。滿足要求，安全合格。6、綜上所述采用精軋螺紋鋼作為吊桿滿足要求，安全合格。（三）后錨壓梁吊桿驗算根據(jù)5

60、.4.2掛籃用梁驗算書后錨壓梁驗算可知：1、S1斷面S1斷面所受荷載為1050KN，其總荷載為10502.02100KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等其它因素）所有荷載由后錨壓梁6根吊桿，則每根吊桿所受拉力P2100/6350KNPmax747.9KN。滿足要求，安全合格。2、S2斷面S2斷面所受荷載為1028KN，其總荷載為10282.02056KN（2.0為抗傾覆系數(shù)，不再考慮施工荷載等其它因素）所有荷載由后錨壓梁6根吊桿，則每根吊桿所受拉力P2056/6342.7KNPmax747.9KN。滿足要求，安全合格。3、綜上所述采用精軋螺紋鋼作為吊桿滿足要求，安全合格。（四）小車反壓