車床主傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、.1目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc438193046目錄 PAGEREF _Toc438193046 h IHYPERLINK l _Toc4381930471，工程背景分析 PAGEREF _Toc438193047 h 1HYPERLINK l _Toc4381930482，研究方案要點(diǎn)與執(zhí)行情況 PAGEREF _Toc438193048 h 1HYPERLINK l _Toc4381930493，工程關(guān)鍵技術(shù) PAGEREF _Toc438193049 h 1HYPERLINK l _Toc4381930504，具體研究容與技術(shù)實(shí)現(xiàn) PAGERE

2、F _Toc438193050 h 1HYPERLINK l _Toc4381930514.1 機(jī)床的規(guī)格及用途 PAGEREF _Toc438193051 h 1HYPERLINK l _Toc4381930524.2 運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc438193052 h 1HYPERLINK l _Toc4381930534.2.1 確定極限轉(zhuǎn)速 PAGEREF _Toc438193053 h 1HYPERLINK l _Toc4381930544.2.2 確定公比 PAGEREF _Toc438193054 h 1HYPERLINK l _Toc4381930554.2.3 主軸轉(zhuǎn)速

3、級(jí)數(shù) PAGEREF _Toc438193055 h1HYPERLINK l _Toc4381930564.2.4 確定構(gòu)造式 PAGEREF _Toc438193056 h 1HYPERLINK l _Toc4381930574.2.5 繪制轉(zhuǎn)速圖 PAGEREF _Toc438193057 h 1HYPERLINK l _Toc4381930584.2.6 繪制傳動(dòng)系統(tǒng)圖 PAGEREF _Toc438193058 h 1HYPERLINK l _Toc4381930594.3 傳動(dòng)零件的初步計(jì)算 PAGEREF _Toc438193059 h 1HYPERLINK l _Toc43819

4、30604.3.1 傳動(dòng)軸直徑初定 PAGEREF _Toc438193060 h 1HYPERLINK l _Toc4381930614.3.2 主軸軸徑直徑確實(shí)定 PAGEREF _Toc438193061 h 1HYPERLINK l _Toc4381930624.3.3 齒輪模數(shù)的初步計(jì)算 PAGEREF _Toc438193062 h 1HYPERLINK l _Toc4381930634.3.4 限制級(jí)討論 PAGEREF _Toc438193063 h 1HYPERLINK l _Toc4381930644.4 關(guān)鍵零部件校核 PAGEREF _Toc438193064 h 1H

5、YPERLINK l _Toc4381930654.4.1 主軸靜剛度驗(yàn)算 PAGEREF _Toc438193065 h 1HYPERLINK l _Toc4381930664.4.2 傳動(dòng)軸的彎曲剛度驗(yàn)算 PAGEREF _Toc438193066 h 1HYPERLINK l _Toc4381930674.4.3 直齒圓柱齒輪的應(yīng)力計(jì)算 PAGEREF _Toc438193067 h 1HYPERLINK l _Toc4381930685，技術(shù)指標(biāo)分析 PAGEREF _Toc438193068 h 1HYPERLINK l _Toc4381930695.1 傳動(dòng)系統(tǒng)圖的設(shè)計(jì) PAGER

6、EF _Toc438193069 h 1HYPERLINK l _Toc4381930705.2 齒輪齒數(shù)、模數(shù)的選擇 PAGEREF _Toc438193070 h 1HYPERLINK l _Toc4381930715.3 軸徑、孔徑的選擇 PAGEREF _Toc438193071 h 1HYPERLINK l _Toc4381930725.4 其他零部件、細(xì)節(jié) PAGEREF _Toc438193072 h 1HYPERLINK l _Toc4381930736，存在的問題與建議 PAGEREF _Toc438193073 h 1HYPERLINK l _Toc438193074參考文

7、獻(xiàn) PAGEREF _Toc438193074 h 1.11，工程背景分析本工程旨在設(shè)計(jì)一款無絲杠車床。車床主要用于加工軸、盤、套和其他具有回轉(zhuǎn)外表的工件，以圓柱體為主。在機(jī)械制造及其自動(dòng)化專業(yè)的整體教學(xué)方案中，綜合課程設(shè)計(jì)II是一個(gè)及其重要的實(shí)踐教學(xué)環(huán)節(jié)，目的是為了鍛煉學(xué)生機(jī)械構(gòu)造的設(shè)計(jì)能力，這是機(jī)械類學(xué)生最重要的設(shè)計(jì)能力；同時(shí)，機(jī)床位制造工業(yè)“母機(jī)構(gòu)造典型，適合作為作為課程設(shè)計(jì)容。2，研究方案要點(diǎn)與執(zhí)行情況機(jī)械制造及其自動(dòng)化專業(yè)的綜合課程設(shè)計(jì)2，是以車床主傳動(dòng)系統(tǒng)為設(shè)計(jì)容，完成展開圖和截面圖各一及相關(guān)計(jì)算，并撰寫報(bào)告。設(shè)計(jì)容要求圖紙工作量：畫兩圖展開圖A0：軸系展開圖。其中摩擦離合器、制動(dòng)

8、和潤(rùn)滑不要求畫，但要求掌握，操縱機(jī)構(gòu)只畫一個(gè)變速手柄。截面圖A1：畫剖面軸系布置示意圖包括截面外形及尺寸，車床標(biāo)中心。標(biāo)注：中心距、配合尺寸、定位尺寸、中心高車床、外形尺寸。標(biāo)題欄和明細(xì)欄主軸端部構(gòu)造按標(biāo)準(zhǔn)畫編寫課程設(shè)計(jì)報(bào)告。3，工程關(guān)鍵技術(shù)減速箱各級(jí)減速比分配、轉(zhuǎn)速圖的選取，傳動(dòng)系統(tǒng)齒輪的分布。齒輪模數(shù)齒數(shù)齒寬的選取為本次設(shè)計(jì)應(yīng)首要解決的容，解決以上問題可以使機(jī)床主軸箱大體分布得到解決。主軸箱傳動(dòng)件的空間布置是極其重要的問題，變速箱各傳動(dòng)軸的空間布置首先要滿足機(jī)床總體布局對(duì)變速箱的形狀和尺寸的限制，還要考慮各軸受力情況，裝配調(diào)整和操縱維修的方便。其中齒輪的布置與排列是否合理將直接影響主軸箱的

9、尺寸大小、構(gòu)造實(shí)現(xiàn)的可能性，以及變速操縱的方便性。主軸傳動(dòng)中的合理布置也很重要。合理布置傳動(dòng)件在主軸上的軸向位置，可以改善主軸的受力情況，減小主軸變形，提高主軸的抗振性。4，具體研究容與技術(shù)實(shí)現(xiàn)4.1 機(jī)床的規(guī)格及用途本設(shè)計(jì)機(jī)床為臥式機(jī)床，其級(jí)數(shù)Z=11，最小轉(zhuǎn)數(shù)nmin=26.5r/min，轉(zhuǎn)速公比=1.41，驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)功率P=4Kw。主要用于加工鋼以及鑄鐵有色金屬，采用高速鋼、硬質(zhì)合金、瓷材料做成的刀具。4.2 運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)確定極限轉(zhuǎn)速根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù)，主軸最低轉(zhuǎn)速為26.5r/min，級(jí)數(shù)為11，且公比=1.41于是可以得到主軸的轉(zhuǎn)速分別為：26.5，37.5，53，75，106，150，212

10、，300，425，600，850r/min，則轉(zhuǎn)速的調(diào)整圍 QUOTE 4-1確定公比根據(jù)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，公比=1.41。4.2.3 主軸轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)根據(jù)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)Z=11。4.2.4 確定構(gòu)造式按照主變速傳動(dòng)系設(shè)計(jì)的一般原則，選用構(gòu)造式11=3123254-2其最后擴(kuò)大組的變速圍 QUOTE 4-3符合要求。初定其最大傳動(dòng)比uma*=1.41；最小傳動(dòng)比umin=1/4，在要求圍。4.2.5 繪制轉(zhuǎn)速圖1選定電動(dòng)機(jī)根據(jù)設(shè)計(jì)要求，機(jī)床功率為4KW，最高轉(zhuǎn)速為1000r/min，可以選用Y132M2-8，其同步轉(zhuǎn)速為1000r/min，滿載轉(zhuǎn)速為960r/min，額定功率5.5KW。2確定傳動(dòng)軸軸

11、數(shù)傳動(dòng)軸數(shù)=變速組數(shù)+定必傳動(dòng)副數(shù)+1=3+1+1=53繪制轉(zhuǎn)速圖選取傳動(dòng)組c的兩個(gè)傳動(dòng)比分別為Uc1=1/4，Uc2=1.41；傳動(dòng)組b級(jí)比指數(shù)為3，為了防止升速，又不使傳動(dòng)比太小，取Ub1=2.82，Ub2=1；傳動(dòng)組a可取Ua1=1/2，Ua2=1/1.41，Ua3=1。轉(zhuǎn)速圖見圖4-1。4.2.6 繪制傳動(dòng)系統(tǒng)圖1確定變速組齒輪傳動(dòng)副的齒數(shù)變速組a有三個(gè)傳動(dòng)副，其傳動(dòng)比分別為Ua1=1/2，Ua2=1/1.41，Ua3=1，取其倒數(shù)，分別按U=1，1.41，2查常用傳動(dòng)比適用齒數(shù)表，取Sz=72，則主動(dòng)輪齒數(shù)分別為36，30，24，則三個(gè)傳動(dòng)副齒輪齒數(shù)為36:36，30:42，24:4

12、8。同理，變速組b，Sz=80，齒數(shù)40:40，21:59；變速組c，Sz=94，齒數(shù)55:39，19:75。圖4-1 轉(zhuǎn)速圖詳細(xì)DWG圖紙請(qǐng)加：三二1爸爸五四0六2核算主軸轉(zhuǎn)速誤差實(shí)際傳動(dòng)比所造成的主軸轉(zhuǎn)速誤差，一般不超過10-1%，即4.1%。帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比為125/200=0.625。對(duì)于第一級(jí)轉(zhuǎn)速n1=26.5r/min，其實(shí)際轉(zhuǎn)速 QUOTE 4-4轉(zhuǎn)速誤差為 QUOTE 4-5在標(biāo)準(zhǔn)圍，依次計(jì)算各級(jí)轉(zhuǎn)速誤差，結(jié)果如表4-1。表4-1 轉(zhuǎn)速誤差表標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速r/min實(shí)際轉(zhuǎn)速r/min主軸轉(zhuǎn)速誤差是否在標(biāo)準(zhǔn)值圍之26.527.052.08%37.538.251.88%5354.280.4

13、2%7579.171.00%106107.441.36%150151.51.00%212212.880.42%3003000%425425.760.18%6006000%850849.520.056%2核算主軸轉(zhuǎn)速誤差實(shí)際傳動(dòng)比所造成的主軸轉(zhuǎn)速誤差，一般不超過10-1%，即4.1%。帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比為125/200=0.625。對(duì)于第一級(jí)轉(zhuǎn)速n1=26.5r/min，其實(shí)際轉(zhuǎn)速 QUOTE 轉(zhuǎn)速誤差為 QUOTE 在標(biāo)準(zhǔn)圍，依次計(jì)算各級(jí)轉(zhuǎn)速誤差，結(jié)果如表4-1。3傳動(dòng)系統(tǒng)圖圖4-2圖4-2傳動(dòng)系統(tǒng)圖4.3 傳動(dòng)零件的初步計(jì)算4.3.1 傳動(dòng)軸直徑初定由參考文獻(xiàn)2，傳動(dòng)軸直徑按扭轉(zhuǎn)剛度進(jìn)展計(jì)算 Q

14、UOTE 4-6其中d傳動(dòng)軸直徑N該軸傳遞的功率nj該軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速由轉(zhuǎn)速圖可知，各軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速：初算各軸軸徑4.3.2 主軸軸徑直徑確實(shí)定主軸尺寸參數(shù)多由構(gòu)造上的需要而定，由參考文獻(xiàn)3，功率為4KW的臥式車床選用前軸徑為70105mm，選定為100mm，后軸徑D2=0.70.85D1，取80mm。4.3.3 齒輪模數(shù)的初步計(jì)算同一變速組中的齒輪取同一模數(shù)，選擇負(fù)荷量最重的小齒輪，按減緩的接觸疲勞強(qiáng)度公式進(jìn)展計(jì)算 QUOTE 4-7式中mj按接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的齒輪模數(shù)mm；Nd驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的功功率Kw；m齒寬系數(shù)，m=B/mB為齒寬，m為模數(shù)，m=610；大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比，1，外嚙合取“

15、+，嚙合取“-；nj齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速，見表4-2；j許用接觸應(yīng)力MPa，齒輪材料為調(diào)質(zhì)45鋼外表淬火，許用接觸應(yīng)力j=1370MPa。表4-2齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速齒輪Z36Z24Z48Z42Z30Z40計(jì)算轉(zhuǎn)速600600300425425300齒輪Z21Z59Z55Z19Z39Z75計(jì)算轉(zhuǎn)速3001061067810675初算各傳動(dòng)組齒輪模數(shù) QUOTE ；取m=2.5mm； QUOTE ；取m=3mm； QUOTE ；取m=4.5mm；4.3.4 限制級(jí)討論對(duì)于第二擴(kuò)大組，主軸軸徑較大，前軸徑為100mm，后軸徑為80mm。故安裝齒輪處軸外徑約為90mm。由參考文獻(xiàn)3，軸上的小齒輪還要考慮到齒根和到

16、它的鍵槽深處的最小尺寸應(yīng)大于基圓齒厚，以防止斷裂，即其最小齒數(shù)應(yīng)滿足Zmin1.03D/m+5.6。對(duì)于主軸，選用單鍵槽，查得D=100.8mm，假設(shè)m=4.5mm，Zmin=28.739，滿足要求?？紤]到花鍵滑動(dòng)與定位較容易，除主軸和電動(dòng)機(jī)軸外，其余軸均選用花鍵連接。第二擴(kuò)大變速組在軸III上最小齒輪齒數(shù)Z=19，選用花鍵646508；將D=46mm代入，m=4.5mm，Zmin=16.219，滿足要求。故第二擴(kuò)大變速組的模數(shù)取m=4.5mm對(duì)于第一擴(kuò)大變速組，在軸II上的最小齒數(shù)Z=21，選用花鍵636408，將D=36mm代入，m=3mm，Zmin=19.3321，滿足要求。第一擴(kuò)大變速

17、組在軸III上最小齒數(shù)Z=40，m=3mm，Zmin=21.440，滿足要求。故第一擴(kuò)大變速組的模數(shù)取m=3mm。對(duì)于根本組，在軸II上的最小齒數(shù)Z=36，將D=36代入，m=3mm，Zmin=18.036，滿足要求。軸I為單鍵槽，查得D=20mm，其最小齒數(shù)Z=24，則Dmin=13.924，滿足要求。故根本組模數(shù)取m=2.5mm。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)最小齒數(shù)Zmin=19，符合17Zmin20，滿足條件。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)最小極限傳動(dòng)比umin1/4，最大傳動(dòng)比uma*2，中型機(jī)床最大齒數(shù)和Sma*=94，滿足要求。4.4 關(guān)鍵零部件校核4.4.1 主軸靜剛度驗(yàn)算1主軸支撐跨距確實(shí)定前端懸伸量：主軸

18、前端的懸伸長(zhǎng)度，即從主軸外側(cè)前支撐中點(diǎn)滾錐軸承及向心推力軸承則是接觸角法線與軸線的交點(diǎn)處到主軸前端的距離。這里選定C=108mm。一般最正確跨距 QUOTE ，考慮到構(gòu)造以及支承剛度會(huì)因磨損而不斷降低，應(yīng)取跨距比最正確支承跨距大一些，一般是的倍，再綜合考慮構(gòu)造的需要，本設(shè)計(jì)取 QUOTE 。2最大切削合力P確實(shí)定最大圓周切削力須按主軸輸出全功率和最大扭矩確定4-8其中：電動(dòng)機(jī)額定功率()，；主傳動(dòng)系統(tǒng)的總效率，為各傳動(dòng)副、軸承的效率，?。恢鬏S的計(jì)算轉(zhuǎn)速，由前文計(jì)算結(jié)果，主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為 QUOTE ；計(jì)算直徑，對(duì)于臥式車床，為溜板上最大加工直徑， QUOTE ，取 QUOTE ?？梢缘玫?，驗(yàn)算

19、主軸組件剛度時(shí)，須求出作用在垂直于主軸軸線的平面的最大切削合力。對(duì)于臥式升降臺(tái)銑床的銑削力，一般按端銑計(jì)算。對(duì)于普通車床切削力合力 QUOTE ，總切削力 QUOTE 。則各切削分力比例關(guān)系大致為：則 QUOTE ， QUOTE 。3切削力作用點(diǎn)確實(shí)定設(shè)切削力的作用點(diǎn)到主軸前支撐的距離為4-9其中：主軸前端的懸伸長(zhǎng)度， QUOTE ；對(duì)于普通車床， QUOTE ?？梢缘玫剑?齒輪驅(qū)動(dòng)力Q確實(shí)定齒輪傳動(dòng)軸受輸入扭矩的齒輪驅(qū)動(dòng)力的作用而產(chǎn)生彎曲變形，當(dāng)齒輪為直齒圓柱齒輪時(shí)，其嚙合角，齒面摩擦角時(shí)，其彎曲載荷4-10其中：齒輪傳遞的全功率()，N=4KW；該齒輪的模數(shù)、齒數(shù)；該傳動(dòng)軸的計(jì)算工況轉(zhuǎn)速。

20、可以得到，5變形量允許值確實(shí)定變形量允許值：對(duì)普通機(jī)床前端撓度的允許值，目前廣泛使用的經(jīng)歷數(shù)據(jù)4-11其中：主軸兩支撐間的距離， QUOTE ?？梢缘玫?滾動(dòng)軸承徑向剛度計(jì)算僅以滾動(dòng)軸承的游隙為零時(shí)，承受徑向載荷來計(jì)算軸承的徑向剛度，圓錐滾子軸承的徑向剛度4-12其中：滾動(dòng)體列數(shù)；每列中滾動(dòng)體數(shù)；滾子有效長(zhǎng)度；軸承的徑向負(fù)荷；軸承的接觸角?？梢缘玫剑?主軸組件前段撓度1)計(jì)算切削力P作用在S點(diǎn)引起主軸前端c點(diǎn)的撓度(4-13)式中E抗拉彈性模量，鋼的；為BC段慣性轉(zhuǎn)矩，對(duì)于主軸前端；為AB段慣性轉(zhuǎn)矩，對(duì)于主軸前端；雙支撐主軸徑向力計(jì)算簡(jiǎn)圖:圖4-3 主軸負(fù)載簡(jiǎn)化模型圖4-4主軸組件的計(jì)算簡(jiǎn)圖

21、QUOTE ，計(jì)算得其余各參數(shù)定義與之前保持一致。代入計(jì)算，得：其方向如圖4-4所示，沿方向，其余各參數(shù)代入，得2計(jì)算力偶矩M作用在主軸前端C產(chǎn)生的撓度(4-14)代入數(shù)據(jù)得詳細(xì)DWG圖紙請(qǐng)加：三二1爸爸五四0六3計(jì)算驅(qū)動(dòng)力Q作用在兩支承之間時(shí)，主軸前端c點(diǎn)的撓度(4-15)代入式4-15，得 QUOTE mm4主軸前端c點(diǎn)的綜合撓度水平坐標(biāo)軸H上的分量代數(shù)和為：垂直坐標(biāo)軸V上的分量代數(shù)和為：綜合撓度為：(4-16)代入由綜合撓度，可見，故主軸通過校核。4.4.2 傳動(dòng)軸的彎曲剛度驗(yàn)算1齒輪驅(qū)動(dòng)力Q確實(shí)定齒輪傳動(dòng)軸同時(shí)受輸入扭矩的齒輪驅(qū)動(dòng)力和輸出扭矩的齒輪驅(qū)動(dòng)阻力的作用而產(chǎn)生彎曲變形，當(dāng)齒輪為

22、直齒圓柱齒輪，其嚙合角，齒面摩擦角時(shí)，其彎曲載荷4-17其中：該齒輪傳遞的全功率，取 QUOTE ；該齒輪的模數(shù)和齒數(shù)；該傳動(dòng)軸的計(jì)算工況轉(zhuǎn)速，或；該軸輸入扭矩的齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；該軸輸出扭矩的齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速。2變形量允許值確實(shí)定齒輪傳動(dòng)軸的抗彎剛度驗(yàn)算，包括軸的最大撓度，滾動(dòng)軸承處及齒輪安裝處的傾角驗(yàn)算。其值均應(yīng)小于允許變形量及。允許變形量可由參考文獻(xiàn)3表3.10-7查得： QUOTE ，取 QUOTE ， QUOTE 。3傳動(dòng)軸的載荷分析圖4-5傳動(dòng)軸II載荷分布從齒輪實(shí)現(xiàn)變速的傳動(dòng)軸上，每個(gè)齒輪在軸上的工作位置不同，使軸產(chǎn)生的最大撓度點(diǎn)不同，為了計(jì)算上的簡(jiǎn)便，可以近似地以該軸的中點(diǎn)撓度代替最大

23、撓度，其最大誤差不超過3%。兩支承的齒輪傳動(dòng)軸，其中點(diǎn)撓度為4-18其中：兩支承間的跨距， QUOTE ；該軸的平均直徑， QUOTE ；4-19齒輪的工作位置至較近支撐點(diǎn)的距離；輸入扭矩的齒輪在軸的中點(diǎn)引起的撓度；輸出扭矩的齒輪在軸的中點(diǎn)引起的撓度；其余各符號(hào)定義與前文一致?？梢缘玫?，可以得到故 QUOTE 、 QUOTE 引起的中點(diǎn)撓度最大，在計(jì)算合成撓度時(shí)使用，進(jìn)展計(jì)算。此時(shí)軸轉(zhuǎn)速為 QUOTE 。由參考文獻(xiàn)2，中點(diǎn)的合成撓度4-20 QUOTE 其中：被驗(yàn)算軸的中點(diǎn)合成撓度；在橫截面上，被驗(yàn)算的軸與其前、后傳動(dòng)軸連心線的夾角；驅(qū)動(dòng)力和阻力在橫截面上，兩向量合成時(shí)的夾角。4-21可以得到

24、可以得到 QUOTE mm由綜合撓度，可見，滿足要求。由參考文獻(xiàn)2，傳動(dòng)軸在支承點(diǎn)A、B處的傾角、4-22可以得到，可見，滿足要求，故不用計(jì)算傳動(dòng)軸在齒輪處的傾角。綜上，傳動(dòng)軸通過校核。4.4.3 直齒圓柱齒輪的應(yīng)力計(jì)算在驗(yàn)算變速箱中的齒輪應(yīng)力時(shí)，選一樣模數(shù)中承受載荷最大的，齒數(shù)最小的齒輪進(jìn)展接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力驗(yàn)算。一般對(duì)高速傳動(dòng)齒輪主要驗(yàn)算接觸應(yīng)力，對(duì)低速傳動(dòng)齒輪主要驗(yàn)算彎曲應(yīng)力。此處驗(yàn)算選擇194.5，754.5組齒輪。由參考文獻(xiàn)2式9和式10，齒面接觸應(yīng)力4-23齒根彎曲應(yīng)力4-24其中：初算得到的齒輪模數(shù)，取 QUOTE ；傳遞的額定功率，N=4kW；齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速，小齒輪取 QUOT

25、E ，大齒輪取 QUOTE ；大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比，外嚙合取“號(hào)，嚙合取“號(hào)，此處 QUOTE ；小齒輪的齒數(shù), QUOTE ；齒寬， QUOTE ；許用接觸應(yīng)力，由參考文獻(xiàn)3表3.4-41，齒輪材料選用45鋼，高頻淬火，可得；許用彎曲應(yīng)力，由參考文獻(xiàn)3表3.4-41,；壽命系數(shù)；4-25工作期限系數(shù)；4-26齒輪在機(jī)床工作期限的總工作時(shí)間，對(duì)于中型機(jī)床的齒輪，取 QUOTE ，同一變速組的齒輪總工作時(shí)間可近似地認(rèn)為，為該變速組的傳動(dòng)副數(shù)，取p=2，則： QUOTE 齒輪的最低轉(zhuǎn)速，小齒輪取 QUOTE ，大齒輪取 QUOTE ，基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù)，對(duì)于鋼和鑄鐵件，接觸載荷取，彎曲載荷??；疲勞曲線指數(shù)，接觸載荷取，彎曲載荷對(duì)正火、調(diào)質(zhì)及整體淬硬件取，對(duì)外表淬硬高頻、滲碳、氮化等件?。晦D(zhuǎn)速變化系數(shù) QUOTE ；功率利用系數(shù)， QUOTE 79；材料強(qiáng)化系數(shù)， QUOTE 75；Y齒形系數(shù)，z=19，Y=0.386；齒向載荷分布系數(shù)，；動(dòng)載荷系數(shù)，；工作狀況系數(shù)，?？梢?/p>