燃氣機組典型事故案例分析及基建生產(chǎn)期反事故措施

1、.：.；燃氣機組典型事故案例分析及基建消費期反事故措施為了確保燃氣機組安裝、調試、運轉期間平安消費，有效控制事故發(fā)生，把好平安消費這個關口，從在役燃氣機組投運以來發(fā)生的缺點案例中，選擇了部分典型案例作為培訓學習。目的是希望燃氣電廠相關人員能以身邊發(fā)生的這些不平安事例為自創(chuàng)，舉一反三、深化反思、汲取教訓、改良任務、加強管理、提早預控，做好詳細的防備措施，防止類似事故再次發(fā)生。 反事故措施目錄表序號案例稱號1、#7葉片通道溫差大自動停機2熄滅器壓力動搖高高#1燃機跳機3、方式切換時振動大燃機停運4、#1燃機88TK-2缺點停機處置5、#1燃機熄滅器壓力動搖大停機6、#2、#3機因人為誤動停機7、#

2、1燃機熄滅不穩(wěn)停機8、#1燃機熄滅器壓力動搖大停機9、#2燃機伺服閥缺點停機10、#1燃機熄滅器壓力動搖大跳機。11、#2燃機天然氣走漏停機處置12、汽機EH油走漏#2、3機停運13、右側中壓主汽門走漏停機14、#1汽機低壓與中壓排汽溫差大維護停機15、#3汽機卡件缺點停機16、#1燃機中性點電流畸變跳機17、#3發(fā)電機勵磁系統(tǒng)缺點#2、#3機停運18、#1燃機380V電源MCC段失電，事故油壓低跳機19、繼保動作#2、3機停運20、#2主變差動維護誤動#2、3機停運21、#2燃機發(fā)電機過激磁維護動作跳閘22、#1燃機勵磁碳刷缺點23、#1余熱爐高壓過熱器銜接納走漏24、#1燃機增壓機變頻器快

3、速停機25、增壓站#1高壓變端子箱進雨水，重瓦斯維護，停機26、1燃機供氣壓力低跳閘維護動作停機27、#1燃機增壓機入口管線氣動閥跳閘停運28、#1燃機天然氣質量不合格跳閘29、#2增壓機跳閘#2、#3機停運30、#1增壓機喘振跳閘#1燃機停運第一章 燃機系統(tǒng)案例1：#7葉片通道溫差大自動停機1、經(jīng)過:2006年8月3日#1燃機按中調令于8時12分啟動，8時24分點火，8時45分并列，8時49分當負荷升至50MW時，因#7葉片通道溫度與平均值偏向到達26.44，超越了設計的25，時間超越30秒，控制室來“BPT溫度偏向大信號，機組自動停機以維護燃機。8月7日8時17分啟動，8時53分并列。2、

4、緣由分析：12005年11月份調試期間曾出現(xiàn)#7葉片通道溫度高景象，報警值由20調到23，自動停機值、跳閘值未做改動。其他葉片通道溫度報警值維持20不變。2由于日方技術人員在對BPT溫差定值進展調整時，思索不周，設定值偏低自動停機BPT溫差定值實踐是25，定值最高可小于40導致自動停機。3、防備措施：1在控制系統(tǒng)中，修正燃機負荷35MW-65MW階段的#1-20BPT溫差定值尤其#7BPT在啟動期間報警由原來的23提高到30，自動停機由原來的25提高到33，跳閘由原來的30提高的35。2其他19個BPT溫差定值，在燃機負荷35MW-65MW啟動期間報警由原來的20提高到25，自動停機由原來的2

5、5提高到30，跳閘堅持原來的35。案例2：熄滅器壓力動搖高高#1燃機跳機1、經(jīng)過：2006年10月5日20時14分，#1燃機來“#20熄滅器壓力動搖傳感器異常信息及“熄滅器壓力動搖預告警光字牌。通知維護部檢修班人員到場檢查，之后此報警頻發(fā)。23時02分，來“熄滅器壓力動搖高高跳閘光字牌經(jīng)查為#6、#7熄滅器壓力動搖高高，#1燃機跳閘。停機后，技術人員查找壓力傳感器、信號回路未見異常，經(jīng)與網(wǎng)局調度協(xié)商于6日2時50分#1燃機啟動，3 時21分轉速3000r/min察看，未見異常，于3時49分機組并列。4時33分“#20熄滅器壓力動搖傳感器異常信息及“熄滅器壓力動搖預告警又發(fā)光字牌，機組維持200

6、MW運轉。2、分析及處置：10月8日懇求停機消缺，改換#20熄滅器壓力動搖傳感器一次元件，當時缺點排除。但運轉5天后“#20熄滅器壓力動搖傳感器異常信息及“熄滅器壓力動搖預告警又發(fā)光字牌。因僅在#20熄滅器壓力動搖傳感器出現(xiàn)異常報警，且未發(fā)生滅火景象，機組在200MW長時間運轉，此報警信號為誤發(fā)，由于此信號報警屏蔽后不影響機組正常運轉，且機組運轉中無法處置，決議暫時將#20熄滅器壓力動搖傳感器信號屏蔽，待燃機C檢時徹底檢查處置。案例3：方式切換時振動大燃機停運1、缺點經(jīng)過2021年10月23日， #1、#3機組運轉，#1燃機負荷100MW，#3汽機負荷65MW，總負荷165MW； AGC退出；

7、#2燃機備用。10月23日23：50，#1燃機拖#3汽機性能實驗終了,GE調試人員進展了最后一次熄滅調整后,通知平安運轉人員機組可以投入?yún)f(xié)調控制及AGC運轉。并告知運轉人員，#1燃機熄滅方式的切換點降負荷時為100MW左右，升負荷時為115MW到120MW。10月24日00：00，由于AGC總負荷指令為180MW，此時#1燃機負荷到達110MW，熄滅方式由先導預混PPM方式切向預混PM方式。由于燃機在先導預混方式下，煙囪會有黃煙冒出，值長聯(lián)絡網(wǎng)調，接網(wǎng)調令退AGC及協(xié)調將燃機負荷升至120MW，00：08在燃機負荷升至115MW后，由于#2軸承振動到達21.2 mm/s，超越自動停機維護定值2

8、0.8mm/s，#1燃機發(fā)自動停機令，主值對#1燃機進展主復位，重新發(fā)啟動令勝利，將#1燃機負荷穩(wěn)定在90MW。值長將情況通知消費保證部并匯報部門指點。00：50值長接調度令重新升負荷至130MW，嘗試沖過熄滅方式切換點，00：55分，#1燃機負荷升至115MW后由于#2瓦振動達24.5 mm/s，#1燃機再次發(fā)自動停機令，主值對#1燃機又進展主復位，重新發(fā)啟動令勝利，將#1燃機負荷穩(wěn)定在90MW。值長將情況匯報給部門指點。消費保證部熱工人員聯(lián)絡廠家GE人員，GE人員通知熱工人員將熄滅方式切換點的熄滅基準溫度由2280改為2290，告知運轉人員在此切換點可減小振動，沖過切換點。10月24日06

9、：54，經(jīng)消費保證部熱工人員更改熄滅方式切換點的熄滅基準溫度后，運轉主值人員再次升負荷沖熄滅方式切換點時，#1燃機#2軸承振動達26.84mm/s，超越了燃機振動維護跳機值25.4mm/s跳機。2、缺點后檢查情況及緣由分析熄滅方式切換時，由于GE廠家TA對切換點選擇不當，呵斥燃機內流體動搖大，#1燃機發(fā)生振動，振動超越燃機跳機維護動作值跳機，聯(lián)跳#3汽機。#1燃機在性能實驗開場前#1燃機熄滅方式切換設定點由PPM方式切換至PM方式為2260，方式切換正常；在10月23日性能實驗完成后，GE公司進展了火焰筒DLN調整，由GE的現(xiàn)場TA將此設定值改為2280，并將FXKSG1、FXKSG2、FXT

10、G1、FXTG2、FXKG1ST、FXKG2ST、FXKG3ST等相關參數(shù)也進展了修正，更改時間為2021年10月23日晚10時。10月24日GE廠家TA再次將熄滅方式切換由PPM方式切換至PM方式溫度設定值改為2290，燃機于早晨6：54進展熄滅方式切換時因軸承振動大跳機。我方要求GE公司查清跳機緣由并做出解釋，GE公司解釋此次熄滅調整參數(shù)修正為GE公司技術部門下發(fā)的定值，能夠與現(xiàn)場機組情況不能完全匹配，并決議由 GE公司現(xiàn)場TA將#1燃機熄滅方式切換由PPM切換至PM溫度設定值改回性能實驗前穩(wěn)定運轉時的設定值2260，由于DLN設備曾經(jīng)撤除，GE公司TA并未對其它方式切換相關參數(shù)做相應的修

11、正。由于熄滅調整由GE廠家全部擔任并進展技術封鎖，需求專業(yè)的設備和軟件，故由于熄滅調整參數(shù)設定問題引起的振動我廠無法查出其產(chǎn)生緣由，需求GE廠家TA再次用DLN設備進展熄滅調整并處理；我公司正在與GE公司進展交涉，令其盡快派相關人員和設備來我公司處理熄滅方式切換引起振動大問題。3、暴露問題1)GE廠家技術效力人員技術把關不嚴，針對燃機方式切換的調整思索不周。2)消費保證部熱工人員對設備的管理薄弱，對廠家的調整實驗，參數(shù)修正沒有進一步進展分析。3)運轉人員在2次燃機由于振動大觸發(fā)自動停機程序的情況下，依然進展第三次強行經(jīng)過熄滅方式切換點，暴顯露運轉把關不嚴的問題。4)運轉人員在機組非方案停運后，

12、下認識地直接將機組轉入方案檢修，沒有及時匯報上級部門，沒有仔細履行事故處置程序。4、采取措施1)對GE廠家的技術效力，消費保證部熱工人員要嚴密跟蹤，盡快提高技術技藝，加強分析和處置缺點才干。2)平安運轉部加強管理，提高運轉人員的缺點處置才干，嚴厲執(zhí)行事故處置和匯報程序。案例4：#1燃機88TK-2缺點停機處置1、缺點經(jīng)過2021年1月23日，機組二拖一運轉，AGC投入，總負荷650MW，1、2燃機負荷均為230MW，汽機負荷190MW，供熱量1200GJ/h。1月23日14時00分，監(jiān)盤人員發(fā)現(xiàn)#1燃機MARK界面發(fā)報警排氣框架風機風壓低,EXH FRAME OR #2 BRG COOLING

13、 TRBL-UNLOAD排氣框架或#2軸承區(qū)冷卻風機缺點，立刻派人至就地檢查該風機并點擊MARK風機界面“#2 LEAD和主復位按鈕，該風機仍無法啟動。通知消費保證部熱工、電氣、機務專業(yè)，匯報蔣總，匯報部門。14：01，#1燃機開場自動減負荷，運轉人員手動退出AGC，降低熱網(wǎng)負荷，機組維持低負荷運轉。15：06，負荷3MW，調度通知停機，15：09 #1燃機停機。2、缺點后檢查情況及緣由分析2021年1月23日14時，電氣人員到現(xiàn)場后檢查，發(fā)現(xiàn)#1燃機88TK-2風機電機停運，開關就地報 “接地維護動作。將電機本體動力電纜接線拆開后，丈量電機本體絕緣，三相對地為0.1兆歐，手動盤電機風扇可以盤

14、動。拆出風機后，風機葉輪本體扇葉端部有不規(guī)那么坑狀損壞，電機本體驅動端軸承小蓋及擋油環(huán)明顯過熱且有缺損。將電機送至電機檢修廠家解體檢修。2021年1月20日，#1燃機88TK-1風機電機因振動大停運檢修，將電機送至電機檢修廠家解體檢修，修復周期4天，截至1月23日未修復。風機葉輪拆下后，發(fā)現(xiàn)電機本體驅動端軸承小蓋及擋油環(huán)處明顯損壞；將擋油環(huán)及甩油環(huán)拆下后，發(fā)現(xiàn)軸承堅持架粉碎，滾珠過熱變形，軸承外環(huán)與電機大蓋之間有摩擦，軸承內擋油環(huán)與轉子軸明顯摩擦，轉子軸被內擋油環(huán)啃出環(huán)狀溝道。電機非驅動端未見任何異常。將電機轉子抽出后，發(fā)現(xiàn)定子端部有一處短路放電痕跡，端部線圈明顯過熱痕跡。定子鐵芯有細微掃膛景

15、象。電機非驅動端定子端部未見任何異常。圖片如下：軸承小蓋及擋油環(huán)明顯過熱且有缺損軸承堅持架粉碎轉子軸被內擋油環(huán)啃出環(huán)狀溝道定子端部有一處短路放電痕跡，伴有細微掃膛景象從缺點景象看，電機驅動端軸承因長期處于高溫下任務，導致軸承油脂乳化后流失，軸承處于干澀形狀下運轉，因摩擦逐漸導致軸承區(qū)域明顯過熱，引發(fā)定子端部區(qū)域過熱，絕緣老化降低，最終定子繞組匝間短路產(chǎn)生高溫燒燒損。缺光滑脂是本次缺點的直接緣由。綜上，本次缺點的緣由分析如下：1)電氣專業(yè)人員設備缺陷管理不到位。88TK-1風機缺點后沒有修復，在88TK-2風機缺點后，備用設備無法投入而跳機。2)消費各部門在88TK-1風機退備后沒有采取好防備措

16、施，沒有加強運轉風機的檢查。3)電氣點檢人員對88TK-2風機電機的維護、檢查不到位；4)運轉巡檢人員對88TK-2風機電機的檢查不到位；5)88TK-2風機電機由于設計緣由，運轉中無法檢查、添加油脂，且軸承溫度無測點上傳到集控室實時監(jiān)控；3、暴露問題1)燃機部分重要輔機設備還存在由于光滑脂檢查不方便和溫度、電流無法在線監(jiān)視等緣由，檢查、維護不到位的情況；2)電氣點檢人員、運轉巡檢人員對設備的維護檢查不到位；3)電氣專業(yè)人員設備缺陷管理不到位。4、防備措施1)消費保證部加強設備缺陷管理，對失去備用的運轉設備制定防備措施，加強檢查，同時盡快修復被用設備，保證設備平安穩(wěn)定運轉。2)改造88TK-2

17、風機電機，將加、排油孔引至電機外側，加裝軸承測溫元件，上傳到集控室監(jiān)視；3)對全廠同類型電機，同安裝方式電機進展普查，確認設備安康程度，對不能滿足運轉要求的電機安排檢修；4)利用小修時間對一切同類電機解體檢查，改換軸承，補充油脂；5)對同類型設備，做好備品備件任務，定期進展改換檢修；6)電氣專業(yè)加強設備管理，仔細點檢，及時消除缺陷，使備用設備處于良好備用形狀。案例5：#1燃機熄滅器壓力動搖大停機程朝暉1、事件經(jīng)過:2021年3月14日#1燃機帶供熱運轉，機組負荷365MW。9時56分57秒由于雨雪天氣，燃機壓氣機入口空氣濾網(wǎng)差壓增大，10時08分07秒發(fā)出“#19熄滅器HH2頻段壓力動搖越限報

18、警；10時08分11秒；發(fā)出“#3、#18熄滅器HH2頻段加速度越限報警；10：08：12，發(fā)出“熄滅器壓力動搖大降負荷信號；10時08分13秒又發(fā)出“#1、#2熄滅器HH2頻段壓力動搖越限報警；10時08分14秒#1燃機因熄滅器壓力動搖大跳閘維護動作停機。2、緣由分析：1)根據(jù)三菱公司設計，其熄滅器是經(jīng)過調整燃料流量和空氣流量來控制熄滅形狀。其中，分散熄滅值班噴嘴與預混合熄滅主噴嘴的燃料比經(jīng)過值班燃料控制信號PLCSO進展控制；進入熄滅器的空氣量經(jīng)過經(jīng)過熄滅器旁路閥BYCSO進展控制。為了抑制熄滅振動添加，堅持熄滅器最正確延續(xù)運轉形狀，三菱公司設計了熄滅振動自動調整系統(tǒng)，由自動調整系統(tǒng)A-C

19、PFM和熄滅振動檢測傳感器組成。熄滅振動檢測傳感器共24個，包括安裝于#1-#20熄滅器的壓力動搖檢測傳感器和分別安裝于#3、#8、#13、#18熄滅器的加速度檢測傳感器。自動調整系統(tǒng)A-CPFM根據(jù)熄滅振動檢測數(shù)據(jù)和燃機運轉參數(shù)，對熄滅器穩(wěn)定運轉區(qū)域進展分析，并根據(jù)分析結果自動對PLCSO和BYCSO進展修正，從而實現(xiàn)熄滅調整優(yōu)化。2)#1燃機控制系統(tǒng)對熄滅器壓力動搖傳感器和加速度傳感器檢測數(shù)據(jù)分為9個不同的頻段進展分析，分別為LOW15-40HZ,MID(55-95 HZ,H1(95-170 HZ,H2(170-290 HZ,H3(290-500 HZ,HH1(500-2000 HZ,HH

20、2(2000-2800 HZ,HH3(2800-3800 HZ,HH4(4000-4750 HZ。在不同頻段針對熄滅器壓力動搖傳感器和加速度傳感器，分別設置了調整、預告警、降負荷、跳閘限值，其中，調整功能由A-CPFM系統(tǒng)完成；預告警、降負荷、跳閘功能由燃機控制系統(tǒng)實現(xiàn)。當24個傳感器中恣意2個檢測數(shù)值超越降負荷限值時，觸發(fā)燃機降負荷；當24個傳感器中恣意2個檢測數(shù)值超越跳閘限值時，熄滅器壓力動搖大跳閘維護動作。此次燃機跳閘即是由于#1、#2、#19壓力動搖傳感器HH2頻段檢測數(shù)值均超越跳閘限值引起。3)根據(jù)三菱公司對燃機跳閘前后運轉數(shù)據(jù)進展的分析，在熄滅器壓力動搖HH2頻段數(shù)值出現(xiàn)越限報警時

21、，H1頻段數(shù)值也出現(xiàn)異常升高。此外，由于3月14日降雪天氣的影響，壓氣機入口空氣濾網(wǎng)差壓在原有根底上出現(xiàn)異常增大，最高到達1.6KPa。壓氣機入口空氣濾網(wǎng)差壓增大，闡明進入燃機的空氣流量減少。在空氣流量減少的情況下，燃機運轉區(qū)域非常接近熄滅器壓力動搖H1和HH2頻段越限報警區(qū)域。由于我公司燃機日方案出力曲線為10時00分從360MW升到370MW，由北京市調AGC自動控制。燃機負荷上升燃料閥翻開，此時要求進口空氣量同時增大，以滿足適宜的燃空比，由于壓氣機入口空氣濾網(wǎng)差壓大呵斥進入燃機的空氣流量減少，呵斥熄滅不穩(wěn)定，引起熄滅振動。熄滅振動出現(xiàn)后燃機控制系統(tǒng)ACPFM已動作進展調整。而且當振動值到

22、達報警值時RUNBACK功能也啟動，但是由于振動值升高太快，調理系統(tǒng)的調理發(fā)揚調理作用前，熄滅振動到達跳機值，導致燃機因熄滅器壓力動搖越限跳閘。圖1：機組負荷指令、圖2：熄滅自動調整系統(tǒng)調理記錄 圖3：先導燃料閥控制參數(shù)調整記錄圖4：燃機旁路閥控制參數(shù)調整記錄圖5：熄滅振動報警記錄圖6：機組跳閘報警記錄圖7：機組跳閘時運轉工況分析圖4)空氣濾芯為紙質資料，紙纖維遇潮膨脹使得過濾器差壓升高。遇雨雪天氣尤其是小雨雪，空氣濕度大時空濾器差壓升高，雨雪停頓，空氣濕度降低，差壓會快速下降。在用的入口空氣過濾器濾芯是2021年10月改換，由于進入冬季供熱后機組長周期高負荷運轉，空氣濾芯差壓上升較快。而且今

23、冬北京大霧及雨雪天氣較多，對紙質空氣濾芯來說是惡劣運轉工況。由于機組在供熱季必需延續(xù)運轉，而空氣濾芯又不能在機組運轉中改換，針對今冬空氣濾芯差壓升高的景象，為保證機組延續(xù)高負荷運轉，滿足供熱需求，我公司主要開展了以下幾個方面的任務以緩解差壓上升的趨勢：多次進展在線人工清理，并在清理后添加一層包面，減少灰塵進入空氣濾芯延續(xù)投入反吹系統(tǒng)，減少灰塵在濾芯上的積累在空氣進氣口外側搭設防雨雪棚，減少進入空氣過濾器的雨雪量。3、事故處置及防備措施1)機組跳閘后，立刻啟動公司的兩臺啟動爐，一方面向熱網(wǎng)系統(tǒng)供蒸汽，使熱網(wǎng)系統(tǒng)可以低溫運轉，另一方面為燃氣提供軸封蒸汽，維持凝汽器真空，為燃機的隨時啟動做預備。2)

24、立刻進展機組運轉數(shù)據(jù)的分析任務，經(jīng)過數(shù)據(jù)分析我公司以為是由于空氣濾網(wǎng)差壓大，在機組漲負荷過程中由于空氣量缺乏呵斥熄滅振動，機組跳閘。同時將數(shù)據(jù)發(fā)送到三菱公司高砂總部，要求三菱公司立刻進展數(shù)據(jù)的分析。三菱公司也非常注重，由于是周末，三菱公司指點親身指示技術人員加班進展分析。3月15日凌晨4時，日方提供初步分析結果，和我公司分析結果一致，確認燃機本體及熄滅器正常，機組跳閘就是由于空濾器差壓大，漲負荷時空氣量缺乏呵斥熄滅不穩(wěn)，出現(xiàn)熄滅振動，并表示3月15日早再組織專家進展進一步分析確認。3)機組跳閘后，我公司立刻組織人員延續(xù)作業(yè)，進展空氣過濾器的改換，至3月15日早7時完成濾芯的改換任務。并方案在壓

25、氣機空氣入口原有單級濾網(wǎng)根底上，添加粗濾，以減小惡劣天氣情況下對濾網(wǎng)差壓的影響。4)三菱公司3月15日上午10時提交了最終分析結果，確認燃機本體機熄滅器正常，跳閘緣由確以為空氣流量缺乏呵斥。得到回答后，我公司立刻向北京市調進展匯報溝通，市調贊同機組再次并網(wǎng)。機組于3月15日13時30分啟動，15時30分并網(wǎng)，并網(wǎng)后機組運轉正常。由于機組跳閘時機組在高負荷工況，機組的自動熄滅控制系統(tǒng)已進展調理，調理參數(shù)已改動，因此機組啟動后需在高負荷段進展熄滅調整，重新對調理參數(shù)進展確認、優(yōu)化，以保證熄滅穩(wěn)定。三菱公司的熄滅調整專家16日到達公司，經(jīng)過和北京市調懇求，市調安排3月17日0時開場熄滅調整，3月17

26、日16時30分完成熄滅調整任務。5)對于雨雪天氣情況下空氣濾芯差壓升高，而且不能在線改換濾芯，影響機組長周期延續(xù)運轉的問題，我公司已進展技術論證，已多次和燃機入口空氣系統(tǒng)的設計制造商美國唐納森公司三菱公司的分包商進展技術交流，確定了技術方案，方案在進氣系統(tǒng)的入口加裝PE材質的初濾系統(tǒng)。加裝的初濾系統(tǒng)能過濾大部分灰塵和雨雪，大量減少進入后面紙質空濾灰塵和雨雪，由于初濾不是紙質資料可以在線進展水清洗。這樣一方面可以有效控制空氣系統(tǒng)差壓，確保機組平安運轉，另一方面能極大延伸空氣濾芯的運用壽命，經(jīng)濟較好。此工程我公司根本和唐納森公司達成意向，方案于2021年9-10月份安裝并投入運用，保證2021年-

27、2021年供熱季的平安運轉。案例6：#2、#3機因人為誤動停機程朝暉1、缺點經(jīng)過：2021年5月11日，#2、3機組純凝工況運轉，總負荷366MW，#2燃機負荷244MW，#3汽機負荷122MW；#1燃機停運。20:35，#2燃機做完熄滅調整實驗，進入baseload根本負荷開場性能實驗。20:50，消費保證部熱工人員XX聯(lián)絡運轉人員做停運的#1燃機PM4清吹閥傳動實驗。20：53，XX得到運轉值長XX答應后，進入工程師站，誤將運轉中的#2燃機PM4清吹閥作了傳動實驗。20:54， #2燃機PM4清吹閥缺點報警，維護動作跳#2燃機，聯(lián)跳#3汽機。機組跳閘后，值長立刻通知相關人員到場，匯報調度，

28、并要求運轉人員立刻對各系統(tǒng)進展檢查：汽機各主汽門封鎖，轉速下降，交流光滑油泵，頂軸油泵聯(lián)啟正常，汽機惰走正常；#2燃機油系統(tǒng)運轉正常，惰走正常。運轉人員啟動啟動鍋爐，輔汽系統(tǒng)投入正常。21:20 #1燃機盤車投入。21:50 #3汽機盤車投入。2、缺點后處置情況：由于缺點緣由明顯，消費各部門預備重新起機，22：00運轉值長向調度懇求起機。5月12日00：16，調度令#2、#3機組啟動。機組于5月12日01：08并網(wǎng)。3、事故緣由分析：(1)事故的緣由消費保證部熱工人員XX，未履行任務票程序，無任務內容、操作和平安措施紀錄，未進展危險點分析，任務忽略，誤將運轉中的#2燃機PM4清吹閥封鎖，2燃機

29、PM4清吹閥缺點報警，維護動作跳#2燃機，聯(lián)跳#3汽機，是本次缺點的主要緣由。消費保證部熱工專業(yè)管理松懈，未嚴厲工程師站管理制度，檢修人員在無監(jiān)護的情況下單人操作，是本次缺點的管理緣由。(2)事故暴顯露來的問題：1任務票制度的執(zhí)行存在管理破綻。2消費保證部熱工人員責任心不強，麻木大意，發(fā)生誤操作。3消費保證部熱工人員夜間任務時，執(zhí)行任務票制度不規(guī)范。4)消費保證部熱工專業(yè)未執(zhí)行雙人操作規(guī)定，工程師站管理制度執(zhí)行不嚴厲。5)發(fā)電部值長XX不嚴厲執(zhí)行任務票制度。6)平安監(jiān)察部對公司平安消費制度執(zhí)行的監(jiān)視松懈。 4、防備措施：1公司各消費部門嚴厲執(zhí)行各項平安消費管理制度，各部門擔任人加強對消費人員執(zhí)

30、行平安消費管理制度的管理、檢查和考核。2公司各消費部門加強平安教育，提高責任心，仔細監(jiān)盤，精心操作。3消費保證部嚴厲執(zhí)行和，操作時雙人進展，一人操作，一人監(jiān)護。同時對電氣PC間、電子間、GIS間、繼電維護間加強出入管理，嚴厲執(zhí)行出入登記制度。4消費人員值班時要堅持良好的精神形狀，操作時精神要高度集中。5利用平安活動月，各部門真實開展反習慣性違章的學習活動。6平安監(jiān)察部加強檢查監(jiān)視，督促各部門嚴厲執(zhí)行公司平安消費制度。案例7：#1燃機熄滅不穩(wěn)停機董坤1、事故經(jīng)過：2021年5月13日00:50，1、2燃機拖3汽機以“二拖一方式運轉，#1燃機負荷110MW,#2燃機負荷195MW，#3汽機負荷20

31、0MW，總負荷505MW。00:51按調度曲線將總負荷降至450MW，運轉人員將#1燃機負荷降至90MW，根據(jù)燃機特點，#1燃機熄滅方式自動由預混熄滅方式PM1+PM4噴嘴運轉切至亞先導方式PM1+PM4+D5噴嘴運轉。00:52 #1燃機報“High exhaust temperature spread trip排氣分散度高跳閘，#1燃機滅火，#1發(fā)電機解列，#2、3機組繼續(xù)以“一拖一方式運轉正常。2、事故后處置情況：#1機組于5月14日22：18并網(wǎng)。3、事故緣由分析：1事故緣由分析我公司專業(yè)人員和GE公司現(xiàn)場工程師立刻到現(xiàn)場進展檢查和分析。經(jīng)過對#1燃機跳閘信號和機組當前運轉形狀的分析得

32、出結論，此次機組跳閘事故的緣由是由于#1燃機在降負荷過程中，燃機由于本身特性，當運轉負荷低于90 MW時，熄滅方式自動切換，由預混方式進入亞先導預混熄滅方式后，由于#2、3熄滅筒總共18個熄滅筒在熄滅切換后未可以有效穩(wěn)燃，導致#2、3熄滅筒滅火，致使在熄滅方式切換完成后燃機排氣溫度#15、#16、#17、#18、#19這五個測點溫度不升反降900-1100華氏度，相比于其他26支排氣溫度1200-1300華氏度較低，最終導致#1燃機因排氣分散度高而維護動作跳閘。機組維護動作情況分析：1最高排氣溫差TTXSP1此時由#18排氣溫度引起：268.492大于允許排氣溫差TTXSPL268.1552次

33、高排氣溫差TTXSP2此時由#17排氣溫度引起：263.764大于0.8倍的TTXSPL約為214.5243延時2s后#1燃機于00:52:03跳機。機組當時運轉形狀滿足附件中維護動作條件1 2針對事故緣由的檢查和實驗我公司專業(yè)技術人員查清楚事故緣由后，立刻與GE公司亞特蘭大總部技術人員進展了聯(lián)絡，經(jīng)過其熄滅專家遠程檢查分析后，確定了上述機組跳閘緣由，并針對性的提出了機組現(xiàn)場檢查的工程和要求，我公司立刻組織技術人員按照其要求安排檢查，詳細檢查工程如下：1檢查#16到#19號排氣熱電偶的形狀；2檢查#1、2、3、4聯(lián)焰管能否泄露；3檢查燃機清吹閥，熄滅調整閥動作情況，重新進展邏輯傳動；按照其要求

34、進展以上檢查后，均未發(fā)現(xiàn)異常。我公司立刻聯(lián)絡美國GE總部技術人員，經(jīng)對方技術人員再次確認和分析后，GE方確認其之前熄滅調整的定值在熄滅切換過程中存在部分參數(shù)配比不合理的問題，故要求對我公司機組重新進展機組熄滅切換點的熄滅調整任務，5月14日1機組啟動并網(wǎng)后在熄滅方式切換點進展兩次切換實驗，切換正常。 雖然1燃機再次啟動并熄滅方式切換正常，但我公司專業(yè)人員已采集近期1燃機方式切換和5月13日1燃機缺點跳機時方式切換的報警、參數(shù)、趨勢圖繼續(xù)分析緣由，并聯(lián)絡GE人員，要求GE給出5月13日#2、3熄滅筒滅火的詳細緣由。3事故暴顯露來的問題：1GE進展熄滅調整時參數(shù)配比不合理。2消費保證部熱工人員對燃

35、機熄滅調整的有關技術問題未掌握。4、 防備措施：1公司對GE今后的任務要求GE提供正式任務方案和平安措施。2消費保證部熱工人員對盡快熟習燃機熄滅調整的技術問題。3消費保證部加強部門專業(yè)人員對GE設備的構造、性能和維護的培訓。案例8：#1燃機熄滅器壓力動搖大停機董坤1、事件經(jīng)過: 2021年6月8日上午，#1燃機機組帶250MW負荷正常運轉。10:05根據(jù)調度命令，機組開場升負荷，負荷目的值355MW。10:10:36機組負荷升至314 MW時，TCS發(fā)出“#1、#2、#3、#4熄滅器HH2頻段越限報警；10:10:36 TCS發(fā)出“熄滅器壓力動搖大降負荷信號；10:10:37 #1燃機因熄滅器

36、壓力動搖大跳閘維護動作停機。2、緣由分析：1根據(jù)三菱公司設計，M701F熄滅器是經(jīng)過調整燃料流量和空氣流量來控制熄滅形狀。其中，分散熄滅值班噴嘴與預混合熄滅主噴嘴的燃料比經(jīng)過值班燃料控制信號PLCSO進展控制；進入熄滅器的空氣量經(jīng)過熄滅器旁路閥BYCSO進展控制。為了抑制熄滅振動添加，堅持熄滅器最正確延續(xù)運轉形狀，三菱公司設計了熄滅振動自動調整系統(tǒng)，由自動調整系統(tǒng)A-CPFM和熄滅振動檢測傳感器組成。熄滅振動檢測傳感器共24個，包括20個安裝于#1-#20熄滅器的壓力動搖檢測傳感器和4個分別安裝于#3、#8、#13、#18熄滅器的加速度檢測傳感器。自動調整系統(tǒng)A-CPFM根據(jù)熄滅振動檢測數(shù)據(jù)和

37、燃機運轉參數(shù)，對熄滅器穩(wěn)定運轉區(qū)域進展分析，并根據(jù)分析結果自動對PLCSO和BYCSO進展修正，從而實現(xiàn)熄滅調整優(yōu)化。2#1燃機控制系統(tǒng)對熄滅器壓力動搖傳感器和加速度傳感器檢測數(shù)據(jù)分為9個不同的頻段進展分析，分別為LOW15-40 HZ,MID(55-95 HZ,H1(95-170 HZ,H2(170-290 HZ,H3(290-500 HZ,HH1(500-2000 HZ,HH2(2000-2800 HZ,HH3(2800-3800 HZ,HH4(4000-4750 HZ。在不同頻段針對熄滅器壓力動搖傳感器和加速度傳感器，分別設置了調整、預告警、降負荷、跳閘限值，其中，調整功能由A-CPFM

38、系統(tǒng)完成；預告警、降負荷、跳閘功能由燃機控制系統(tǒng)實現(xiàn)。當24個傳感器中恣意2個檢測數(shù)值超越降負荷限值時，觸發(fā)燃機降負荷；當24個傳感器中恣意2個檢測數(shù)值超越跳閘限值時，熄滅器壓力動搖大跳閘維護動作。此次燃機跳閘即是由于#1、#2、#3、#4壓力動搖傳感器HH2頻段檢測數(shù)值均超越跳閘限值引起。3機組跳機后，公司立刻組織技術人員開展對機組運轉數(shù)據(jù)的分析任務和設備形狀確實認任務，同時將相關數(shù)據(jù)發(fā)送給三菱高砂。燃料數(shù)據(jù)報告闡明燃料組分甲烷含量96.31%，低位發(fā)熱量為36.17MJ/M3,較以往稍高；運轉曲線闡明機組運轉時空氣燃料調整系統(tǒng)動作正常，振動出現(xiàn)后燃機控制系統(tǒng)ACPFM立刻動作進展調整，振動

39、值到達報警值時RUNBACK功能隨后啟動，但是由于振動值升高太快，調理系統(tǒng)尚未完全發(fā)揚作用，熄滅振動到達跳機定值，導致燃機因熄滅器壓力動搖越限?，F(xiàn)場又對熄滅器壓力動搖傳感器和加速度傳感器進展了檢測，正常；同時檢查汽機燃機形狀，確認無異常。當夜三菱回復意見以為：運轉數(shù)據(jù)并未反映出燃機性能存在明顯異常情況，判別能夠由于燃氣組分存在瞬時性、大幅度變動；或者燃氣溫度、進氣溫度發(fā)生較大變化，從而導致HH2頻段振動的發(fā)生領域接近運轉點，呵斥跳機。以為機組可再次啟動、并網(wǎng)運轉，但為了平安起見，建議運轉時將GT負荷控制在195MW以下，同時盡早對燃機實施熄滅調整。3、處置經(jīng)過：1機組跳機后，公司迅速將啟動爐啟

40、動，保證汽機軸封系統(tǒng)供汽，維持凝汽器真空，為燃機的隨時啟動做預備。2進展緣由分析、設備檢查確認具備開機條件后，當夜聯(lián)絡市調預備開機，經(jīng)調度贊同機組于6月9日12：25分并網(wǎng)。3經(jīng)和三菱公司溝通，機組于6月13日白天進展了熄滅調整，三菱TA現(xiàn)場搜集了運轉相關數(shù)據(jù)，待匯總研判后出具最終報告。附件1：機組跳閘時運轉工況分析附件2：機組跳閘報警記錄案例9：#2燃機伺服閥缺點停機董坤1、事故經(jīng)過：2021年7月4日，機組二拖一純凝工況運轉，AGC投入，總負荷580MW，其中1燃機負荷180MW，2燃機負荷180MW，3汽機負荷220MW。2燃機速比閥前壓力P1:32.07Kg/cm2，速比閥前壓力P2:

41、 29.83Kg/cm2，IGV開度51%。14時18分，#2燃機跳閘，跳閘首出緣由為：EXHAUST OVER TEMPERATURE TRIP排氣溫度高跳閘 2燃機跳閘后，運轉人員立刻該報告相關人員到場處置并按照正常操作程序進展停機操作，并維持1、3機組維持穩(wěn)定運轉。此時1、3機一拖一穩(wěn)定運轉，總負荷269MW，1燃機負荷170MW，3汽機負荷99MW。2、事故后處置情況：相關人員到場后，經(jīng)檢查歷史曲線發(fā)現(xiàn)14時18分08秒平均排氣溫度到達1240.44華氏度，超越維護動作值1240華氏度，維護正確動作。從歷史趨勢分析，14時18分05秒，#2燃機IGV導葉在指令未變化情況下關小，此時IG

42、V指令增大，指令與反響偏向不斷增大，平均排氣溫度迅速上升，14時18分08秒，IGV指令74%，IGV反響57%，排氣溫度越過跳閘值，機組跳閘。從以上過程來看，IGV閥的失控是導致排氣溫度上升的直接緣由。 從IGV伺服閥電流曲線發(fā)現(xiàn)，14時17分44秒開場IGV伺服閥電流異常動搖，至18分05秒伺服閥電流失去。初步以為燃機壓氣機進口可變導葉伺服閥缺點引起IGV開度減小，燃機壓氣機進風量減少，導致燃機排氣溫度高，超越設定值而燃機跳閘。見圖一圖1 事故跳閘曲線隨后，集團電力消費運營部專業(yè)主管、GE公司維護工程代表、京陽熱電有關技術人召開分析會，以為IGV控制伺服閥缺點。對IGV控制伺服閥卡件及電纜

43、檢查，無異常。IGV控制伺服閥傳動實驗，IGV伺服閥電流仍有動搖。曲線見圖二。圖2 跳閘后IGV伺服閥傳動電流曲線20:50，改換IGV控制伺服閥。21:00，IGV控制伺服閥傳動實驗正常。見圖三圖3 改換IGV伺服閥后傳動電流曲線23:10向調度請示啟機，23:46機組啟動，IGV任務正常，0:56，機組并網(wǎng)。3、事故緣由分析：1事故緣由分析經(jīng)過與伺服閥制造商的溝通，并結合已采集到的數(shù)據(jù)信息進展分析，能夠的緣由主要如下：1伺服閥閥體內噴嘴或節(jié)流孔堵塞，導致控制油油路不通，伺服閥控制失靈；2伺服閥閥球或閥芯閥套磨損量偏大，引起伺服閥偏置電流的動搖，伺服閥控制失靈。針對以上情況，檢查了最近幾個月

44、#2燃機光滑油的油務監(jiān)視報表，報表顯示在此期間，燃機光滑油的油質一直合格。另外，燃機控制油的來源取自光滑油供油母管，經(jīng)過液壓油泵加壓后供應各液壓控制閥，在液壓油泵出口和各液壓控制閥供油管上均配置有高精度的過濾器，即供應伺服閥的液壓油油質優(yōu)于油務監(jiān)視的結果，滿足伺服閥對油質的要求。按照伺服閥制造商的要求：每兩年應進展清洗檢測的定期任務。此次缺點的伺服閥是2021年4月檢修期間，改換到#2燃機IGV執(zhí)行機構上的全新的伺服閥，截止到事故前，投入運轉一年，未到定期清洗檢測期。伺服閥于2021年7月5日送上海MOOG控制檢測，結果為內部磨損，屬偶發(fā)缺點。正式檢測報告近期提供。經(jīng)調研同類燃機電廠IGV伺服

45、閥情況，缺點率均很低?？筛敬_定缺點為產(chǎn)質量量偶發(fā)缺點。3事故暴顯露來的問題：設備管理存在缺乏。4、防備措施：為了汲取教訓，防止事故再次發(fā)生，將從以下幾個方面進展總結，并仔細執(zhí)行各項防備措施：1嚴厲按照伺服閥制造商的建議，定期清洗檢測伺服閥，保證伺服閥良好的任務性能。2充分調研并汲取同類型燃機電廠在伺服閥檢修方面的閱歷，將伺服閥的檢修納入到燃機小修的規(guī)范工程。3深化學習并掌握伺服閥的任務原理和構造，提高事故分析和處理問題的才干。4保證伺服閥備件合理的庫存數(shù)量，將關鍵設備的伺服閥備件作為事故備件儲存。做好濾油任務，防止油質惡化，做好油務監(jiān)視。案例10：#1燃機熄滅器壓力動搖大跳機。董坤1、事件經(jīng)

46、過12月4日晚，熱網(wǎng)抽汽調理閥出現(xiàn)控制指令與閥位反響偏向較大景象最大16%，經(jīng)分析以為伺服閥油門卡澀或油路堵塞，從而呵斥閥門無法動作到位。由于燃機運轉過程中無法改換伺服閥，現(xiàn)場采取調整執(zhí)行器油缸彈簧和修正閥門最小開度邏輯限制，使熱網(wǎng)抽汽調理閥控制指令與閥位反響偏向的景象有所緩解，沒有根本處理；假設伺服閥異常情況惡化，那么會導致熱網(wǎng)抽汽調理閥無法朝封鎖方向繼續(xù)動作，熱網(wǎng)抽汽流量也無法添加，進而影響燃機和熱網(wǎng)系統(tǒng)正常運轉。為處理這一問題，經(jīng)過和江南閥門廠技術人員進展討論后，確認熱網(wǎng)抽汽調理閥電控部分PLC的控制邏輯為：閥門的控制指令和反響在PLC內部進展偏向比較并放大后，輸出驅動伺服閥動作；經(jīng)過修

47、正PLC邏輯增大PLC輸出，在目前控制指令和閥位反響存在偏向的情況下，可以添加閥門進油量，進而使閥門可以繼續(xù)跟隨指令進一步關小，從而到達減少指令和反響偏向的目的。12月9日下午，江南閥門廠技術人員攜上位機組態(tài)軟件到廠后，對PLC邏輯修正方案進展討論：決議經(jīng)過修正PLC內部伺服邏輯中的比例放大系數(shù)來添加PLC的輸出電壓，并且江南閥門廠技術人員以為修正可在線進展。2021年12月9日17時04分運轉值班人員發(fā)出熱工任務票一張，任務內容內容為#1燃機中壓排汽壓力調理閥控制回路邏輯修正。當時燃機帶電負荷350MW，抽汽量約117t/H，機組AGC投入。18時18分，熱網(wǎng)抽汽降至80t/H。因熱工人員無

48、法完成在線下載，經(jīng)指點同意離線下載，運轉值班人員并將熱網(wǎng)抽汽降至50t/H，并按熱工人員要求將熱網(wǎng)抽汽調理閥解列為手動調整。在熱網(wǎng)抽汽流量降低至50t/h并與運轉人員共同確認平安措施都已做到位后，于19時03分14秒開場進展PLC邏輯修正離線下載，19時03分24秒離線下載完成，隨后熱網(wǎng)抽汽調理閥動作出現(xiàn)大幅動搖，導致熱網(wǎng)抽汽量和中壓缸排汽壓力也出現(xiàn)較大動搖。19時03分41秒，發(fā)出“中壓缸排汽壓力高 報警；19時04分08秒，發(fā)出“中壓缸排汽壓力低 報警；19時04分50秒，陸續(xù)發(fā)出“#2、#3、#7、#8熄滅器H1頻段壓力動搖越限預告警和報警；19時04分51秒，觸發(fā)“熄滅器壓力動搖大降負

49、荷信號；19時04分54秒，#1燃機因熄滅器壓力動搖大跳閘維護動作，#1燃機跳機。2、缺點緣由分析經(jīng)過對燃機停機前后趨勢曲線進展分析，19時03分14秒開場進展離線下載，此時控制指令為28.31%，閥位反響為35.7%；19時03分24秒離線下載完成，此時閥位反響為39.91%，以后閥門開場封鎖，最低關至14.06%，此過程中運轉人員手動開啟閥門，指令最大至50%，但是閥門并沒有跟隨指令開啟，而是繼續(xù)朝關方向動作，約20秒后，閥門迅速開啟，最高開至70%；而在此過程中運轉人員手動封鎖閥門，閥門依然沒有跟隨指令封鎖，而是繼續(xù)朝開的方向動作，約40s后又迅速封鎖，最低關至11%。由于熱網(wǎng)抽汽調理閥

50、動作出現(xiàn)大幅動搖，呵斥熱網(wǎng)抽汽流量和中壓缸排汽壓力的動搖，進而引起汽機負荷和燃機負荷計算值的動搖；燃機負荷計算值的動搖會呵斥IGV閥門的動作，進而影響燃機燃料進氣量的變化，在燃料量未發(fā)生明顯變化的情況下由于此時機組負荷指令未發(fā)生變化，因此燃料閥門的動作未發(fā)生明顯變化，呵斥#1燃機由于熄滅振動引起熄滅器壓力動搖大跳閘維護動作，機組跳閘報警數(shù)據(jù)、動作趨勢曲線見附件。呵斥熱網(wǎng)抽汽調理閥動作出現(xiàn)大幅動搖的緣由為：1伺服閥油路存在堵塞呵斥伺服閥閥芯動作卡澀，因此在控制指令變化后，伺服閥不能準確動作到位；景象就是當運轉人員手動操作閥門時，閥門沒有迅速跟隨控制指令動作，直到控制指令和閥位反響偏向到一定程度時

51、，伺服閥閥芯才干動作，呵斥閥門迅速開啟和封鎖，從而引起閥門動作出現(xiàn)大幅動搖。2廠家對PLC邏輯中閥門參數(shù)的調整加強了PLC的輸出作用，呵斥在離線下載終了后，閥門向關方向運動較大，曾經(jīng)影響到了中壓缸排汽壓力，同時由于伺服閥閥芯動作卡澀，從而引起閥門動作出現(xiàn)大幅動搖。3、缺點暴露的問題1對PLC邏輯修正、下載任務中存在風險的評價不夠仔細全面，雖然已對離線下載會導致閥門異常開啟的風險進展了分析，并經(jīng)過減小熱網(wǎng)抽汽量來控制風險；但對于伺服閥已處于缺點形狀下，調整參數(shù)后閥門的異常動作認識不夠充分。2熱網(wǎng)抽汽調理閥伺服閥在燃機運轉過程中無法在線改換。熱網(wǎng)抽汽調理閥伺服閥在PLC邏輯修正、下載任務中存在異常

52、動作風險，針對熱網(wǎng)抽汽調理閥伺服閥存在問題，在沒有得四處置前沒有制定相應的措施或預案。4、缺點應采取的糾正與防備措施1在邏輯下載前廠家提供的上位機組態(tài)軟件信息與下載后實踐情況相差較大，造本錢次事件發(fā)生，在今后涉及控制系統(tǒng)邏輯修正、下載的任務時一定要對下載的風險進展仔細全面的評價，必需對修正后能夠呵斥的問題進展充分討論，經(jīng)過技術手段將危險要素進展閉鎖。2熱網(wǎng)抽汽調理閥作為冬季供熱中重要設備，出現(xiàn)缺點在燃機運轉過程中無法在線改換。方案經(jīng)過控制油加裝隔離閥門實現(xiàn)；并且方案在熱網(wǎng)停運后對熱網(wǎng)抽汽調理閥油缸進展沖洗，確保伺服閥任務油質的可靠。附件1：機組跳閘報警記錄2021-12-9 19:03:14C

53、ROSS-OVER PIPE PRESS REGULATION VALVE POSITION RENGE OVER ON2021-12-9 19:03:24CROSS-OVER PIPE PRESS REGULATION VALVE POSITION RENGE OVER OFF2021-12-9 19:03:37CROSS-OVER PIPE PRESS REGULATION VALVE OPERATION MVOperate25 - 35%2021-12-9 19:03:41IP TURBINE EXHAUST STEAM PRESS HIGH ON2021-12-9 19:03:47IP

54、 TURBINE EXHAUST STEAM PRESS HIGH OFF2021-12-9 19:03:48GT LOAD CONTROL (33LD) ON2021-12-9 19:03:54GT LOAD CONTROL (33LD) OFF2021-12-9 19:03:56CROSS-OVER PIPE PRESS REGULATION VALVE OPERATION MVOperate35 - 39%2021-12-9 19:04:06CROSS-OVER PIPE PRESS REGULATION VALVE OPERATION MVOperate39 - 30%2021-12-

55、9 19:04:08IP TURBINE EXHAUST STEAM PRESS LOW ON2021-12-9 19:04:24CROSS-OVER PIPE PRESS REGULATION VALVE OPERATION MVOperate30 - 28%2021-12-9 19:04:27CROSS-OVER PIPE PRESS REGULATION VALVE OPERATION MVOperate28 - 26%2021-12-9 19:04:30GT LOAD CONTROL (33LD) ON2021-12-9 19:04:30GT LOAD CONTROL (33LD) O

56、FF2021-12-9 19:04:32CROSS-OVER PIPE PRESS REGULATION VALVE OPERATION MVOperate26 - 25%2021-12-9 19:04:34GT LOAD CONTROL (33LD) ON2021-12-9 19:04:34GT LOAD CONTROL (33LD) OFF2021-12-9 19:04:38IP TURBINE EXHAUST STEAM PRESS LOW OFF2021-12-9 19:04:48IP TURBINE EXHAUST STEAM PRESS HIGH ON2021-12-9 19:04

57、:50CROSS-OVER PIPE PRESS REGULATION VALVE OPERATION MVOperate25 - 30%2021-12-9 19:04:50#7PRESSURE FLUCTUATION HIGH1 BAND PRE-ALARM ON2021-12-9 19:04:50#8PRESSURE FLUCTUATION HIGH1 BAND PRE-ALARM ON2021-12-9 19:04:50CPFM PRE-ALARM ON2021-12-9 19:04:51#2PRESSURE FLUCTUATION HIGH1 BAND PRE-ALARM ON2021

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