大壩爆破施工方案

1、.PAGE ：.；PAGE 62CB01 施工技術(shù)方案申報表 承包2021技案003號合同稱號：農(nóng)二師38團水源工程石門水庫導流泄洪隧洞等工程 合同編號：NES-SMSK2021/SG-001承包人：新疆兵團水利水電工程集團38團水源工程石門水庫工程部致：新疆建通工程建立監(jiān)理農(nóng)二師三十八團水源工程石門水庫監(jiān)理部我方已根據(jù)施工合同的商定完成了 農(nóng)二師38團石門水庫導流泄洪隧洞等工程 導流洞明渠、豎井及洞身段 的編制，并經(jīng)我方技術(shù)擔任人審查同意，現(xiàn)上報貴方，請審批。附： 施工組織設計 施工措施方案 平安施工技術(shù)方案 爆破專項施工方案承 包 人：新疆兵團水利水電工程集團農(nóng)二師38團水源工程石門水庫工

2、程部工程經(jīng)理：日 期： 年 月 日監(jiān)理機構(gòu)將另行簽發(fā)審批意見。 監(jiān)理機構(gòu)：新疆建通工程建立監(jiān)理農(nóng)二師 三十八團水源工程石門水庫監(jiān)理部簽 收 人： 日 期： 年 月 日闡明：本表一式 4 份，由承包人填寫，監(jiān)理機構(gòu)審核后，伴隨審批意見承包人、監(jiān)理機構(gòu)、發(fā)包人、設代機構(gòu)各1份。農(nóng)二師38團石門水庫導流、泄洪洞及發(fā)電洞工程爆破專項施工方案新疆兵團水利水電工程集團農(nóng)二師38團水源工程石門水庫工程部二零一三年一月十一日農(nóng)二師38團石門水庫導流、泄洪洞及發(fā)電洞工程爆破專項施工方案 審批： 新疆兵團水利水電工程集團農(nóng)二師38團水源工程石門水庫工程部二零一三年一月十一日目 錄第一章、工程闡明 4第二章、石方開

3、挖方案 13第三章、進出口段明挖施工程序 26第四章、石方洞挖及爆破 29第五章、爆破平安規(guī)程 45第六章、平安保證措施 58第七章、起爆方式與警戒方案 59第一章 工程闡明1.1工程概略莫勒切河位于且末縣西部，東與車爾臣河流域相鄰，西與和田地域的安迪爾河流域接壤。該河東距且末縣城150km，西距民豐縣城159km，北距塔中直線間隔 120km。擬建的兵團農(nóng)二師38團位于莫勒切河河流平原區(qū)內(nèi)，G315線從河流平原區(qū)穿過。工程區(qū)距烏魯木齊市1450km，距庫爾勒市700km，距且末縣城240km，西距民豐縣城249km。G315線從流域平原區(qū)穿過，目前已有新建的一條70km長的蘇石三級公路直通庫

4、區(qū)。1.2 水文氣候及地形地質(zhì)1.2.1莫勒切河、喀拉米蘭河流域地處昆侖山、阿爾金山交界處，遠離海洋，氣候枯燥，總的氣候特征是既具有北溫帶大陸性干旱氣候特征，又具有垂直氣候分帶的特點。由于兩河均無氣候站，山區(qū)的氣候特征分析經(jīng)過昆侖山氣候哨資料推算，出山口的氣候特征由安迪爾氣候站資料替代。1水文特性徑流莫勒切河發(fā)源于巴音郭楞蒙古自治州南部昆侖山北麓和阿爾金山的兩條東西相鄰河流。莫勒切河介于東經(jīng)83318559，北緯36403815之間，流域面積合計1.62萬km2，其中出山口以上面積2422km2。莫勒切河流域地處塔里木盆地南緣，東以車爾臣河分水嶺為界；西至安迪爾河分水嶺；南起昆侖山的阿孜塔格冰

5、川和阿爾金山的箭峽山分水嶺，北面延伸至塔克拉瑪干沙漠的南緣，按行政區(qū)劃屬于新疆巴音郭楞蒙古自治州且末縣，水資源分區(qū)屬于西北內(nèi)陸河系昆侖山北麓諸小河區(qū)克里雅河流域。本流域主要河流發(fā)源于昆侖山北坡，河流的特點是源頭較高而坡度大，從潮濕多雨的山區(qū)逐漸構(gòu)成地表徑流，流徑干旱少雨區(qū)，在平原區(qū)地表徑流完全散失。山區(qū)徑流構(gòu)成區(qū)河源有冰川，受西來氣流影響，山區(qū)降水降雪豐沛。中高山區(qū)巖石構(gòu)造裂隙發(fā)育，透水性好，沿程地表、地下水轉(zhuǎn)換頻繁。流域的氣候與自然地理特征，決議了其地表徑流的補給來源有四個方面，即冰川含永久性積雪融水、積雪融水、雨水、地下水，從反映出的水文特征，那么主要是降水與冰川融水補給為主的河流，莫勒切

6、河冰川融水補給徑流約為30%。根據(jù)2004-2021年水文年莫勒切站、尼雅站、克里雅河努努買買提蘭干站實測年徑流量及尼雅站、克里雅河努努買買提蘭干站1978-2021年長系列資料，進展長短系列比較，推算莫勒切河1978-2021年平均徑流量。2氣候1、洪水由于本流域無實測長系列洪水資料，只需經(jīng)過分析臨近流域測站的洪水統(tǒng)計參數(shù)規(guī)律，采取統(tǒng)計參數(shù)地域綜合分析法、地域綜合閱歷公式法初步分析計算本流域的設計洪水，同時對各種方法推求的參數(shù)和洪水設計成果進展對比分析，確定符合區(qū)域洪水分布規(guī)律的設計成果。最終選用地域綜合閱歷公式洪水設計成果。莫勒切站與參證站都有2004-2021年的實測流量資料，經(jīng)過參證站

7、2004年-2021實測洪峰流量與該站洪峰流量均值修整系數(shù)推求莫勒切站洪峰流量均值。選用參證站中尼雅站、努努買買提蘭桿站1978-2021年實測洪水資料及莫勒切站2004-2021年6年實測資料，經(jīng)過兩站確定長短系列流量修整系數(shù)為1.083，而莫勒切站2004-2021年洪峰流量均值為196m3/s，由此推算莫勒切站洪峰流量均值為196x1.083=213m3/s。本工程選用常規(guī)閱歷公式法計算洪水設計成果。莫勒切河出山口斷面設計洪水成果表 單位：流量m3/s 洪量：106 工程設計頻率%0.050.5123.35102050洪峰流量15841074926781733594461338207一日

8、洪量51.2536.3631.9927.5626.3521.9317.7713.788.97三日洪量92.6869.4462.3655.2752.5545.7938.6031.1921.17七日洪量155.61116.59104.7092.8188.2476.8964.8152.3735.54根據(jù)施工安排，施工期截流為9月中旬。由于缺乏實測資料，施工期截流洪水均值按莫勒切河2004年-2021年9月實測日平均流量計算，根據(jù)實測，9月最大日平均流量為40.9m3/s，統(tǒng)計參數(shù)借用洪水設計成果：Cv=0.60、R=5.0，施工期設計洪峰流量為：10年一遇69.8m3/s。2、泥沙莫勒切河流域內(nèi)無實

9、測泥沙資料，只需經(jīng)過相鄰河流實測資料估算流域內(nèi)各河流泥沙值。選取莫勒切水文站2006年為典型年，進展各河流斷面輸沙量年內(nèi)分配，成果見推移質(zhì)由于無實測資料，根據(jù)我國山區(qū)河流普通規(guī)律，推移質(zhì)為懸移質(zhì)的15%30%；結(jié)合當?shù)厍闆r沁河流域?qū)偻潦?，推移質(zhì)按懸移質(zhì)的15%思索，推移質(zhì)輸沙量為37.95萬t。3、水位流量關系設計斷面天然河道的水位流量關系是工程規(guī)劃設計的根據(jù)。本次為天然河道水位流量關系確實定進展了大量的外業(yè)勘查任務，包括河道縱橫斷面及洪水水位測繪、觀測任務，根據(jù)以上實測資料，推算石門水庫壩址處的水位流量關系。1.2.2 地形、地質(zhì)條件1導流泄洪洞工程地質(zhì)條件導流泄洪洞布置于左岸，進口引渠高

10、程2328m,出口底板高程2316m,主要由進口引渠、閘井、洞身段、出口明槽段組成，隧洞洞徑6.4m，長度976m。引渠及閘井段0-0240+007m：邊坡走向350，坡度3基巖裸露，巖性為石炭系下統(tǒng)托庫孜達坂群C1tk蛻變砂巖，深灰色、灰黑色，厚層狀，變余砂狀構(gòu)造，蛻變作用主要為板巖化，屬中硬巖，巖層產(chǎn)狀為5055SE5055，巖體強風化厚度為58m，弱風化厚度為1418m，弱風化巖體地基承載力建議值2000kPa，微風化新穎巖體地基承載力建議值3000kPa。閘井根底位于弱風化層內(nèi)，弱風化巖體與混凝土之間抗剪斷強度c0.97MPa，f=1.18。引渠段開挖構(gòu)成的最大坡高約15m，巖體建議開

11、挖邊坡：暫時10.3，永久邊坡10.5。坡高大于10m應增設馬道, 并進展及時噴護，防止小型楔體、風化碎塊掉落。進口段0+0070+061：洞軸線走向315，地層巖性為石炭系下統(tǒng)托庫孜達坂群C1tk蛻變砂巖，深灰色、灰綠色，中厚層狀，屬中硬巖, 強風化層厚6.09.0m，弱風化層厚13.822.0m。巖層產(chǎn)狀5060SE5055，與洞線斜交；主要發(fā)育兩組節(jié)理，85275NW45，閉合-微張、延伸長20-30m，與層面組合易在洞頂構(gòu)成不穩(wěn)定塊體；320340SW7085，閉合，無充填，斷續(xù)延伸，對洞室穩(wěn)定的影響主要位于邊墻，以剝落為主，對洞室穩(wěn)定影響較??；在0-013、0-025分布斷層f16、

12、f18，f16：64SE35,f34:47SE45，斷層破碎帶及其影響帶寬度0.5-1.0m,主要由碎裂巖組成。該段洞頂上覆巖體厚度21-25m，上覆巖體厚度小，主要位于弱風化巖體內(nèi)，另受斷層影響，圍巖類別為類。建議進口段類圍巖鞏固系數(shù)2.83.1，單位彈性抗力系數(shù)4050MPa/cm。建議設系統(tǒng)錨桿加固，混凝土襯砌。直洞段0+0500+435：洞軸線走向343，洞身段巖性為石炭系下統(tǒng)托庫孜達坂群C1tk蛻變砂巖及華力西期侵入花崗巖。蛻變砂巖分布在洞身前段0+0500+357，深灰色，厚層狀，屬中硬巖，蛻變作用主要為板巖化。產(chǎn)狀5060SE5055，與洞線夾角73；洞軸線0+211、0+228

13、、0+289分布斷層f34、f22、f38，其中f34：45SE43,f22:40SE49，斷層破碎帶及其影響帶寬度0.51.5m,主要由碎裂巖組成，斷層經(jīng)過處巖體完好性差；洞身前段上覆圍巖厚度25-60m，位于微風化巖體內(nèi)，巖體完好性較好，圍巖類別主要為類，在斷層經(jīng)過處圍巖類別為類。花崗巖分布在洞身后段(0+3900+465,呈灰白色，中粒花崗構(gòu)造，塊狀構(gòu)造,上覆巖體厚度20-50m,斷層構(gòu)造不發(fā)育，圍巖類別主要為類。蛻變砂巖內(nèi)隧洞類圍巖建議鞏固性系數(shù)fk=2.83.1，單位彈性抗力系數(shù)Ko=4050MPa/cm；類圍巖建議鞏固性系數(shù)fk=3.23.6，單位彈性抗力系數(shù)Ko=7080MPa/

14、cm?；◢弾r內(nèi)隧洞類圍巖建議鞏固性系數(shù)fk=6.07.0，單位彈性抗力系數(shù)Ko=120130MPa/cm；類圍巖建議鞏固性系數(shù)fk=5.06.0，單位彈性抗力系數(shù)Ko=100110MPa/cm。蛻變砂巖隧洞內(nèi)類圍巖普通建議設系統(tǒng)錨桿加固，混凝土襯砌，類圍巖穩(wěn)定性較好，設公司 部隨機錨桿加固。出口段0+4350+478：出口邊坡走向275，坡度41，基巖地層巖性為華力西期侵入花崗巖，巖體強風化厚度為35m，弱風化厚度為15m，出口段位于強風化層內(nèi)，基巖表層覆蓋全新統(tǒng)坡積碎石土層，發(fā)育的節(jié)理主要為：8SE82,325NE85, 60NW70,270N42。由于巖體中發(fā)育構(gòu)造面組合，出口段圍巖穩(wěn)定性

15、較差，為鑲嵌構(gòu)造，0+4350+469位于弱風化巖體內(nèi)，圍巖類別為類，0+4690+478位于強風化巖體內(nèi)，圍巖類別為類，建議花崗巖地層類圍巖建議鞏固性系數(shù)fk=5.06.0，類圍巖鞏固性系數(shù)fk=4.05.0。出口段基巖暫時邊坡采用1：0.3，永久邊坡1:0.4, 需加噴錨支護措施。覆蓋層暫時邊坡1：1.5，永久為1：1.75，需采取坡面防護措施。出口明槽段0+4780+976：該段為導流泄洪洞出口明挖消能段，位于級階地前緣斜坡與現(xiàn)代河床交匯處。0+5060+788、0+8330+870、地層巖性上部為為第四系全新統(tǒng)沖積卵礫石，厚度810m，構(gòu)造松散-稍密，允許承載力300400 kPa；0

16、+901976段及上述段下部為第四系中更新統(tǒng)冰水堆積卵礫石層，構(gòu)造密實，允許承載力500kPa。0+7880+833段、0+870-901段地層為石炭系下統(tǒng)托庫孜達坂群C1tk蛻變砂巖，深灰色，厚層狀，屬中硬巖，巖層產(chǎn)狀5060SE5055，強風化厚度為8m，弱風化厚度為20m，強風化巖體地基承載力建議值1500kPa，弱風化巖體地基承載力建議值3000kPa，暫時邊坡采用1：0.3，永久邊坡1:0.4；覆蓋層暫時邊坡1：1.5，永久為1：1.75。，建議將出口挑流效能設備置于0+870-901段基巖弱風化層內(nèi)。0+5060+580段右側(cè)砂礫石自然邊坡近直立，需進展削坡處置。2泄洪排砂洞工程地

17、質(zhì)條件泄洪洞布置于壩址左岸，泄洪洞前段獨立成洞，后半段由導流泄洪洞改建而成，以龍?zhí)ь^段與導流泄洪洞結(jié)合組成，主要由引渠段、閘井段、“龍?zhí)ь^段、導流泄洪洞利用段、出口明渠段和消能段幾部分組成。龍?zhí)ь^段后為導流泄洪洞利用段，對其本節(jié)中不做表達，請參看4.7.1導流泄洪洞一節(jié)中內(nèi)容?，F(xiàn)將其獨立成洞段龍?zhí)ь^段的工程地質(zhì)條件評述如下。 進口明渠及閘井段00570+023：該段基巖裸露，其中00570+000段為泄洪洞進口明渠段，0+0000+023段為泄洪洞進水閘井段。該段基巖巖性為石炭系下統(tǒng)托庫孜達坂群C1tk蛻變砂巖，青灰色、灰黑色，中厚層狀，屬中硬巖，巖層產(chǎn)狀為5060SE5055，巖體強風化厚度

18、為58m，弱風化厚度為1418m。閘井根底位于微風化層內(nèi)，巖體地基承載力建議值3000kPa，巖體與混凝土抗剪強度c0.97MPa，f=1.18。該段未發(fā)現(xiàn)構(gòu)造經(jīng)過，岸坡主要發(fā)育的構(gòu)造面為層理及變余構(gòu)造面，主要發(fā)育兩組節(jié)理，85275NW45320340SW7085，均呈閉合微張，斷續(xù)延伸1020m。建議開挖邊坡分層開挖，坡高大于10m應增設馬道。巖體建議開挖暫時邊坡10.3，永久邊坡10.5。 龍?zhí)ь^段0+0230+126：該段洞室?guī)r性為石炭系下統(tǒng)托庫孜達坂群C1tk蛻變砂巖，中厚層狀，屬中硬巖，巖層產(chǎn)狀5060SE5055。該段洞室處于微風化新穎巖體內(nèi)，圍巖穩(wěn)定性較好，屬類圍巖，建議洞身段

19、類圍巖鞏固系數(shù)3.23.6，單位彈性抗力系數(shù)7080MPa/cm。3灌溉發(fā)電洞工程地質(zhì)條件灌溉發(fā)電洞布置于左岸，為進口底板高程2358m,出口尾水高程2319.6m, 由引水渠、進水口段、隧洞段、灌溉及發(fā)電叉管段組成，洞徑2.8m，長度540m。引渠及閘井段0-44.10+013m：該段邊坡走向3555，坡度37，分布有級階地殘留，級階地前緣坡度80，近直立分布。級階地上部地層巖性為上更新統(tǒng)沖積(Q3al)卵礫石層，厚度23m,構(gòu)造稍密；下部為中更新統(tǒng)冰水堆積(Q2fgl)卵礫石層為主，厚813m。下伏基巖巖性為石炭系下統(tǒng)托庫孜達坂群C1tk蛻變砂巖，厚層狀，巖層產(chǎn)狀5060SE5055。強風

20、化層厚6.09.0m，弱風化層厚13.822.0m。引渠渠底高程2358m, 渠基為蛻變砂巖，可滿足引渠對根底的要求；引渠開挖構(gòu)成的暫時邊坡坡高18m,建議卵礫石層開挖邊坡：暫時1:1，永久1:0.75，基巖開挖邊坡：暫時1:0.3，永久1:0.5。進水塔塔基處于弱風化巖體內(nèi)，巖體承載力為2000kPa，巖體與混凝土抗剪斷強度c0.97MPa，f=1.18。隧洞進口段0+0130+116.8：地層巖性為石炭系下統(tǒng)托庫孜達坂群C1tk蛻變砂巖，深灰色、灰綠色，中厚層狀，屬中硬巖, 強風化層厚6.09.0m，弱風化層厚13.822.0m。隧洞方向343，巖層產(chǎn)狀5060SE5055，與洞線夾角斜交

21、；主要發(fā)育兩組節(jié)理，85275NW45，閉合，無充填，構(gòu)造面經(jīng)過處與層面組合易在洞頂構(gòu)成不穩(wěn)定塊體，320340SW7085，閉合、無充填，斷續(xù)延伸，與洞線交角較小，傾角較陡，對洞室進口段的影響主要表如今邊墻，構(gòu)成一些小的掉塊；在0+050、0+057分布斷層f27、f34，f27：35SE50,f34:30SE60，斷層破碎帶及其影響帶寬度1.02.0m,主要由碎裂巖組成。該段洞頂上覆巖體厚度23-30m，上覆巖體厚度小，主要位于弱風化巖體內(nèi)，另受斷層影響，圍巖類別為類。建議進口段類圍巖鞏固系數(shù)2.83.1，單位彈性抗力系數(shù)4050MPa/cm。 類圍巖穩(wěn)定性建議設系統(tǒng)錨桿加固，混凝土襯砌。

22、洞身段0+116.80+487：地層巖性為石炭系下統(tǒng)托庫孜達坂群C1tk蛻變砂巖及華力西期侵入花崗巖。蛻變砂巖分布在洞身前段0+116.80+390，深灰色、灰綠色，中厚層狀，屬中硬巖，巖層產(chǎn)狀5060SE5055，與洞軸線交角67，上覆圍巖厚度35-55m，多處于微風化巖體內(nèi)，僅0+3460+390隧洞經(jīng)過沖溝，隧洞位于弱風化巖體內(nèi)；洞軸線0+238、0+259分布斷層f34、f22，f34：45SE43,f22:40SE49，斷層破碎帶及其影響帶寬度1.01.5m,主要由碎裂巖組成；洞身前段巖體完好性較好，圍巖類別主要為類，在斷層經(jīng)過處及經(jīng)過沖溝段圍巖類別為類。花崗巖分布在洞身后段(0+3

23、900+487,其中0+387.10+436.6m為斜井段，上覆巖體厚度2550m，洞室處于弱風化或微風化新穎巖體內(nèi)，洞室穩(wěn)定條件普通，屬類圍巖，0+436.60+487為下平洞段，多位于弱風化巖體內(nèi)，屬類圍巖?；◢弾r呈淺灰色，塊狀，屬鞏固巖，上覆圍巖厚度3034m,隧洞位于微風化層內(nèi)，圍巖類別為類。蛻變砂巖內(nèi)隧洞類圍巖建議鞏固性系數(shù)fk=2.83.1，單位彈性抗力系數(shù)Ko=4050MPa/cm；類圍巖建議鞏固性系數(shù)fk=3.23.6，單位彈性抗力系數(shù)Ko=7080MPa/cm;花崗巖內(nèi)隧洞類圍巖建議鞏固性系數(shù)fk=6.07.0，單位彈性抗力系數(shù)Ko=120130MPa/cm；類圍巖建議鞏固性

24、系數(shù)fk=5.06.0，單位彈性抗力系數(shù)Ko=100110MPa/cm。蛻變砂巖隧洞內(nèi)類圍巖普通建議設系統(tǒng)錨桿加固，混凝土襯砌，類圍巖穩(wěn)定性較好，設公司 部隨機錨桿加固。出口段0+4870+501.3：出口邊坡走向275，坡度41，基巖地層巖性為華力西期侵入花崗巖，巖體強風化厚度為35m，弱風化厚度為15m，出口段位于強風化層內(nèi)，基巖表層覆蓋全新統(tǒng)坡積碎石土層，發(fā)育的節(jié)理主要為：8SE82,325NE85, 60NW70,270N42。由于巖體中發(fā)育構(gòu)造面組合，出口段圍巖穩(wěn)定性較差，為鑲嵌構(gòu)造，屬類圍巖，建議鞏固性系數(shù)fk=4.05.0，出口段暫時邊坡采用1：0.3，永久邊坡1:0.4, 需加

25、噴錨支護措施。覆蓋層暫時邊坡1：1.5，永久為1：1.75，需采取坡面防護措施。管道段、廠房段0+5000+540：該段位于現(xiàn)代河床內(nèi)，上覆巖性為第四系全新統(tǒng)沖洪積卵石混合土，灰色夾青灰色，松散稍密，濕飽和，厚68m，承載力建議值為300kPa。下伏巖性為第四系中更新統(tǒng)冰水堆積卵礫石，青灰色、灰黃色，密實，具泥鈣質(zhì)弱膠結(jié)，為強透水層，承載力建議值為600kPa。建議將根底置于第四系中更新統(tǒng)冰水堆積卵礫石層。該段建議開挖邊坡：暫時邊坡11.25，永久邊坡11.5。第二章 邊坡石方開挖方案2.1邊坡石方明挖程序及方法1開挖的施工程序為：施工預備丈量放線施工便道建筑風水電管線布設爆破設計布孔鉆孔孔位

26、清理裝藥爆破排險清渣。2機械設備配置導流泄洪洞、發(fā)電洞進口段邊坡石方開挖配4臺YQ-100B型潛孔鉆、15臺手風鉆造孔，石方開挖配備2臺CAT330BL發(fā)掘機挖方、2臺ZLC型裝載機，6臺20噸自卸汽車。3邊坡石方明挖方法邊坡石方開挖由YQ-100B型潛孔鉆為主、手風鉆為輔造孔及破解；邊坡石方明挖采用鉆爆法施工，爆破方式為預裂爆破，非邊坡石方開挖為梯段爆破，梯段爆破分層高度控制在1520m。4邊坡石方爆破設計圖1梯段爆破的工藝流程圖2.2邊坡巖石開挖工程技術(shù)要求為保證水工建筑物構(gòu)造平安，我部根據(jù)新疆消費建立兵團勘測規(guī)劃設計研討院提供的38團石門水庫工程巖石開挖工程設計技術(shù)要求，按石門水庫工程設

27、計處文件2021001號如下施工技術(shù)要求進展邊坡石方開挖。石門水庫的邊坡巖石開挖工程包括導流泄洪洞進出口洞臉工程、發(fā)電洞的進出口洞臉工程等部位，根據(jù)構(gòu)造需求不同部位巖石開挖的詳細技術(shù)要求如下：2.3預裂爆破質(zhì)量控制規(guī)范洞室工程進出口處洞臉巖石邊坡開挖采用預裂爆破的施工方法，以維護建基面巖體不受破壞，預裂爆破質(zhì)量控制規(guī)范為：預裂痕要貫穿且在地面有一定的開裂寬度，基于本工程巖石性質(zhì)，裂痕寬度不小于1.0cm。對于部分松軟的巖石部位，裂痕所需到達的減振寬度需經(jīng)實驗確定。預裂面開挖后的不平整度小于15cm。預裂面上的半孔率殘留孔保管痕跡不低于80%，且炮孔附近巖石不出現(xiàn)嚴重的爆破裂隙。2.4邊坡石方開

28、實施開挖爆破施工方法進洞口進展拉槽開挖，邊坡坡度控制1:0.5，分層開挖，每10米設一馬道，馬道寬度為1.5米；仰坡直接挖至巖面并去除浮土。邊仰坡開挖應自上而下逐層開挖，邊坡開挖時噴錨支護措施隨時跟進。并根據(jù)實踐情況采取相應的支護措施。進洞口開挖前由丈量人員根據(jù)設計圖將洞口開挖輪廓線噴畫在巖面上，并在洞口設置進洞軸線標識線以指點進洞方向。分層拉槽分層拉槽開挖斷面圖邊坡馬道開挖可分為10m一馬道，以最上層順線路中心拉槽開挖，槽寬以能滿足挖裝及運輸機械的任務場地為限。當中心槽前進5m左右就橫向開挖。上層進展5m以后，下層可拉槽跟上。拉槽開挖成型后，要做到馬道基面平順、肩棱整齊，并按設計要求做出橫向

29、排水坡。邊坡石方開挖邊坡石方開挖前，應進展爆破實驗，以便選擇爆破最正確參數(shù)。爆破網(wǎng)絡的選擇爆破時起爆網(wǎng)絡采用塑料導爆管非電毫秒起爆網(wǎng)絡，炮孔陳列和起爆順序，根據(jù)斷面外形和巖石性質(zhì)，并結(jié)合現(xiàn)場詳細情況，采用梯形起爆網(wǎng)絡，導爆索引爆。存在地下水時開挖，為保證邊坡基巖穩(wěn)定，采用防水乳化炸藥裝藥，導爆管雷管微差起爆方案。起爆網(wǎng)絡設計原那么為單段最大裝藥量引起的爆破震動不得超越邊坡允許的平安震動速度，祥見下面邊坡石方開挖爆破網(wǎng)絡設計表示圖中，可按現(xiàn)場實踐巖石強度情況來做爆破實驗后進展常規(guī)調(diào)整，以到達最正確效果為要點。邊坡石開挖爆破網(wǎng)絡設計表示圖鉆爆參數(shù)選取與計算A、淺孔爆破鉆孔直徑 d=42mm。最小抵

30、抗線 w=1.11.2m。馬道高10米 根據(jù)實踐地形分層開挖，H=24m。超深 h=0.3 W=0.4m孔深 L= H+0.4孔距 a=1.21.7m排距 b=1.01.5m炸藥單耗 0.4q0.45kg/m3。硬巖取大值、軟巖取小值。單孔裝藥量 Q=qawH = 1 * GB3 爆破器材及設備a爆破器材：炸藥選用2#巖石硝銨炸藥，起爆資料：雷管選用塑料毫秒導爆管與毫秒電雷管、導爆索。b爆破用設備及儀器：起爆器選用6臺GM-2000型電容式起爆器，測試儀器選用ZC-23型歐姆表，雜散電流儀選用ZC-1型測雜表，本工程裝藥采用人工裝藥。 = 2 * GB3 布孔方式根據(jù)設計要求和施工總體布置擬分

31、為多個梯段進展爆破，每層梯段高度根據(jù)實踐地形分層開挖，H=35m，總設計為10m一個馬道。主爆孔采用臺階梯段孔間微差順序爆破網(wǎng)絡技術(shù)，裝藥構(gòu)造按減弱拋擲爆破設計。2#巖石硝銨炸藥，排間采用MS5段毫秒非電管接力，孔間采用MS1段非電毫秒管傳爆。周邊孔采用預裂爆破技術(shù)，滯后主爆孔150ms起爆，導爆索入孔。為了控制好相鄰兩炮孔巖面的不平整度，預裂孔間距設為0.4m0.7m；主爆孔間距為2.4mm，排距為2.3m，孔徑100mm。主爆也與預裂孔之間設一排減震孔，孔距1.2m，其裝藥量為主爆孔的1/3，其與預裂孔和主爆孔的排距為2.3m，以確保邊坡不致破壞。相鄰兩炮孔巖面的不平整度應不大于15cm，

32、孔壁外表不應產(chǎn)生明顯的爆破裂隙。最終爆破設計以爆破實驗獲得的參數(shù)并經(jīng)監(jiān)理工程師認可后，方可進展爆破開挖施工。預裂爆破a預裂爆破參數(shù)孔距a：根據(jù)該工程的泄洪洞、發(fā)電洞爆破施工閱歷，取0.6m0.7m。不巧合系數(shù)Dd：取3線裝藥密度：Qx=160b預裂爆破藥包構(gòu)造滿足設計要求的裝藥不巧合系數(shù)和線裝藥密度，孔底裝藥量適當增大，抑制預裂孔底部巖石的夾制力，確保預裂痕究竟。預裂孔全身范圍內(nèi)采用間隔裝藥，孔口1m不裝藥，采用炮泥堵塞。裝藥采用間隔裝藥，將藥卷每隔一定間隔 綁在導爆索上，由導爆索引爆一切的炸藥。裝藥方式方法為改善深孔梯段爆破大塊率及爆破質(zhì)量，本工程工程裝藥采用間隔裝藥的方法進展裝藥。間隔裝藥

33、的根本要求如下：應把大部分的炸藥裝在梯段爆破阻力最大的地方，孔中不裝藥部分選擇在距梯段坡面最近之處，或爆炸氣體能夠沿裂隙逸出的地方。在巖體為程度走向的巖層部位，裝藥段應位于較厚或較鞏固的巖層部位。當?shù)刭|(zhì)條件復雜時，應根據(jù)鉆孔中地量變化情況，選擇薄弱或巖石破碎部分作為不裝藥段。間隔裝藥的包頂至孔口的間隔 應不小于孔邊距，間隔段不宜過多，本工程分二段間隔即可。下部裝藥量須大于上部裝藥量。起爆方法及起爆網(wǎng)路設計起爆方法根據(jù)地形及爆破設計不同，要求根據(jù)實踐選擇的爆破設計設計選擇不同的起爆方法。本工程起爆采用普通復式網(wǎng)絡銜接，利用導爆索及導爆管雷管引爆的方法起爆。2.5鉆孔與爆破 鉆孔鉆孔孔位、角度和孔

34、深符合爆破設計的要求，鉆孔偏向控制在技術(shù)條款規(guī)定的范圍內(nèi)。鉆孔孔徑：梯段爆破和預裂爆破孔徑不大于100mm，維護層開挖鉆孔孔徑不大于45mm。鉆孔開孔誤差不大于15cm。對已完成的鉆孔。孔內(nèi)巖粉應予以去除，孔口予以維護，因堵塞而無法裝藥的鉆孔，應予以清孔或重鉆。 爆破實驗為了確保開挖質(zhì)量，加快施工進度，保證施工平安，降低爆破本錢，在開挖期間應繼續(xù)進展爆破實驗和爆破監(jiān)測，經(jīng)過實驗和監(jiān)測確定并及時調(diào)整各種爆破參數(shù)，分析爆破效應的有關數(shù)據(jù)，不斷優(yōu)化爆破設計。在施工期間專門選派2名專業(yè)技術(shù)人員和3名技術(shù)工人組成爆破實驗監(jiān)測組，結(jié)合開挖部位選定爆破實驗地點進展爆破實驗。A. 爆破資料性能實驗為了正確選擇

35、爆破資料，為爆破設計和預測、分析爆破效果提供根據(jù)。對炸藥進展殉爆間隔 、傳爆速度、猛度、暴力測定，對乳化炸藥還將進展抗水性能實驗；對雷管進展規(guī)范爆率測定，對非電雷管進展起爆間隔時間的測定；對導爆索進展傳爆速度測定。主要測試儀器：B8W-3型自轉(zhuǎn)5段爆速儀；LGS-1型毫秒雷管測試儀。B. 破壞范圍實驗實驗目的：觀測爆破對爆區(qū)底部和周圍保管巖體的破壞情況，確定維護層預留的厚度，觀測預裂爆破、光面爆破對邊坡和程度建基面的影響，并進展對比。觀測方法：對被觀測物體的外表調(diào)查和描畫；對被觀測物體的內(nèi)部采用鉆孔聲波法，即在爆破前后丈量其內(nèi)部同一測點的聲波波速，進展對比，按照技術(shù)規(guī)范規(guī)范，判別有無爆破破壞影

36、響。測試儀器：SYC-2C型非金屬超聲波測試儀，并與質(zhì)點振動速度觀測儀器配合運用。C. 爆破地震效應實驗實驗目的：確定質(zhì)點振動速度傳播規(guī)律閱歷公式V=KQ1/3/R中的K、值；式中：V質(zhì)點振動速度 cm/s。Q單響藥量 kgR測點至爆區(qū)間隔 mK與地質(zhì)、巖土有關的系數(shù)d衰減系數(shù)結(jié)合爆破破壞范圍實驗找出防護目的的平安質(zhì)點振動速度；按照上述閱歷公式預告振動速度Q、R為知數(shù)，控制單響起爆藥量V為知平安質(zhì)點振動速度值；施工中進展跟蹤監(jiān)測，驗證并調(diào)整有關參數(shù)，以確保被防護目的的平安。實驗方法：a 爆區(qū)周圍布置測點，設置測試儀器與起爆雷管同步啟動進展測試；b 對大量數(shù)據(jù)進展回歸分析，得出適宜本標段巖體的K

37、、值。測試儀器：地震波檢測儀、IDTS2850型爆破振動自動記錄儀、SD-1、2、3型速度傳感器。D.預裂爆破實驗實驗目的：觀測爆破效果，根據(jù)預裂成縫情況，孔口破壞情況、減震效果、預裂平整度等，調(diào)整爆破參數(shù)。實驗方法：采用ROC742液壓鉆、Y28手風鉆鉆孔，孔徑76mm、42mm，孔深39m，聚能藥卷間隔裝藥，導爆索起爆?？组g距、不巧合系數(shù)及線裝藥密度對比同類巖石爆破或閱歷公式預選，在實驗中調(diào)整。a 孔間距=712d(鉆孔直徑)；Dd 不巧合系數(shù)=1.53.5；QX線裝藥密度=0.188a0.5巖石極限抗壓強度E. 爆破參數(shù)實驗實驗內(nèi)容：梯段爆破，維護層爆破及光面爆破等。實驗目的：a 經(jīng)過實

38、驗確定爆破參數(shù)，選擇最優(yōu)的爆破方法；b 提高預見性，提早發(fā)現(xiàn)施工中的問題，及時處理。實驗方法：按照實踐施工中的鉆孔機械、爆破資料及施工條件進展實驗。F. 微差爆破起爆網(wǎng)絡實驗實驗目的：優(yōu)化爆破網(wǎng)絡，提高爆破效果、防止發(fā)生“拒爆事故。實驗方法：模擬爆破設計的爆破網(wǎng)絡進展，包括孔內(nèi)、孔間微差爆破、導爆索傳爆、單復式網(wǎng)絡傳爆等。2.6鉆爆設計A鉆孔機械和爆破資料采用ROC742液壓鉆、Y28手風鉆鉆具鉆孔，運用乳化炸藥和2#巖石硝銨炸藥；采用非電毫秒延期雷管、導爆管、導爆索、爆雷管組成起爆網(wǎng)絡。B鉆爆參數(shù)計算所得爆破參數(shù)將根據(jù)爆破實驗和施工實際進展調(diào)整和優(yōu)化。預裂孔爆破炮孔間距a：根據(jù)閱歷公式：a=

39、712D；a炮孔間距、D鉆孔直徑，ROC742鉆機,選用76mm，那么a=1076=760mm；選用a=80cm。不巧合系數(shù)：Dd=D/d=25，D鉆孔直徑，76mm，d藥卷直徑,選用藥卷直徑32 mm，那么Dd=76/32=2.34。線裝藥密度：根據(jù)SDJ211-83引見的公式：QX=0.188a0.5，a炮孔間距=80cm，巖石極限抗壓強度,kgf/cm2,選用400kgf/cm2平均飽和抗壓強度，QX=0.1888017500.5=255.2 g/m。選用255 g/m，裝藥時底部加強裝藥2倍。裝藥構(gòu)造見以下圖。預裂爆破裝藥構(gòu)造圖單位：cm間隔裝藥構(gòu)造圖(單位:m)梯段爆破采用傾斜深孔鉆

40、爆，其傾斜角度為70。選擇參數(shù)：梯段高度H：采用H=6.5m;鉆孔直徑D：ROC742液壓鉆機鉆孔，選用76mm;最小抵抗線W：W=2040d，選用30d,d藥卷直徑，60mm。W=3060=1800mm，取1.8m。超鉆深度h: h=0.5W=0.51.8=0.9m；鉆孔深度L：L=H+h/sina1=6.5+0.9/sin70=7.8 m；炮孔間距a：a=mw=1.41.8=2.5m，m-炮孔相鄰系數(shù)m取值1.41.5，炮孔排距b：b=asin60=2.50.866=2.1m。裝藥量Q：Q=qawH/sina1q單位耗藥量，取0.43kg/ m3，Q=0.452.51.86.5/sin70

41、=14.0kg。裝藥長度L1：L1=Q/q1、q1每m 藥包的分量，查表q1=3.316kg/m，那么L1=14.0/3.316=4.4m，堵塞長度L2：L2=3.4m；采用間隔裝藥,孔內(nèi)微差爆破。間隔裝藥構(gòu)造見圖5-6。維護層爆破方法：手風鉆鉆垂直孔,一次爆除。Y28手風鉆鉆孔，孔徑d=42mm；最小抵抗線W=KWd，KW系數(shù),普通用1530,選用25；WP=2542=1.1m；臺階高度H,即為維護層厚度2.0m；炮孔深度h，h=0.850.95H，因思索加1520cm底部柔性墊層，h=2.0m。炮孔間距a：a=0.82.0WP，那么a=1.21.1=1.3m；炮孔排距b：b=0.81.0a

42、，b =0.8 1.3=1.0m；裝藥量Q：Q=0.60.7qWpaH q一單耗藥量，q=0.45kg/ m3，Q=0.650.451.11.32.0=0.85kg。石方開挖爆破參數(shù)見下表：石方開挖爆破參數(shù)表部位爆破類型孔類鉆孔機械梯段高度孔徑(mm)孔深(m)間距(m)排距(m)耗藥量中部大面梯段爆破孔ROC7426767.82.5210.350.45kg/ m3邊坡預裂預裂孔ROC742760.60.8200300底板保護層淺孔爆破爆破孔Y2811.5m4211.80.81.561.20.400.55kg/ m3 光面爆破主要鉆爆參數(shù)表鉆爆參數(shù)爆破類型 孔徑mm 孔距a(cm) 抵抗線Wc

43、m 線裝藥量QXg/m光面爆破4240505060100200第三章 進、出口段明挖施工程序設計邊坡開挖前，作好開挖線以外的場地清理和危巖處置、邊坡削坡和加固，并完成相應開挖高程的地表排水、截水溝的設置。進口明挖采取自上而下分層梯段開挖，垂直梯段高度67m出口分層高度22.5m，每層邊坡開挖完成后及時懇求初驗并經(jīng)檢查合格后進展支護作業(yè)。開挖邊坡的支護在分層開挖過程中逐層進展出口邊坡支護在完成23層后進展，上層的支護使下層的開挖能平安順利的進展。施工期間，定期對邊坡的穩(wěn)定性進展平安監(jiān)測，對有能夠失穩(wěn)的地段及時報告業(yè)主并采取措施保證邊坡的穩(wěn)定。3.1進、出口土石方明挖施工方法見以下圖：3.2石方明

44、挖隧洞出口石方開挖采用Y28手風鉆分層鉆孔梯段爆破，最大分層高度2.5m，邊坡預裂，建基面留2.0m厚維護層開挖，維護層采用Y28手風鉆鉆爆。開挖出碴由人工翻碴到出口350m高程，采用TY220220馬力推土機集碴，ZL50型裝載機3.0m3挖裝20t自卸汽車出碴。3.3機械設備資源土石方明挖主要施工機械設備表：序號機械設備稱號型號、規(guī)格單位數(shù)量備注1潛孔鉆YQ-100B臺4帶支架2手風鉆YT-28臺7不帶氣腿3手風鉆YT-28臺8帶氣腿4柴油發(fā)電機100Kw臺25自卸汽車20t輛66柴油空壓機20m17柴油空壓機9m17發(fā)掘機CAT330BL型 2m臺48裝載機ZLC50 3.0m臺49砼噴

45、漿機臺2濕噴機10風管200m與手風鉆配套11風管接頭20個與手管配套12電焊機BX1-400A臺1第四章 石方洞挖及爆破4.1鉆爆工程范圍導流泄洪、發(fā)電隧洞采用鉆架臺車、Y28手風鉆全斷面開挖，周邊光面爆破，從進、出口兩個任務面向中間掘進；爆破石碴采用發(fā)掘裝自卸車運輸至隧洞進、出口至指定棄料場棄料。根據(jù)機械配備和洞室圍巖情況及支護工程量分析：隧洞類圍巖平均月進尺75.0m，、類圍巖平均月進尺120.0m。(特殊地質(zhì)條件例外) 。發(fā)電洞采用鉆架臺車、Y28手風鉆全斷面開挖，周邊光面爆破，從進、出口兩個任務面向中間掘進；爆破石碴采用扒渣機裝三輪斗車運輸至隧洞進、出口至指定棄料場棄料。4.2施工風

46、、水、電系統(tǒng)布置洞身開挖用風由布置于進口、出口的21m3/min空壓機供應；洞身開挖用水由布置于進口、出口的集水坑沉淀水池接膠皮管引至任務面；洞身開挖用電自備發(fā)電機，發(fā)電機進出口分別為120KW發(fā)電機各一臺。4.3隧洞洞身開挖方法4.3.1 爆破實驗 實驗目的確定在開挖區(qū)域內(nèi)不同地質(zhì)條件下的各項爆破參數(shù)，以提高爆破效果，保證開挖質(zhì)量，為開挖爆破設計提供最正確設計根據(jù)；調(diào)整爆破有關參數(shù)，不斷優(yōu)化爆破設計，改良施工方法和平安措施，以滿足招標文件對防護目的的平安要求；經(jīng)過實驗不斷搜集、整理實驗所得的各項數(shù)據(jù)資料，以最優(yōu)的爆破參數(shù)指點后續(xù)爆破設計，提高爆破開挖的施工進度、經(jīng)濟目的和平安指數(shù)；防止爆破區(qū)

47、附近已開挖洞室及其它建筑物遭到震動而損壞。 實驗內(nèi)容爆破地震效應實驗實驗目的：確定爆破質(zhì)點振動速度傳播規(guī)律閱歷公式V=KQ1/3/R中的K、值式中：V 質(zhì)點振動速度 cm/s，Q單響藥量 kg、R 測點至爆區(qū)間隔 m、K 與地質(zhì)、巖土有關的系數(shù)、- 衰減系數(shù)；找出防護目的的平安質(zhì)點振動速度；按照上述閱歷公式預告振動速度Q、R為知數(shù)，控制單響起爆藥量知平安質(zhì)點振動速度值；施工中進展跟蹤監(jiān)測，驗證并調(diào)整有關參數(shù)，以確保被防護目的的平安。實驗方法：爆區(qū)周圍布置測點，設置測試儀器與起爆電雷管同步啟動進展測試；對大量數(shù)據(jù)進展回歸分析，得出適宜本標段巖體的K、值。測試儀器：IDTS2850型爆破振動自動記

48、錄儀；速度傳感器和地震波監(jiān)測儀。爆破參數(shù)實驗實驗內(nèi)容：隧洞掏槽孔爆破及光面爆破等。實驗目的：經(jīng)過實驗確定爆破參數(shù)，選擇最優(yōu)的爆破方法，采用合理的隧洞掏槽方式。以減少施工過程中的爆破震動，提高開挖的質(zhì)量。提高預見性，提早發(fā)現(xiàn)施工中的問題，及早處理。實驗時間：在各洞室施工開挖前期進展。實驗方法：按照實踐施工中的鉆孔機械、爆破資料及施工條件進展實驗。 實驗地點：實驗地點選在隧洞待開挖部位或次要部位。 人員配置：本標段選配8名專業(yè)技術(shù)人員和11名技術(shù)工人組成爆破實驗監(jiān)測組。4.3.1導流洞石方洞挖施工方法根據(jù)總進度安排，開挖采用上、下游洞段同時開挖的方法。鉆孔：泄洪沖砂導流洞內(nèi)上下游任務面采用兩臂液壓

49、鑿巖臺車并輔以手風鉆進展鉆孔；洞室周邊光面爆破。出渣采用發(fā)掘機裝自卸車運至碴場。導流泄洪洞洞身段開挖布孔設計方法表示見圖如下：、類圍巖設計循環(huán)進尺2.5m，光爆孔鉆孔深2.8m，掏槽孔孔深2.83.0m，孔徑42 mm，周邊孔孔距普通為6065cm，采用斷面下半部楔型掏槽方式。平均每天2.5個循環(huán)，方案月進尺145m。、 類圍巖段循環(huán)作業(yè)時間序號任務工程任務量作業(yè)時間min備 注1任務面清理201.圍巖類別：、類。2.開挖斷面：城門洞形3.洞挖機械：四臺Y28手風鉆；一臺NKL-20型發(fā)掘裝載機一臺SD90B梭式礦車；一臺1.0m3反鏟3.0m3裝載機四輛20t自卸汽車。4.方案循環(huán)進尺：2.

50、5m。5.方案月進尺： 145m2丈量放線84孔403鉆孔2101504裝藥、連線、起爆405通風散煙206危巖處置307出 碴341208其 它30合 計450類圍巖設計循環(huán)進尺1.8m，光爆孔鉆孔深2.15m，掏槽孔孔深2.12.3m，孔徑42 mm，采用斷面下半部楔型掏槽方式。平均每天1.52.0個循環(huán)，方案月進尺90m。類圍巖段循環(huán)作業(yè)時間：序號任務工程任務量作業(yè)時間min備 注1任務面清理201.圍巖類別：類。2.開挖斷面：城門洞形3.洞挖機械：四臺Y28手風鉆；一臺NKL-20型發(fā)掘裝載機一臺SD90B梭式礦車；一臺1.0m3反鏟3.0m3裝載機四輛10t自 自卸汽車。4.方案循環(huán)

51、進尺：1.8m。5.方案月進尺： 75m2丈量放線90孔503鉆 孔2251604裝藥、 連線、起爆405通風散煙206危巖處置607暫時支護1208出 碴421409其 它30合 計6404.4斜井開挖方法灌溉發(fā)電洞斜井段和泄洪沖砂洞龍?zhí)ь^段開挖采用先導井、后擴挖的方式施工，即先自下而上開挖不斷徑為1.4m的導井，再自上而下擴挖至設計斷面。導井施工采用“鉆孔反爆法，采用SGZ-A型鉆機進展導井造孔，采用人工自上而下吊線裝藥至底部，然后自下而上反向爆破，每次爆破長度1.01.5m。斜井段擴挖采用Y-27手風鉆人工從上而下鉆爆，設計巖石面采用光面爆破。隨斜井井體向下擴挖，在下側(cè)井壁設置鋼爬梯供施

52、工人員上下，爬梯由22鋼筋焊接而成，與井壁支護錨桿焊接固定。溜至斜井下部的爆破石碴，采用扒渣機裝1t自卸三輪翻斗車運至右岸下游堆料場出碴。斜井開挖方法見圖4.5泄洪排沙洞鉆爆循環(huán)本合同工程引水隧洞開挖均采用手風鉆鉆程度孔進展爆破，中部掏槽，周邊光爆。類圍巖洞段開挖，11h一個循環(huán)，循環(huán)進尺2.5m3.0m，總的月進尺平均類按100m思索；對、類圍巖開挖采用“短進尺、弱爆破、強支護的施工原那么，、類圍巖洞段開挖，分別為14h和20h一個循環(huán)，循環(huán)進尺1.5m2.0m，總的月進尺平均類按60m，類按36m思索。開挖循環(huán)工藝流程圖如下：爆破爆破接電力、照明線噴霧灑水通風接電力、照明線噴霧灑水通風放射

53、機就位接放射機高壓風水清理撬挖放射機就位接放射機高壓風水清理撬挖掛網(wǎng)噴砼電瓶車、梭礦就位掛網(wǎng)噴砼電瓶車、梭礦就位裝碴機就位裝碴機就位臺車保養(yǎng)預備鋼軌、木枕裝渣、運渣臺車保養(yǎng)預備鋼軌、木枕裝渣、運渣進臺車丈量放線、布眼退裝碴機進臺車丈量放線、布眼退裝碴機搬運雷管、炸藥后部打錨桿孔鉆孔搬運雷管、炸藥后部打錨桿孔鉆孔裝渣、運輸機械保養(yǎng)裝渣、運輸機械保養(yǎng)換接長軌退臺車安裝錨桿裝藥、聯(lián)線換接長軌退臺車安裝錨桿裝藥、聯(lián)線 隧洞圍巖開挖循環(huán)工藝流程圖4.6交叉洞口的開挖方法導流洞與泄洪排沙洞相交構(gòu)成1個交叉口，交叉口的開挖程序方法對確保隧洞開挖質(zhì)量有極其重要的作用，洞室交岔部位開挖遵照以下開挖程序：岔口段開

54、挖前應對岔口進展鎖口施工，鎖口錨2排，第一排距開挖邊線1.0m，第二排距開挖邊線2.5m，錨桿方式為25100cm、L=400cm，梅花型布置；岔口開挖前應先完成主洞的支護。岔口開挖采用全斷面開挖：如遇斷層或地質(zhì)條件差，采用中導洞領先兩側(cè)擴挖，單循進尺控制在1.5m以內(nèi)，擴挖前應對頂拱施工超前錨桿，并對岔口段進展丁榀型鋼支撐，中下部開挖待支護完成后進展。對層內(nèi)、層間錯動帶采用噴鋼纖維砼、添加隨機錨桿量和運用鋼支撐的柔性、剛性支護相結(jié)合的方式，確保交岔部位洞室的穩(wěn)定。岔口起始段的掘進，采取鎖口錨桿加強支護和打減震孔等措施，并按照短進尺、多循環(huán)、弱爆破、強支護的原那么進展開挖，以免巖體失穩(wěn)、震裂、

55、松動和塌方。4.7開挖爆破參數(shù)設計占用時間少，炮眼利用率高，爆下石塊和拋擲地點符合裝渣要求，開挖斷面平順整齊，無欠挖，少超挖，最大限制地減少對圍巖的擾動破壞，以減少暫時支護任務量和確保施工平安。根據(jù)閱歷公式計算確定的參數(shù)只能作為初步根據(jù)，施工中根據(jù)實踐效果進展修正。爆破參數(shù)計算方法給定條件下的單位耗藥量，或經(jīng)過實驗確定，或按閱歷公式計算。每個炮孔的炸藥用量按下式計算：Q=1/4d2aL (1)式中：Q每個炮孔的炸藥用量，kg； d藥卷直徑，m； 裝藥密度，kg/m3； a充填系數(shù)，炮孔充填系數(shù)取0.500.75； L炮孔平均深度，m。任務面總鉆孔數(shù)按下式計算： N=qV/Q 2式中：N任務面總

56、鉆孔數(shù)，個； q單位耗藥量，或按公式計算或?qū)嶒灤_定，kg/m3； V爆破巖體的體積，V=SL，m3 ； EQ Q每個炮孔平均裝藥量，kg；當炮孔直徑d132mm時，減少的炮孔數(shù)按下式計算： N1=(Nn)(32/d1)n1 2-1式中：N1當炮孔d132mm時，減少的炮孔數(shù)； nd1=32mm n1d132mm時的周邊孔數(shù)，n1=n(32/d1)2。一次開挖循環(huán)的炸藥用量按下式計算： Q總=NQ=qV 3式中：Q總 一次開挖循環(huán)的炸藥用量，kg； 其他符號代表意義與公式2同。掏槽孔的炸藥用量按下式計算： Qcut=1.25Q/N 4式中：Qcut掏槽孔的炸藥用量，kg/孔。周邊孔的平均炸藥用量

57、按下式計算： Qp=aWlp(0.50.9)q 5式中：Qp周邊孔的平均炸藥用量，kg； a周邊孔的孔距，m； W周邊孔的最小抵抗線，m； lp周邊孔的孔深，m； q單位耗藥量，kg/m3。輔助孔的平均炸藥用量按下式計算： Qn=(Q(qcutNcutqpNpqfNf)/(N(NcutNpNf) 6式中：Qn輔助孔的平均炸藥用量，kg； Ncut掏槽孔數(shù)； Np周邊孔數(shù)； Nf底板孔數(shù)； Qf底板孔炸藥量，kg/孔，Qf=(1.11.2)Q/N。輔助孔位于掏槽孔與周邊孔及底板孔之間的炮孔間距，可參照下表確定。 輔助孔的炮孔間距巖 體軟 巖中 硬 巖硬 巖炮孔間距9010070906080 炮眼

58、布置光面爆破的鉆孔爆破參數(shù)包括周邊的炮孔間距a、最小抵抗線W、炮孔密集系數(shù)m、不巧合系數(shù)K、炸藥類型和其在炮孔中的分布。其中周邊孔間距a是控制開挖輪廓面平整程度的根本要素，根據(jù)實際閱歷，光面爆破與預裂爆破的炮孔間距a與炮孔直徑d的關系為：光面爆破的炮孔間距 a=(1015)d預裂爆破的炮孔間距 a=(812)d周邊孔的密集系數(shù)m為間距a與最小抵抗線的比值m=a/W。光面爆破參數(shù)普通應經(jīng)過實驗確定，施工中可按照選定的參數(shù)，總結(jié)每次爆破效果，丈量半孔率和輪廓的不平整度，不斷調(diào)整光爆參數(shù)。4.8發(fā)電洞炮孔設計表示圖如下：4.9開挖過程中的特殊情況處置4.9.1隧洞開挖塌方處置1塌方處置的步驟 深化現(xiàn)

59、場察看研討，分析塌方緣由，弄清塌方規(guī)模、類型及開展規(guī)律，核對塌方段的地質(zhì)構(gòu)造和地下水活動情況，盡快制定真實可行的塌方處置方案； 對普通性塌方，在塌頂暫時穩(wěn)定之后，立刻加固塌體四周圍巖，及時支護構(gòu)造物，托住頂部，防止塌穴繼續(xù)擴展；對于較大塌方或冒頂，還應妥善處置地表陷坑； 有地下水活動的塌方，應先治水，再治塌方； 仔細制定塌方處置中的平安措施，仔細組織塌方處置專業(yè)隊伍，充分保證處置塌方的必需器材設備供應。2塌方處置方法不同類型的塌方，選擇不同的處置方案。某些塌方還需綜合處置才干到達目的。對于普通的塌方，采用錨噴法進展處置，其處置程序如下： 排除淋水，用19mm鋼管插入排水孔內(nèi)3060cm，鋼管與

60、巖面用棉紗封緊，再用1：1水泥砂漿加速凝劑堵在棉紗外面，在鋼管出口套塑料管，沿洞側(cè)懸掛，將淋水導入排水溝內(nèi)； 噴早強混凝土，封鎖補平巖面，厚25cm； 按間距0.6m0.8m梅花形埋設錨桿采用22mm螺紋鋼，長3.0m，外露0.1m； 掛網(wǎng)，網(wǎng)格20cm20cm，與巖面密貼并與錨桿頭焊接； 噴第二次早強混凝土，厚810cm。塌方段經(jīng)過錨噴處置根本穩(wěn)定后，再采用管棚法施工工藝經(jīng)過該洞段。施工過程中嚴厲控制進尺，采用控制爆破，以堅持圍巖不受過分擾動和減少因爆破呵斥的部分應力集中，保證巖面規(guī)整，為錨噴支護發(fā)明條件。同時利用管棚管對不良地質(zhì)洞段進展固結(jié)灌漿，加固圍巖和止水，使圍巖到達穩(wěn)定。塌方非常嚴重