中承式拱橋計(jì)算書(shū)

1、2主梁內(nèi)力計(jì)算2.1恒載內(nèi)力計(jì)算2.1.1橋面鋪裝橋面鋪裝為：(010 + 0318)X 10.9 X 25 + 0.10 X 10.9 X 25 = 84.203KN / m ； 2為簡(jiǎn)化計(jì)算，將橋面鋪裝的重力平均分配給各主梁，得：g2 = 74.203/5 = 16.841 KN /m2.1.2防撞墻單邊防撞墻橫截面面積：0.45 x 0.274 +0.263 + 0.452X 0.321 +0.22 + 0.2632X 0.45 + 0.22 X 0.2=0.123 + 0.114 + 0.109 + 0.044 = 0.390m 2防撞墻重力為：0.390 x 25x2 = 19.50

2、0KN/m平均分配給各主梁：g 2 = 19-500/5 = 3EN /m2.1.3橫隔板重力根據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸，一塊預(yù)制橫隔板的體積為：(0.50 + 0.44) x 0.2 x 1.06 = 0.0.0996 m3橫隔板截面圖 32中主梁有6塊橫隔板預(yù)制塊，而邊主梁有3塊橫隔板預(yù)制塊，可將其產(chǎn)生的 重力沿主梁縱向均勻分?jǐn)偅瑒t：邊主梁橫隔板產(chǎn)生的重力為：g = 3x0.0996x 25/9.96 = 0.75KN/m ；中主梁橫隔板產(chǎn)生的重力為：g：中=6x 0.0996 x 25/9.96 = 1.50KN/m ；2.1.4主梁重力主梁的橫截面積：(0.14 + 0.20) X 1.06 X 2

3、 + 0.26 X 0.9 = 0.5944m3 ； 2則主梁產(chǎn)生的重力為：g = 0.5944 x 25 = 14.86KN/m ；一期恒載作用下總重力為：中主梁：g = g + g = 14.86 +1.50 = 16.36KN / m1恒中11中邊主梁：g = g + g = 14.86 + 0.75 = 15.61KN / m1恒邊11邊二期恒載作用下總重力為：g 2 恒=g 2 + g2 = 16.841 + 3.900 = 20.741KN / m橫載總重力：中主梁：g 恒中=g 恒中 + g 2 恒中=16.36 + 20.741 = 37.101KN / m邊主梁：g 恒邊=g

4、 恒邊 + g 2 恒邊=15.61 + 20.741 = 36.351KN / m2.1.5、根據(jù)4中總的恒載集度可計(jì)算出恒載內(nèi)力見(jiàn)表1：荷載施加 期梁位彎矩(KN M)剪力(KN)X=0X=l/4X=l/2X=0X=l/4X=l一期恒載中主梁0138.42184.5677.7138.8677.71邊主梁0132.08176.1074.1537.0774.15二期恒載中主梁0175.49233.9898.5249.2698.52邊主梁0175.49233.9898.5249.2698.52合計(jì)中主梁0313.91418.54176.2388.12178.00邊主梁0307.57410.081

5、72.6786.3386.33表12.2活載內(nèi)力計(jì)算2.2.1主梁橫向分布系數(shù)計(jì)算、支點(diǎn)處采用杠桿法，由對(duì)稱可知只需計(jì)算1，2, 3號(hào)梁。由下圖可知各號(hào)梁在支點(diǎn)截面處的橫向分布系數(shù)：對(duì)于 1 號(hào)梁：m01 = (1.080 + 0.324)/2 = 0.702 ；對(duì)于 2 號(hào)梁：m02 = (0.244 +1.000 + .0.454)/2 = 0.849 ；對(duì)于 3 號(hào)梁：m03 = (0.244 +1.000 + 0.454)/2 = 0.849 ；1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁支座處橫向分布影響線圖4、跨中采用偏心壓力法進(jìn)行計(jì)算橫向分布系數(shù)；當(dāng)橋跨的橫截面尺寸確定后，i號(hào)梁的荷載橫向分布影響線在各處

6、的豎標(biāo)值 七只與荷載偏心距。相關(guān)，即七呈直線變化。因此，實(shí)際上只要計(jì)算荷載P作 用在兩根邊梁上的豎標(biāo)值，就可以得到i號(hào)梁的荷載橫向分布影響線。由于本橋各根梁的橫截面相同，梁數(shù)為5,梁間距為2.38M，則1號(hào)梁在兩個(gè)邊梁處的橫向分布影響線的豎標(biāo)值為：_ 1 a a 門11n(2.38 x 2)21=+51門151-=+a2 5 (2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.38 x 2)2 ii=122.6576=0.2 + 0.4 = 0.656.644aa 15a2 5 (2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.38 x 2)2

7、 ii = 122.6576 = 0.2 - 0.4 = 0.25 56.644(2.38 x 2) x (2.38 x 2)2號(hào)梁在兩個(gè)邊梁處的橫向分布影響線的豎標(biāo)值為:2.38 x (2.38 x 2)_ 1 a a _ 121 = n * 弋5 + (2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.38 x 2)2i i=11 11.3288=+= 0.2 + 0.2 = 0.45 56.6441 a a 1n252.38 x (2.38 x 2)2a2 i i=1 11.32885 (2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.3

8、8 x 2)2=0.2 - 0.2 = 0.05 56.6443號(hào)梁在兩個(gè)邊梁處的橫向分布影響線的豎標(biāo)值為311 a a 10 x (2.38 x 2)=+ 31- = +n a 25 (2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.38 x 2)2ii=10.056.644=0.2 + 0 = 0.21 a a 1n =乒a =-35 n 了 5a20 x (2.38 x 2)(2.38 x 2)2 + 2.382 + 02 + 2.382 + (2.38 x 2)2i=110.05 56.644=0.2 0.0 = 0.2各號(hào)梁的橫向分布影響線如圖5所示:由上圖

9、可得到跨中及1/4跨處的橫向分布系數(shù)：對(duì)于 1 號(hào)梁：m01 = (0.616 + 0.465 + 0.355 + 0.204)/2 = 0.820 ； 對(duì)于 2 號(hào)梁：m02 = (0.408 + 0.330 + 0.278 + 0.202)/2 = 0.610 ； 對(duì)于 3 號(hào)梁：m03 = (0.200 + 0.200 + 0.200 + 0.200)/2 = 0.400 ； 其中4號(hào)和2號(hào)，5號(hào)和1號(hào)的橫向分布系數(shù)相同、荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化，如圖7所示；、沖擊系數(shù)u的計(jì)算選??；計(jì)算截面慣性距：T型梁的細(xì)部尺寸如圖6所示；上翼緣板的換算平均高度為：龍=胃=17如單片T型梁橫截

10、面簡(jiǎn)化圖6-TTT-III /5I-9501107GE3.8220.73?號(hào)梁。伊9 r，廣i J.L-*U,849n如。49 V K荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖圖7 求主梁截面重心位置離上檐距離; 尤(238 - 26) x 17 x 10 + 90 x 26 x 45 a =x (238 - 26) x 17 + 90 x 26=23.78cm慣性距為：I = 12 x (238 - 26) x 173 + (238 - 26) x 17 x (23.78 -10)2190+x 26 x 903 + 26 x 90 x ( - 23.78)2122=86796.33 + 684357

11、.79 +1579500 + 49654.8=2400308.92cm4 = 24.00 x 10-3 m 4(238 - 26) x 17 x 10 + 90 x 26 x 45 36040 +105300 ” * a = 23.78cm(238 - 26) x 17 + 90 x 263604 + 2340I = x (238 - 26) x 173 + (238 - 26) x 17 x (23.78 -10)2 z 12190+ x 26 x 903 + 26 x 90 x (- 23.78)2122二86796.33+684357.79+1579500+1053674.86=0.03

12、4自振頻率為：f =丸2 x 102對(duì)于1號(hào)梁:3.14；3.45 x 1010 x 24x 10-3 I := 8.22H 2 x 9.5236.351x 103z9.81根據(jù)規(guī)范知：當(dāng)1.5Hz f 14Hz時(shí)沖擊系數(shù)日=0.1767 In f - 0.0157 =0.357對(duì)于2。3號(hào)梁：自振頻率為：f =3.14J3.45 x 1010 x 24 x 10-3 = 8 14h2 x 9.523701x 103. z9.81根據(jù)規(guī)范知：當(dāng)1.5Hz f J)10C8490.4C：0.849J2CCKK_J.：I99所示;圖跨中”2處的彎矩。影響線如圖1號(hào)梁Mq= (1+日)頃+ qK。)

13、=(1 + 0.357) x 1 x 0.820 x 200 x1 x 9.5 +10.5 x (! x1 x 9.5 x 9.5)42 4=1.357 x 1 x 0.820 x (475.00 +118.45) = 660.36KN m2號(hào)梁M = (1+日)知 (pKyK + qK。)=(1 + 0.355) X1X 0.610 X 200 x 4 x 9.5 +10.5 x (2 x 4 x 9.5 x 9.5)=1.355 x 1 x 0.610 x (475.00 +118.45) = 490.52KN m3號(hào)梁M = (l+p)W (PKyK + qK。)=(1 + 0.355)

14、 x 1 x 0.400 x 200 x 4 x 9.5 +10.5 x (2 x 4 x 9.5 x 9.5)=1.355 x 1 x 0.400 x (475.00 +118.45) = 321.65KN m1、2、3號(hào)梁支座處的彎距為0；支座處的剪力。影響線如圖10所示；1號(hào)梁1Q = (1 + p肉(M p y + M q Q) + x a(M - M )q y0 q.max0 K K c K 20 c K=(1 + 0.357) x 1 x (0.702 x 1.2 x 200 x 1 + 0.820 x 10.5 x1 x 9.5 x 1.0)21 9.5+ x- x (0.720

15、 - 0.820) x 10.5 x 0.833=1.357 x 1 x (168.48 + 40.90 -1.23) = 282.46KN2號(hào)梁一一一 1Q = (1+ p肉(M p y + M q Q) + x a(M - M )q y0 q.max0 K K c K 20 c K=(1 + 0.355) x 1 x (0.849 x 1.2 x 200 x 1 + 0.610 x 10.5 x1 x 9.5 x 1.0)21 9.5+ _ x 二 x (0.849 - 0.610) x 10.5 x 0.91724=1.355 x 1 x (203.76 + 30.42 + 2.73)

16、= 321.01KN3號(hào)梁1Q = (1 + p肉(M p y + M q Q) + x a(M - M )q y0q. max0 K K c K 20 c K=(1 + 0.355) x 1 x (0.849 x 1.2 x 200 x 1 + 0.400 x 10.5 x1 x 9.5 x 1.0)21 9.5+ x 亍 x (0.849 - 0.400) x 10.5 x 0.917=1.355 x 1 x (203.76 +19.95 + 5.13) = 310.08KNTTTI*1 fI1C.7C-OJJPO:：.7C?圖10跨中匕處的剪力。影響線如圖11所示;1號(hào)梁max = (1

17、+日)M (PKyK +qK O)1 3 3=(1 + 0.357) x 1 x 0.820 x 1.2 x 200 x +10.5 x (- x x _ x 9.5)2 4 4=1.357 x 1 x 0.820 x (180.00 + 28.05) = 231.51奶2號(hào)梁Qt max = (1+PtMcq(PKyK + qKo) TOC o 1-5 h z 1 3 3=(1 + 0.355) x 1 x 0.610 x 1.2 x 200 x +10.5 x ( x x x 9.5)2 4 4=1.355 x 1 x 0.610 x (180.00 + 28.05) = 171.96KN

18、3號(hào)梁嘰廣(e)% (pKyK+qK o)13 3=(1 + 0.355) x 1 x 0.400 x 1.2 x 200 x +10.5 x ( x x x 9.5)2 4 4=1.355 x 1 x 0.400 x (180.00 + 28.05) = 112.76KN圖11跨中b2處的剪力。影響線如圖12所示;1號(hào)梁%ma廣 Q+日)Mq( pKyK+qK o)=(1 + 0.357) x 1 x 0.820 x 1.2 x 200 x - +10.5 x (- x - x 95)22 22=1.357 x 1 x 0.820 x (120.00 +12.47) = 147.40KN2號(hào)

19、梁Q q max = (1+P 叫(PKyK + qK O)=(1 + 0.355) x 1 x 0.610 x 1.2 x 200 x1 +10.5 x (! x1 x 95)22 22=1.355 x 1 x 0.610 x (120.00 +12.47) = 109.49KN3號(hào)梁Qe =)M (pKyK+qK o)=(1 + 0.355) x 1 x 0.400 x 1.2 x 200 x1 +10.5 x (! x1 x 95)22 22=1.355 x 1 x 0.400 x (120.00 +12.47) = 71.80KNO.bOG圖12恒載內(nèi)力荷 載 類 型梁號(hào)截面位 置x彎

20、距 (kN*m)剪力 (kN)彎距 (kN*m)剪力 (kN)彎距 (kN*m)剪力 (kN)汽車荷載x=00172.670176.230176.23x=l/4307.5786.33313.9188.12313.9188.12x=l/2410.080418.540418.540活載內(nèi)力荷 載 類 型梁號(hào)截面位 置x彎距 (kN*m)剪力 (kN)彎距 (kN*m)剪力 (kN)彎距 (kN*m)剪力 (kN)汽車荷載x=00280.460321.010310.08x=l/4455.11231.51367.89171.96241.24112.76x=l/2660.16147.40490.5210

21、9.49328.0671.80表2荷載內(nèi)力組合：1),這里只進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合。根據(jù)橋規(guī)(JTGD60-2004)中(4.1.6)可知：y S = 1.1x (1.2S +1.4S )0 udGKQd1號(hào)梁彎矩組合：跨中14處：M = 1.1 x (1.2 x 307.57 +1.4 x 455.11) = 1106.86K m14跨中12處：M = 1.1 x (1.2 x 410.08 +1.4 x 660.16) = 1557.95KN m121號(hào)梁剪力組合：支座處：Q = 1.1 x (1.2 x 172.67 +1.4 x 280.46) = 659.83KN m ；014

22、跨中14處:Q = 1.1 x (1.2 x 86.33 +1.4 x 231.51)= 470.481礎(chǔ) m 14跨中12處：Q = 1.1 x (1.2 x 0 +1.4 x 147.40) = 227.00N m 1;22號(hào)梁彎矩組合：跨中匕處：M = 1.1 x (1.2 x 313.91 +1.4 x 367.89) = 980.91KN m 1;4跨中12處：M = 1.1 x (1.2 x 418.54 +1.4 x 490.52) = 1307.88KN m122號(hào)梁剪力組合：支座處：Q = 1.1 x (1.2 x 176.23 +1.4 x 321.01) = 726.98

23、KN m ； 0 74跨中14處：Q = 1.1 x (1.2 x 88.12 +1.4 x 171.96) = 380.70KN m 1;4跨中12處：Q = 1.1 x (1.2 x 0 +1.4 x 109.49) = 168.61N m123號(hào)梁彎矩組合：跨中14處：M = 1.1 x (1.2 x 313.91 +1.4 x 241.24) = 785.88KN m1 4跨中12處：M = 1.1 x (1.2 x 418.54 +1.4 x 328.06) = 1057.65KN m123號(hào)梁剪力組合：支座處：Q = 1.1 x (1.2 x 176.23 +1.4 x 310.0

24、8) = 710.15KN m ； 0 丁4跨中14處：Q = 1.1 x (1.2 x 88.12 +1.4 x 112.76) = 289.97KN m i4跨中 2處：=1.1 x (1.2 x 0 +1.4 x 71.80) = 110.57N m;2梁號(hào)內(nèi)力彎距(kN*m)剪力(kN)截面位置L/4跨中支點(diǎn)L/4跨中承載能力極限狀態(tài)1106.861557.95659.83470.48227承載能力極限狀態(tài)980.911307.88706.98380.70168.61承載能力極限狀態(tài)785.881057.65710.15289.97110.57表32),、正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合；

25、根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60-2004)中(4.1.7)可知：S = S酬 + 0.7SJ(1 +r )。1號(hào)梁彎矩組合：跨中 % 處：M 0 = 307.57 + 0.7 x 455.111.357 = 542.34KN m跨中 % 處：M 0 = 410.08 + 0.7 x 660.161.357 = 750.62KN m1號(hào)梁剪力組合：支座處：Q 0 = 172.67 + 0.7 x 280.461.357 = 317.34KN跨中 ”4 處：Q = 86.33 + 0.7x231.511.357 = 206.75KNS 4跨中 l2 處：Q = 0.00 + 0.7 x 1

26、47.70-1.357 = 76.20 KNS22號(hào)梁彎矩組合：跨中 % 處：M 0 = 313.91 + 0.7 x 367.89/1.355 = 503.96KN m跨中處：M 0 = 418.54 + 0.7 x 490.52/1.355 = 671.95KN m2號(hào)梁剪力組合：支座處：Q 0 = 176.23 + 0.7 x 321.01/1.355 = 342.07 KN跨中、處： Q = 88.12 + 0.7 x 171.961.355 = 176.96KNS4跨中 12 處： Q _ = 0.00 + 0.7 x 109.49 1.355 = 56.56 KN1 23號(hào)梁彎矩組

27、合：跨中 % 處：M 0 = 313.91 + 0.7 x 241.24/1.355 = 438.54KN m跨中 % 處：M = 418.54 + 0.7 x 328.06/1.355 = 588.02KN m3號(hào)梁剪力組合：支座處：Q = 176.23 + 0.7 x 310.08/1.387 = 336.42 KN跨中 14 處：Q - = 88.12 + 0.7 x 112.761.387 = 146.37KNS 4跨中 12 處：Q - = 0.00 + 0.7 x71.801.387 = 37.09KNS 22.2.2、正常使用極限狀態(tài)長(zhǎng)期效應(yīng)組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （JTG

28、 D60-2004）中（4.1.7）可知:S d =，郭 + 0.4SQd/（1+時(shí)。1號(hào)梁彎矩組合：跨中 % 處：M 0 = 307.57 + 0.4x 455.11/1.357 = 441.92KN m跨中 % 處：M 0 = 410.08 + 0.4x 660.16/1.357 = 604.96KN m1號(hào)梁剪力組合：支座處：Q 0 = 172.67 + 0.4x 280.46/1.357 = 255.34KN跨中 14 處：Q = 86.33 + 0.4x231.511.357 = 154.57KNS4跨中 l2 處：Q = 0.00 + 0.4 x 147.401.357 = 43.

29、45KNS2（5）2號(hào)梁彎矩組合：跨中 % 處：M 0 = 313.71 + 0.4x 367.891.355 = 422.31 KN m跨中 % 處：M 0 = 418.54 + 0.4x 490.52/1.355 = 563.54KN m（6）2號(hào)梁剪力組合：支座處：Q = 176.23 + 0.4 x 321.011.387 = 271 KN跨中 ”4處：Q = 88.12 + 0.4x 171.961.355 = 138.88KNS4跨中 “2 處：Q = 0-00 + 0-4x 109.491.355 = 32.32KN S2（7）3號(hào)梁彎矩組合：跨中 % 處：M 0 = 313.9

30、1 + 0.4x 241.24/1.355 = 385.12KN m 跨中 % 處：M 0 = 418.54 + 0.4x 328.06,/1.355 = 515.38KN m（8）3號(hào)梁剪力組合：支座處：Q o = 17623 + 0.7 x 310.08J1.355 = 267.77 KN跨中處：Q = 88.12 + 0.4x 112.761.355 = 121.41 KNS 4跨中 l2 處：Q = 0.00 + 0.4 x 71.80 1.355 = 21.20KNS2梁號(hào)內(nèi)力彎距（kN*m）剪力（kN）截面位置L/4跨中支點(diǎn)L/4跨中承載能力極限狀態(tài)1106.861557.9565

31、9.83470.481227.00正常使 用極限狀 態(tài)短期組合542.34750.62317.34206.7576.20長(zhǎng)期組合441.92604.96255.34154.5743.45承載能力極限狀態(tài)980.911307.88726.98380.70168.61正常使 用極限狀 態(tài)短期組合503.96671.95342.07176.9656.56長(zhǎng)期組合422.31563.54271.00138.8832.32梁號(hào)內(nèi)力彎距(kN*m)剪力（kN）截面位置L/4跨中支點(diǎn)L/4跨中承載能力極限狀態(tài)785.881057.65710.15289.97110.57正常使 用極限狀 態(tài)短期組合438.5

32、4588.02336.42146.3737.09長(zhǎng)期組合385.12515.38267.77121.41121.20表32.3橋面板計(jì)算橋面鋪裝為4cm厚改性瀝青混凝土抗滑表層（25 KN/m3 ） ,6cm厚改性瀝青 混凝土抗滑表層（25 KN/m3），平均20.9cm厚C50混凝土（25 KN/m3），主梁 混凝土為25 KN / m32.3.1恒載及其內(nèi)力（以縱向1m寬板條進(jìn)行計(jì)算）；1）、每延米板上的恒載g;瀝青面層鋪裝：g1 = 0.10 x 1.0 x 25 = 2.50KN / m ；橋面鋪裝混凝土墊層：g2 = 0.209 x 1.0 x 25 = 5.225KN /m ；T

33、梁翼板自重：g 2 =。4 ；0.20 x 1.0 x 25 = 4.25KN / m ；合計(jì)：g =Z g = 2.50 + 5.225 + 4.25 = 11.975KN/m ；2）、每米寬板條的恒載內(nèi)力：彎矩：M =0.5 x 11.975 x 1.062 = 6.73 KN m ； AP剪力：Qap = 11.975 x 1.06 = 12.698KN ；2.3.2活載內(nèi)力計(jì)算1）梁間橋面板計(jì)算（按鉸結(jié)板計(jì)算）；將加重車后輪作用于鉸接縫軸線上，后軸作用力為140KN，輪壓分布寬度如 圖所示，由公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）查得，公路-I級(jí)加重車著地長(zhǎng)度為a = 0.20m

34、，寬度為b = 0.60m，則： 22a = a + 2H = 0.20 + 2x 0.31 = 0.82m ； b = b + 2H = 0.60 + 2x 0.31 = 1.22m ；1212荷載于懸臂根部的有效分布寬度：a = a + 2l = 0.82 + 2x 1.06 = 2.94m ；因?yàn)?l0 = 2.2m 5m，所以沖擊系數(shù)1 +r = 1.30 ；則，作用于每米寬板條上的彎矩為：MAP=-(E) ； (/ & 4a 0 4140 x 2 1.22、= 1.3 x(1.1 )4 x 2.942=11.68KN m作用于每米寬板條上的剪力為:, P七廣(1+H) . uAP4a

35、140=1.30 x；4 x 4.42=20.59 KN兩邊梁外側(cè)橋面板計(jì)算（按懸臂板計(jì)算）;a1 = a2 + 2H = 0.20 + 2x 0.31 = 0.82m ；b = b + H = 0.60 + 0.31 = 0.91m 1.00m ；荷載于懸臂根部的有效分布寬度：圖13a = a1 + 210 = 0.82 + 2 x 1.06 = 2.94m ；因?yàn)?21 = 2.12m 5m , 0所以沖擊系數(shù)1+ R =1.30 ；則，作用于每米寬板條上的彎矩為:M=-(1 + R )p (1 - b)Ap2a 021 Q1401 1.22.=-1.3 x(1.1 一 )2 x 2.94

36、2= -18.73KN m作用于每米寬板條上的剪力為:圖14 P 幻廣(1+H) Ap4a140=1.30 x4 x 2.94=15.48 KN參考資料:橋梁工程 強(qiáng)士中主編高等教育出版社2004.7橋梁工程 白寶玉 主編高等教育出版社2004.11公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范人民交通出版社20043主梁配筋計(jì)算書(shū)3.1內(nèi)力組合；(見(jiàn)表1)梁號(hào)內(nèi)力彎距(kN*m)剪力(kN)截面位置L/4跨中支點(diǎn)L/4跨中承載能力極限狀態(tài)1106.861557.95659.83470.481227.00正常使 用極限狀 態(tài)短期組合542.34750.62317.34206.7576.20長(zhǎng)期組合441.92604.9

37、6255.34154.5743.45承載能力極限狀態(tài)980.911307.88726.98380.70168.61正常使 用極限狀 態(tài)短期組合503.96671.95342.07176.9656.56長(zhǎng)期組合422.31563.54271.00138.8832.32梁號(hào)內(nèi)力彎距(kN*m)剪力(kN)截面位置L/4跨中支點(diǎn)L/4跨中承載能力極限狀態(tài)785.881057.65710.15289.97110.57正常使 用極限狀 態(tài)短期組合438.54588.02336.42146.3737.09長(zhǎng)期組合385.12515.38267.77121.41121.203.2材料選擇鋼筋：材料規(guī)格，查橋

38、規(guī)(JTG D60-2004)知: 主筋，采用HRB335鋼筋。抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：fk=335MPa ；抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：七=280MPa ； 彈性模量：E = 2.0 x105 MPa ；箍筋，采用R235鋼筋?？估瓘?qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：f廣235MPa ；抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f d = 195MPa ；彈性模量：E = 2.1x105 MPa ；混凝土：采用C50混凝土；抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：f = 32.4MPa ；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：七=22.4MPa ； 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：廣2.65MPa ；抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f d=.83MPa ； 彈性模量：E = 3.45 x104MPa ；3.3正截面配筋計(jì)算根據(jù)跨中截面正

39、截面承載力極限狀態(tài)，確定以縱向受拉鋼筋數(shù)，擬采用焊接 鋼筋骨架配筋，橋規(guī)(JTG D62-2004)規(guī)定鋼筋混凝土最小保護(hù)層厚度要求， 主筋的最小混凝土保護(hù)層厚度：I類環(huán)境條件為30mm，II類環(huán)境條件為40mm， III，IV類環(huán)境條件為45mm。由于我們江西地區(qū)的環(huán)境條件為I類環(huán)境條件，所 以，此設(shè)計(jì)設(shè)a = 60mm，則。=900-60 = 840mm。3.3.1確定翼板有效寬度bf依據(jù)橋規(guī)(TJG D62-2004)，第4.2.2條規(guī)定:,l 9.5b - = m = 3167 mm ；f 33b 2380mm ； fbf y 0M = 1557.95KN m表明中性軸在翼緣內(nèi)，屬第一

40、類T型梁，應(yīng)按bfh = 2300mm x 900mm的矩形截面進(jìn)行計(jì)算。3.3.4檢驗(yàn)是否需配置雙筋M = f b& h (h -A) = 22.4 x 2300 x .56 x 840 x (840 - 06 x 840)1 cd b 0022=1.4657 x 1010 N m = 14657.0KN m y 0M = 1557.95KN m采用單筋設(shè)計(jì)。3.3.5計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度x = h- h 2 - 3 = 840- 8402 - 2x 1557.95 x 1060 0 f b22.4 x 2300=840 - 803.2 = 36.8mm h = 200mmf取 x = 36

41、.8mm bh260 x 816.303.3.7截面復(fù)核；Pmin=0.45 乙=0.45sd1.83x=0.29% 280_ f _ 280 x 7238X = fb = 22.4 x 2380=38.0mm & 山=0.56 x 816.3 = 457.1mm； 符合要求。且 y 0M= 1557.95KN mM -du cd f 0h0 = h - as = 900 - 83.7 = 816.3mm截面安全。3.4斜截面承載力計(jì)算3.4.1承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合設(shè)計(jì)值查表 1 可知：y Vd = 726.88KN3.4.2抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核0.51 x 103 fbh = 0.51

42、x 103 x 掘 x 260 x 816.3=765.38KN y 匕=726.88KN0.5 x 103 f bh = 0.5 x 103 x 1.83 x 260 x 816.3=194.20KN P所.min = 0.18%P-（支點(diǎn)處）縱向鋼筋百分率：P = 100p = 100 x3.41% = 3.41=1.1-受壓翼緣影響系數(shù)，33選用四肢 8 箍筋，則 =4 , a = 50.3mm2，A = 4x50.3 = 201mm2，箍筋間距 S = sv =矣= 267mm ,取 250mm.bp260 x 0.0029SV根據(jù)橋規(guī)（JTG D62-2004）第9.3.13條規(guī)定：

43、支座中心向跨中方向一倍 梁高范圍內(nèi)Sv = 100mm。3.4.5彎起（斜）鋼筋設(shè)計(jì)（1）、根據(jù)橋規(guī)（JTG D62-2004）第9.3.13條規(guī)定，計(jì)算第一排彎起鋼 筋時(shí)，取用距支座中心h2處，應(yīng)由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力設(shè)計(jì)值，即故Asb1Vsb10.75 x 10-3 f d sin 氣269.54.0.75 x 10-3 x 280 x 0.707=1815.45.mm 2Vb1 = 0.4匕=269.54KN。由縱筋彎起，332供給面積A = 2413mm2 1815.45mm2。b1（2）、計(jì)算第二排彎起（斜）鋼筋時(shí)，取用第一排彎起鋼筋起彎點(diǎn)處，應(yīng)由 彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力設(shè)計(jì)值

44、vb 2。此時(shí)第一排彎起鋼筋起彎點(diǎn)距支點(diǎn)水平投影長(zhǎng)氣，計(jì)算如下（設(shè)凈保護(hù)層為 30mm，上部架立鋼筋為316）。35.8氣=% = 900 - （2 x 30 + 35.8 + 2 x +18.4） = 750mm從而可求得：（用比例求解法）V = 168.61 + （728.88 -168.61） x 4750 - 750 - 416.3sb24750222.43=168.61 + 470.12 - 416.3 = 222.43KNV A =sb2= 10719.96mm 2sb2 0.75 x 10-3 fd sin氣0.75 x 10-3 x 280 x 0.707由縱筋彎起，332供給面積A = 2413mm2 1815.45mm2。b2（3）、計(jì)算第三排彎起（斜）鋼筋時(shí)，取用第二排彎起鋼筋起彎點(diǎn)處，應(yīng)由 彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力設(shè)計(jì)值vb3。此時(shí)第二排彎起鋼筋起彎點(diǎn)距支點(diǎn)水平投影長(zhǎng)七，計(jì)算如下:七=氣 + h2 =氣 + (h1 -人