鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面試驗分解

1、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面試驗分解鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面試驗分解46/46鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面試驗分解混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理實驗報告實驗一鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面試驗二零一零年十二月仲愷農(nóng)業(yè)工程學(xué)院城市建設(shè)學(xué)院目錄實驗?zāi)康模?實驗室實驗?zāi)康?2模擬實驗?zāi)康?2實驗設(shè)施：2試件特色2實驗室儀器設(shè)施：2模擬實驗儀器設(shè)施：33、實驗簡圖3少筋損壞-配筋截面：3適筋損壞-配筋截面4超筋損壞-配筋截面4少筋損壞：5（1）計算的極限彎矩、損壞彎矩與模擬實驗的數(shù)值比較，分析原由。5（2）繪出試驗梁p-f變形曲線。（計算撓度）5（3）繪制裂痕分布形態(tài)圖。（計算裂痕）6（4）簡述裂痕的出現(xiàn)、分布和睜開的過程與機

2、理。7適筋損壞：8（1）計算的開裂彎矩、極限彎矩與模擬實驗的數(shù)值比較，分析原由。8（2）繪出試驗梁p-f變形曲線。（計算撓度）9（3）繪制裂痕分布形態(tài)圖。（計算裂痕）11（4）簡述裂痕的出現(xiàn)、分布和睜開的過程與機理。12（5）簡述配筋率對受彎構(gòu)件正截面承載力、撓度和裂痕寬度的影響。13超筋損壞：14（1）計算的開裂彎矩、極限彎矩與模擬實驗的數(shù)值比較，分析原由。14（2）繪出試驗梁p-f變形曲線。（計算撓度）14（3）繪制裂痕分布形態(tài)圖。（計算裂痕）16（4）簡述裂痕的出現(xiàn)、分布和睜開的過程與機理。17（5）簡述配筋率對受彎構(gòu)件正截面承載力、撓度和裂痕寬度的影響。185、實驗結(jié)果談?wù)撆c實驗小結(jié)。

3、18第1頁共19頁仲愷農(nóng)業(yè)工程學(xué)院實驗報告紙實驗一鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面試驗實驗?zāi)康模篈、實驗室實驗?zāi)康?1、認(rèn)識受彎建立正截面的承載力大小，撓度變化及裂紋出現(xiàn)和發(fā)展的過程。2、觀察認(rèn)識受彎構(gòu)件受力和變形的過程的三個工作階段及適筋梁的損壞特色3、測定或計算受彎構(gòu)件正截面的開裂荷載和極限承載力，考證正截面承載計算方法B、模擬實驗?zāi)康?1、經(jīng)過用動畫演示鋼筋混凝土簡支梁兩點對稱加載實驗的全過程，形象生動地向?qū)W生展現(xiàn)了鋼筋混凝土簡支受彎構(gòu)件在荷載作用下的工作性能。同時，軟件及時地繪制撓度-荷載曲線、受壓區(qū)高度-荷載曲線及最大裂痕寬度-荷載曲線以放映簡支梁工作性能的變化規(guī)律，力爭讓學(xué)生清楚受彎構(gòu)件的

4、變形，受壓區(qū)高度等在荷載作用下不一樣階段的發(fā)展?fàn)顩r。2、分別進行少鋼筋、適筋梁、超筋梁的實驗，實驗錄像與模擬實驗（適用SSBCAI鋼筋混凝土簡支梁加載試驗?zāi)M協(xié)助教課軟件）相聯(lián)合，觀察相同截面、相同實驗條件，不一樣配筋的梁構(gòu)件在荷載作用下的工作性能、變化規(guī)律、損壞形態(tài)等。3、學(xué)生還能夠適用軟件對馬上進行的實驗進行展望，認(rèn)識試件在荷載作用下不一樣階段的反響，從而設(shè)計出優(yōu)秀的實驗觀察方案。4、實驗結(jié)果有學(xué)生計算與模擬實驗聯(lián)合進行，實現(xiàn)參加式實驗教課的成效。實驗設(shè)施：A、試件特色（1）依據(jù)實驗要求，試驗梁的混凝土等級為C25，截面尺寸為150mm*400mm，（Fc=16.7N/mm2，1.78/2

5、fNmm,tk2f16.7N/mm，ft=1.27N/mmck2）縱向向受力鋼筋等級為HRB400級225(fyk400N/mm,fstk540N/mm,E2.010）c箍筋與架立鋼筋強度等級為HPB300級25(fyk300N/mmEc2.110)（2）試件尺寸及配筋圖以以下圖，縱向受力鋼筋的混凝土凈保護層厚度為20mm(計算按規(guī)定取20+5=25mm)。（3）梁的中間配置直徑為6mm，間距為80的箍筋，保證不發(fā)生斜截面損壞。（4）梁的受壓區(qū)配有兩根架立鋼筋，直徑為10mm，經(jīng)過箍筋和受力鋼筋綁扎在一起，形成骨架，保證受力鋼筋處在正確的地點。B、真的確驗儀器設(shè)施：第2頁共19頁1、靜力試驗臺

6、座，反力架，支座及支墩2、20T手動式液壓千斤頂3、20T荷重傳感器4、YD-21型動向電阻應(yīng)變儀5、X-Y函數(shù)記錄儀器6、YJ-26型靜態(tài)電阻應(yīng)變儀及均衡箱7、念書顯微鏡及放大鏡8、位移計（百分表）及磁性表座9、電阻應(yīng)變片，導(dǎo)線等C、模擬實驗儀器設(shè)施：1、筆、計算紙2、電腦3、SSBCAI軟件3、實驗簡圖本次試驗我分派的梁的跨度l為3300mm，結(jié)構(gòu)要求的截面尺寸為220*110可是為了計算需要該梁的截面高度h為取400mm，截面寬度b取150mm。外力加載處位于總長的1/3即1100處。（受力簡圖）（設(shè)計截面圖）經(jīng)計算該梁的最小配筋面積為0.178%A，最大配筋面積為1.7%A。1、在進行

7、少筋損壞計算時配筋面積采納0.125%A、計算As為75平方毫米，采納一根直徑為10的三級鋼筋，實質(zhì)As為78.5平方毫米，經(jīng)檢驗滿足結(jié)構(gòu)要求。2、在進行適筋損壞計算時配筋面積采納0.85%A、計算As為510平方毫米，采納兩根直徑為18的三級鋼筋，實質(zhì)As為509平方毫米，經(jīng)檢驗滿足結(jié)構(gòu)要求。3、在進行超筋損壞計算時配筋面積采納2.00%A、計算As為1200平方毫米，采用兩根直徑為28的三級鋼筋，實質(zhì)As為1232平方毫米，經(jīng)檢驗滿足結(jié)構(gòu)要求。少筋損壞-配筋截面：模擬實驗加載數(shù)據(jù):1、荷載0kg0.3kn屬于彈性階段，當(dāng)荷載達到0.3kn后進入塑形階段。2、荷載0.3kg6.0kn屬于塑形

8、階段，當(dāng)荷載達到6.0kn后混凝土開始開裂。3、荷載達到9.7kn時鋼筋達到服氣強度，該梁損壞。適筋損壞-配筋截面模擬實驗加載數(shù)據(jù):1、荷載0kg0.4kn屬于彈性階段，當(dāng)荷載達到0.4kn后進入塑形階段。2、荷載0.4kg6.9kn屬于塑性階段，當(dāng)荷載達到6.9kn后混凝土開始開裂。3、荷載達到52.9kn時鋼筋達到受拉服氣強度但混凝土還不決達到抗壓峰值。4、荷載達到55.2kn時混凝土達到抗壓峰值該梁損壞。超筋損壞-配筋截面模擬實驗加載數(shù)據(jù):1、荷載0kg4.2kn屬于彈性階段，當(dāng)荷載達到4.2kn后進入塑形階段。2、荷載4.2kg11.4kn屬于塑形階段，當(dāng)荷載達到11.4kn后混凝土開

9、始開裂。3、荷載達到80.2kn時混凝土達到受壓服氣強度但鋼筋未達到抗拉服氣強度。4、荷載達到94.6kn時鋼筋達到抗拉服氣強度該梁損壞。第4頁共19頁少筋損壞：（1）計算的極限彎矩、損壞彎矩與模擬實驗的數(shù)值比較，分析原由。極限彎矩：h040034366mmfA35578.5yksx11.124mmfb1.016.71501ckMua1fckbX(h00.5X)1.016.715011.124(36611.124/2)10.044knm極限荷載:Mu10.044Fu9.131kna1.1模擬實驗損壞荷載與計算損壞荷載比較：（）/9.7=5.86%50%偏差符合要求。結(jié)論：本次實驗數(shù)據(jù)比較，偏差

10、存在，產(chǎn)生偏差的主要原由有三點：1實驗時沒有考慮梁的自重，而計算理論值時會把自重考慮進去。計算的階段值都是現(xiàn)象發(fā)生前一刻的荷載，可是實驗給出的倒是現(xiàn)象發(fā)生后一刻的荷載。損壞荷載與服氣荷載的大小相差很小，1.5倍不可以正確的計算損壞荷載。整個計算過程都假定中和軸在受彎截面的中間。（2）繪出試驗梁p-f變形曲線。（計算撓度）極限狀態(tài)下的撓度h040034366mmteAsAte=0.002611401.825tesq取15E210S=7.142E4E2.810C、f、=bbhf=0（-）fbh0Asbh01503665212221078.53662.10310sEAhss0122B1.50110N

11、mm667.1420.00141.410e1+3.51.1510.2f10S22223l4a33.341.12224l243.36Fa9.131102222f(3L4a)(3330041100)7.054L/200=16.5mm01224B241.50110滿足要求與實驗結(jié)果7.37相差50%之內(nèi)計算結(jié)果符合偏差要求，但不符合安全結(jié)構(gòu)要求。同上方法能夠計算出不一樣荷載作用下的撓度編號12345678910荷載0.324.248.189.49.519.579.629.649.659.66撓度0.033.216.2311.8320.1930.3241.9654.8259.3466.29撓度-荷載曲

12、線圖12108載荷6420010203040506070撓度p-f變形曲線（3）繪制裂痕分布形態(tài)圖。（計算裂痕）裂痕分布形態(tài)第6頁共19頁（4）簡述裂痕的出現(xiàn)、分布和睜開的過程與機理。在荷載為0.3kn前，梁處于彈性階段；在荷載增添到大概6.0kn，梁由彈性到開裂；在荷載增添到大概9.7kn鋼筋達到服氣強度，梁損壞。在開裂截面，內(nèi)力從頭分布，開裂的混凝土一下子把本來擔(dān)當(dāng)?shù)慕^大多數(shù)拉力交給受拉鋼筋，是鋼筋應(yīng)力忽然增添好多，故裂痕一出現(xiàn)就有必定的寬度。此時受壓混凝土也開始表現(xiàn)出必定的塑性，應(yīng)力爭形開始表現(xiàn)緩和的曲線。實驗荷載撓度曲線圖以下、實驗荷載最大裂痕寬度曲線以下：又因為配筋率少于最小配筋率，

13、故一旦原出處混凝土擔(dān)當(dāng)?shù)睦τ袖摻顡?dān)當(dāng)后，鋼筋快速達到的屈服。受壓區(qū)高度會快速降低，以增大內(nèi)力臂來提升抗彎能力。同時，所提升的抗彎能力等于降低后的荷載惹起的彎矩，受壓區(qū)高度才能穩(wěn)固下來。在撓度-荷載曲線上就表現(xiàn)為荷載有一個忽然地降落。而后受壓區(qū)高度進一步降落，鋼筋歷盡服氣臺階達到硬化階段，荷載又有必定上漲。此時受壓區(qū)混凝土仍未被壓碎，即梁還沒有喪失承載能力，但這是裂縫睜開很大，梁已經(jīng)嚴(yán)重下垂，也被視為以損壞。實驗荷載相對受壓區(qū)高度曲線如右圖：適筋損壞：（1）計算的開裂彎矩、極限彎矩與模擬實驗的數(shù)值比較，分析原由。開裂彎矩：h040040360mmfA1.78509tksx0.362mmfb1.

14、016.71501ckMcra1fckbX(h00.5X)1.016.71500.362(3660.362/2)0.3269knm開裂荷載:Mcr0.3269Fu0.297kna1.1服氣彎矩：h040040360mmfA400509yksx81.277mmfb1.016.71501ckMyka1fckbX(h00.5X)1.016.715081.277(36081.277/2)65.022knm服氣荷載:Myk65.022Fyk59.111kna1.1極限彎矩：h040040360mmfA540509stksx109.725mmfb1.016.71501ckMua1fckbX(h00.5X)

15、1.016.7150109.725(360109.725/2)83.870knm極限荷載:Mu83.870Fu76.246kna1.1模擬實驗損壞荷載與計算損壞荷載比較：兩個開裂彎矩比較：（）/6.9=95.6%50%兩個服氣彎矩比較：（）/59.11=10.5%50%兩個極限彎矩比較：（）/55.2=38.12%0.010.017取1504006M83.8710u2=526.09N/mmsqhA0.873605090sf1.78tk=0.980526.09tesq5E210S=7.142E4E2.810C、f、=bbhf=0（-）fbh0Asbh05091503665213221050936

16、01.31910EAhss0132B1.09410Nmms667.1420.00141.206e1.150.980.21+3.510f6Fa83.87102222f(3L4a)(3330041100)8.890L/200=16.5mm01324B241.09410滿足要求服氣狀態(tài)下的撓度h040040360mmteAsAte509=0.01700.010.017取1504006M65.02210yk2=407.87N/mmsqhA0.873605090sf1.78tk=0.933407.87tesq5E210S=7.142E4E2.810C、f、=bbhf=0（-）fbh0第9頁共19頁Asb

17、h0509150366521322105093601.31910sEAhss0132B1.14510Nmm667.1420.00141.152e1.150.9330.21+3.510f6Fa65.022102222f(3L4a)(3330041100)6.585L/200=16.5mm01324B241.14510滿足要求開裂狀態(tài)下的撓度h040040360mmteAsAte509=0.01700.010.017取1504006M0.326910cr2=2.051N/mmsqhA0.873605090sf1.78tk=320.2取0.22.051tesq5E210S=7.142E4E2.810

18、C、f、=bbhf=0（）-fbh0Asbh0509150366521322105093601.31910sEAhss0132B1.59510Nmm667.1420.00140.8272e1.150.20.21+3.510f6Fa0.3269102222f(3L4a)(3330041100)0.024L/200=16.5mm01324B241.59510滿足要求與實驗結(jié)果0.03相差50%之內(nèi)計算結(jié)果符合偏差要求，但不符合安全結(jié)構(gòu)要求。同上方法能夠計算出不一樣荷載作用下的撓度編1234567891011121314號荷0.3511.1621.3430.839.5147.455454.7755.

19、2655.4955.5555.5255.4355.27載撓0.031.953.785.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5328.2431.2度第10頁共19頁）nk（載荷6050荷載-撓度曲線40302010005101520253035撓度（mm）p-f變形曲線（3）繪制裂痕分布形態(tài)圖。（計算裂痕）極限狀態(tài)裂痕寬度maxcrdsq526.0910eq=（1.9Cs+0.08）=1.90.98（1.931+0.08）=0.751mm5EsP210509/400150（）te服氣狀態(tài)裂痕寬度maxcrdsq407.8710eq=（1.9Cs+0.08）=

20、1.90.933（1.931+0.08）=0.750mm5EsP210509/400150（）te開裂狀態(tài)裂痕寬度maxcrdsq2.05110eq=1.9Cs+0.08=1.90.21.931+0.08=0.00059mm（）（）5EsP210509/400150（）te用相同的方法可計算出以下表：編號1234567891011121314荷載0.3511.1621.3430.839.5147.455454.7755.2655.4955.5555.5255.4355.27裂痕寬度1.953.785.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5330.1931.

21、2第11頁共19頁荷載-最大裂痕寬度6050）nk（載荷403020100-0.500.511.52最大裂痕寬度（mm）理論荷載-最大裂痕曲線模擬實驗荷載-最大裂痕曲線（4）簡述裂痕的出現(xiàn)、分布和睜開的過程與機理。當(dāng)荷載在0.4KN內(nèi)，梁屬于彈性階段，受拉應(yīng)力應(yīng)變和受壓應(yīng)力應(yīng)變曲線呈直線。當(dāng)荷載在6.9KN的基礎(chǔ)上分級加載，受拉區(qū)混凝土進入塑性階段，受拉應(yīng)變曲線開始表現(xiàn)較明顯的曲線性，而且曲線的切線斜率不停減小，表現(xiàn)為在受壓區(qū)壓應(yīng)變增大的過程中，合拉力的增添不停減小，而此時受壓區(qū)混凝土和受拉鋼筋仍工作在彈性范圍，呈直線增添，于是受壓區(qū)高度降低，以保證斜截面內(nèi)力均衡。當(dāng)內(nèi)力增大到某一數(shù)值時，受拉

22、區(qū)邊沿的混凝土達到其實質(zhì)的抗拉強度和極限拉應(yīng)變，截面處于開裂前的臨界狀態(tài)。接著荷載只需增添少量，受拉區(qū)混凝土拉應(yīng)變超出極限抗拉應(yīng)變，部分單薄地方的混凝土開始出現(xiàn)裂縫。在開裂截面，內(nèi)力從頭分布，開裂的混凝土一下子把本來擔(dān)當(dāng)?shù)慕^大多數(shù)拉力交給受拉鋼筋，是鋼筋應(yīng)力忽然增添好多，故裂痕一出現(xiàn)就有必定的寬度。此時受壓混凝土也開始表現(xiàn)出必定的塑性，應(yīng)力爭形開始表現(xiàn)緩和的曲線。此時鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變忽然增添好多，曲率急劇增大，受壓區(qū)高度急劇降落，在撓度-荷載曲線上表現(xiàn)為有一個表示撓度忽然增大的轉(zhuǎn)折。內(nèi)力從頭分布達成后，荷載連續(xù)增添時，鋼筋擔(dān)當(dāng)了絕大多數(shù)拉應(yīng)力，應(yīng)變增量與荷載增量成必定的線性關(guān)系，表現(xiàn)為梁的抗彎剛

23、度與開裂一瞬時對比又有所上漲，撓度與荷載曲線成必定的線性關(guān)系。跟著荷載的增添，剛進的應(yīng)力應(yīng)變不停增大，直至最后達到服氣前的臨界狀態(tài)。當(dāng)荷載達到52.9KN時，鋼筋服氣至受壓區(qū)混凝土達到峰值應(yīng)力階段。此階段初內(nèi)力只需增添一點兒，鋼筋便即服氣。一旦服氣，理論上可看作鋼筋應(yīng)力不再增大（鋼筋的應(yīng)力增量急劇衰減），截面承載力已湊近損壞荷載，在梁內(nèi)鋼筋服氣的部位開始形成塑性鉸，但混凝土受壓區(qū)邊沿應(yīng)力還未達到峰值應(yīng)力。隨著荷載的少量增添，裂痕連續(xù)向上睜開，混凝土受壓區(qū)高度降低（事實上因為鋼筋應(yīng)力已不再增添而混凝土邊沿壓應(yīng)力仍連續(xù)增大的緣由，受壓區(qū)一定隨混凝土受壓區(qū)邊沿應(yīng)變增添而降低，不然截面內(nèi)力將不平衡），

24、中和軸上移，內(nèi)力臂增大，使得承載力會有所增大，但增大特別有限，而因為裂痕的急劇睜開和混第12頁共19頁凝土壓應(yīng)變的快速增添，梁的抗彎剛度急劇降低，裂痕截面的曲率和梁的撓度快速增大，所以我們能夠看到在受拉鋼筋服氣后荷載撓度曲線有一個明顯的轉(zhuǎn)折，今后曲線就趨于緩和，像是步上了一個臺階一樣。（5）簡述配筋率對受彎構(gòu)件正截面承載力、撓度和裂痕寬度的影響。a三種損壞形態(tài)均采納相同的梁截面及梁長及混凝土等級；b我們把三種損壞形態(tài)的配筋率對計算正截面承載力、撓度和裂痕的影響進行分析與模擬試驗的有必定的差異，但這其實不影響分析結(jié)果。c從以上數(shù)據(jù)分析可得跟著配筋率的改變，構(gòu)件的損壞特色將發(fā)生實質(zhì)的變化，跟著配筋

25、率的增大構(gòu)件正截面承載力跟著增大、撓度也跟著增大，可是裂痕寬度卻跟著減少，因為所采納鋼筋級數(shù)的影響所以我們組所得數(shù)據(jù)中的配筋率對裂痕寬度的影響沒有與分析結(jié)果一致。第13頁共19頁超筋損壞：（1）計算的開裂彎矩、極限彎矩與模擬實驗的數(shù)值比較，分析原由。開裂彎矩：2h040025628/2355mmAs=1232mmfA1.781232tksx0.875mmfb1.016.71501ckMcra1fckbX(h00.5X)1.016.71500.875(3550.875/2)0.777knm開裂荷載:Mcr0.777Fu0.706kna1.1極限荷載：h040040360mmfA540509stk

26、sx265.580mmfb1.016.71501ckMua1fckbX(h00.5X)1.016.7150265.580(355265.58/2)147.83knm極限荷載:Mu147.83Fu134.39kna1.1兩個極限荷載比較：（）/94.6=40.26%0.01取0.04101504006M123.3910u2=319.777N/mmsqhA0.8736012320sf1.78tk=0.887319.77tesq5E210S=7.142E4E2.810C、f、=bbhf=0（）-fbh0Asbh012321503555213221012323553.10510sEAhss0132B1

27、.40810Nmm667.1420.0232.206e1.150.8870.21+3.510f6Fa123.39102222f(3L4a)(3330041100)10.162L/200=16.5mm01324B241.40810滿足要求開裂狀態(tài)下的撓度2h040025628/2355mmAs=1232mmteAsAte1232=0.04100.01取0.04101504006M0.70610u2=1.830N/mmsqhA0.8736012320sf1.78tk=210.20.2取0.0171.830tesq5E210S=7.142E4E2.810C第15頁共19頁、f、=bbhf=0（-）f

28、bh0Asbh012321503555213221012323553.10510sEAhss0132B1.21010Nmm667.1420.0232.566e1.150.20.21+3.510f6Fa123.39102222f(3L4a)(3330041100)11.825L/200=16.5mm01324B241.21010滿足要求與實驗結(jié)果相差50%之內(nèi)計算結(jié)果符合偏差要求，但不符合安全結(jié)構(gòu)要求。同上方法能夠計算出不一樣荷載作用下的撓度，并制作表格：編1234567891011121314號14.2527.1539.0149.859.5168.0875.4781.6986.3889.739

29、2.0693.6294.65荷載撓0.031.442.84.125.416.657.85910.1111.1612.1613.1214.0515.08度荷載-撓度曲線100）nk（載荷8060402000246810121416撓度（mm）理論荷載-撓度曲線模擬實驗荷載-撓度曲線p-f變形曲線（3）繪制裂痕分布形態(tài)圖。（計算裂痕）極限狀態(tài)裂痕寬度maxcrdsq319.77728eq（）（）Cs+0.08=1.90.8871.945+0.08=0.524mm5EsP2101232/400150（）te第16頁共19頁用相同的方法可計算出以下表編號1234567891011121314荷載0.3

30、914.2527.1539.0149.859.5168.0875.4781.6986.3889.7392.0693.6294.65最大寬度裂痕00.020.060.10.140.170.20.230.250.270.280.30.310.32荷載-最大裂痕寬度100）nk（8060載荷40200-0.0500.050.10.150.20.250.30.35最大裂痕寬度（mm）理論荷載-最大裂痕寬度曲線模擬實驗荷載-最大裂痕寬度曲線（4）簡述裂痕的出現(xiàn)、分布和睜開的過程與機理。A、在荷載4.2KN之內(nèi)，此階段受拉和受壓區(qū)箍筋以及混凝土都處于彈性階段，應(yīng)力應(yīng)變曲線表現(xiàn)為直線。B、荷載連續(xù)增添，受拉區(qū)混凝土進入塑性階段，混凝土的受拉應(yīng)力應(yīng)變曲線開始表現(xiàn)明顯的曲線性，并且曲線的切線斜率不停減少，表現(xiàn)為在受拉區(qū)壓應(yīng)變增大過程中，受拉區(qū)混凝土合拉力的增添不停減少，而此時受壓區(qū)混凝土和受拉鋼筋仍工作在彈性范圍內(nèi)，呈直線增添，于是受壓區(qū)高度降低，以保證截面內(nèi)力均衡（若受壓區(qū)高度不變或增大，則截面合壓力增添大于合拉力增添，內(nèi)力將會不均衡）。當(dāng)內(nèi)力增大到某一數(shù)值時，受拉區(qū)邊沿的混凝土達到其實質(zhì)的抗拉強度和極限拉應(yīng)變，截面處于開裂前的臨界狀態(tài)。C、當(dāng)荷載達到11.4KN以后，混凝土開裂，而且開裂后鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變忽然增添好多，曲率急劇增大，受壓區(qū)高度也急劇降