國電諫壁發(fā)電廠#7機組引增合一改造

1、2012年江蘇省并網(wǎng)電廠鍋爐及節(jié)能專業(yè)專題研討會資料匯編“引增合一”改造在國電諫壁發(fā)電廠 #7機組的應(yīng)用劉同干潘衛(wèi)平（國電諫壁發(fā)電廠 江蘇 鎮(zhèn)江212006）摘要：國電諫壁發(fā)電廠 #7機組為330MW汽輪發(fā)電機組，其鍋爐為上海鍋爐廠有限公司制造的SG-1025/16.77-M849型亞臨界鍋爐。原#7爐配備兩臺上海鼓風(fēng)機廠生產(chǎn)的SAF28-16-1型動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機，脫硫系統(tǒng)采用石灰石一石膏濕法脫硫，一爐一塔一臺脫硫增壓風(fēng)機，增壓風(fēng)機為成都電力機械廠生產(chǎn)AN45e6型軸流式通風(fēng)機。為了降低廠用電率，實現(xiàn)機組節(jié)能降耗目標，該廠對引風(fēng)機和脫硫增壓風(fēng)機進行熱態(tài)試驗，通過試驗數(shù)據(jù)確定改造方案，并對

2、引風(fēng)機、增壓風(fēng)機合一改造方案進行可行性論證。通過充分的論證，該廠決定將原兩臺引風(fēng)機由SAF28-16-1型動葉可調(diào)軸流風(fēng)機局部改造為SAF28-19-1型動葉可調(diào)軸流風(fēng)機，并于 2011年5月對#7爐實施了風(fēng)機二合一改造。改造后根據(jù)熱態(tài)試驗數(shù)據(jù)分析，節(jié)能效果明顯，改造相當(dāng)成功。關(guān)鍵詞：引風(fēng)機；增壓風(fēng)機；合一改造.前言國電諫壁發(fā)電廠#7機組為330MW汽輪發(fā)電機組，其鍋爐為上海鍋爐廠有限公司制造的 SG-1025/16.77-M849型，亞臨界參數(shù)、中間一次再熱控制循環(huán)、單爐膛兀型露天布置、平衡通風(fēng)、四角切向燃燒、固體排渣爐。鍋爐采用中間儲倉系統(tǒng)，乏汽送粉方式。配置四臺DTM350/600型圓筒

3、鋼球磨。原#7爐配備兩臺上海鼓風(fēng)機廠的FAF-23.7-13.3-1型動葉可調(diào)式軸流式送風(fēng)機，兩臺上海鼓風(fēng)機廠的SAF28-16-1型動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機。#7機組脫硫系統(tǒng)采用石灰石 一石膏濕法脫硫，一爐一塔一臺脫硫增壓風(fēng)機。增壓風(fēng)機為成都電力機械廠生產(chǎn)的AN45e6型靜葉調(diào)軸流式通風(fēng)機，轉(zhuǎn)速為 360r/min。自機組投運以來，引風(fēng)機和增壓風(fēng)機電耗較高，都有較大的節(jié)能潛力。為了解引風(fēng)機和脫硫增壓風(fēng)機的實際出力以及管網(wǎng)阻力的匹配情況，為節(jié)能改造提供依據(jù)，國電江蘇諫壁發(fā)電廠委托西安熱工研究院進行引 風(fēng)機和脫硫增壓風(fēng)機熱態(tài)試驗。通過對試驗結(jié)果分析發(fā)現(xiàn)：雖然引風(fēng)機具有一定的節(jié)能空間，但卻沒有較 為理

4、想的節(jié)能改造方案，脫硫增壓風(fēng)機給出了三種節(jié)能改造方案。該廠為了實現(xiàn)最大程度上的節(jié)能降耗效果，特委托西安熱工研究院進行 #7爐脫硫增壓風(fēng)機和引風(fēng)機二合一方案可行性研究方案，該廠對熱工院提出的改造方案進行審核討論后，將原引風(fēng)機由SAF28-16-1型動葉可調(diào)軸流風(fēng)機局部改造為SAF28-19-1型動葉可調(diào)軸流風(fēng)機，并于 2011年5月對#7爐實施了引增合一改造。.鍋爐系統(tǒng)設(shè)備概況數(shù)列于表1。鍋爐概況#7鍋爐型號為 SG-1025/16.77-M849型，下列設(shè)備參數(shù)均引用電廠的運行規(guī)程。鍋爐主要設(shè)計參表1#7鍋爐主要設(shè)計參數(shù)項目單位設(shè)計煤校核煤A校核煤BBMCR100%高加全 切50%BMCRBM

5、CR發(fā)電機功率MW338.505315.136297.964168.329338.505338.50535 / 812012年江蘇省并網(wǎng)電廠鍋爐及節(jié)能專業(yè)專題研討會資料匯編過熱汽流里t/h102594580050010251025過熱汽出口壓力MPa16.7716.716.510.716.7716.77過熱汽出口溫度C540540540540540540再熱汽流重t/h872808795442872872再熱汽進口壓力MPa3.633.373.361.863.633.63再熱汽進口溫度320314327322320320再熱汽出口壓力MPa3.433.193.191.773.433.43再熱汽

6、出口溫度540540540513540540給水溫度261254159222261261排煙溫度C1351311111081351412.2煙氣系統(tǒng)簡介燃燒生成的煙氣離開爐膛后，經(jīng)由過熱器、再熱器、除去初土后進入引風(fēng)機。省煤器等對流換熱面后進入空氣預(yù)熱器，從鍋爐空2.3原引風(fēng)機設(shè)備參數(shù)狽熱近來的煙氣經(jīng)電除塵器（除塵效率%原#7爐引風(fēng)機設(shè)備參數(shù)示于表2。表2#7爐引風(fēng)機設(shè)備規(guī)范項 目數(shù)據(jù)單 位風(fēng)量1080000m3/h風(fēng)壓4614.8Pa介質(zhì)溫度130C功率1159kW轉(zhuǎn)速985.0r/min介質(zhì)密度0.832kg/m3風(fēng)機效率87.8%調(diào)節(jié)方式動葉可調(diào)軸流引風(fēng)機調(diào)節(jié)范圍-30 +20o數(shù)量2臺

7、/爐型號SAF28-16-1轉(zhuǎn)向從電機端看為逆時針方向旋轉(zhuǎn)制造廠家上海鼓風(fēng)機廠有限公司型號YKK800-6制造廠家上海電機廠電機轉(zhuǎn)速990r/min36 / 812012年江蘇省并網(wǎng)電廠鍋爐及節(jié)能專業(yè)專題研討會資料匯編電機功率1800kW電機電流292A3,脫硫系統(tǒng)設(shè)備概況3.1脫硫系統(tǒng)簡介煙氣從鍋爐的吸風(fēng)機出口煙道引出，經(jīng)增壓風(fēng)機升壓后進入吸收塔脫硫。同時為了確保發(fā)電機組正常 運行，鍋爐吸風(fēng)機出口與煙囪之間的煙道裝設(shè)了旁路擋板，一旦脫硫系統(tǒng)故障時，該旁路擋板迅即打 開，脫硫系統(tǒng)被保護停用。吸收塔為空塔結(jié)構(gòu)，玻璃鱗片內(nèi)襯，內(nèi)設(shè)三層口淋層，煙氣折向90度朝上流動，與自三層噴淋而下的漿液進行液氣接

8、觸，在接觸過程中發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，完成脫硫過程。每層 噴淋層對應(yīng)一臺循環(huán)漿泵，噴淋層上部布置二級內(nèi) 置式除霧器。該吸收塔還包括 2臺氧化風(fēng)機，一運 一備，氧化空氣管在上層攪拌器附近引入，從而使 空氣隨著攪拌器的旋轉(zhuǎn)而進入漿池，均勻地分配于 漿液中，以便將亞硫酸鹽氧化成硫酸鹽。脫硫除霧 后的干凈煙氣最后通過煙囪排出。脫硫增壓風(fēng)機設(shè)備參數(shù)表3 #7爐脫硫增壓風(fēng)機設(shè)備參數(shù)項 目數(shù)據(jù)單 位風(fēng)量2018906m3/h風(fēng)壓2040Pa介質(zhì)溫度155C功率1345kW轉(zhuǎn)速360r/min介質(zhì)密度0.843kg/m3風(fēng)機效率85.3%調(diào)節(jié)方式靜葉可調(diào)軸流引風(fēng)機調(diào)節(jié)范圍-75。+30o數(shù)量1臺/爐型號A190ZTS

9、MZY轉(zhuǎn)向從電機端看為逆時針方向旋轉(zhuǎn)制造廠家成都電力機械廠型號YKK900-16制造廠家湘潭電機廠電機轉(zhuǎn)速372r/min電機功率1500kW電機電流209A脫硫系統(tǒng)阻力37 / 81提供的脫硫系統(tǒng)煙氣阻力分別情況。2012年江蘇省并網(wǎng)電廠鍋爐及節(jié)能專業(yè)專題研討會資料匯編國電諫壁發(fā)電廠#7爐脫硫系統(tǒng)由北京國電龍源環(huán)國電諫壁電廠 No7爐脫硫系統(tǒng)中沒有 GGH設(shè)備。保工程有限公司實施 EPC工程，下表給出了該公司項 目單位數(shù)據(jù)增壓風(fēng)機入口煙氣擋板阻力Pa50增壓風(fēng)機之前煙道阻力Pa50增壓風(fēng)機之后煙道阻力Pa100煙氣流經(jīng)吸收塔系統(tǒng)的阻力Pa900煙氣流經(jīng)除霧器系統(tǒng)的阻力Pa200凈煙氣煙道阻力

10、Pa150凈煙氣側(cè)煙氣擋板阻力Pa50旁路擋板阻力Pa50阻力合計Pa1550表4脫硫系統(tǒng)設(shè)計阻力定，并沒有出現(xiàn)過設(shè)備堵塞的情況。No7爐脫硫系統(tǒng)自投運以來系統(tǒng)阻力一直比較穩(wěn)4,引增合一改造方案實施該廠通過對#7爐引風(fēng)機和增壓風(fēng)機的試驗結(jié)果分 析，提出的改造方案為：1 )、原#7爐引風(fēng)機無法滿足機組二合一后煙氣系統(tǒng) 阻力要求，需對其進行局部改造。在熱工院報告分 析的基礎(chǔ)上，將原風(fēng)機由SAF28-16-1型動葉可調(diào)軸流風(fēng)機局部改造為SAF28-19-1(24NA24)型動葉可調(diào)軸流風(fēng)機。2 )、原引風(fēng)機電機額定功率 1800.0kW無法滿足要 求，要滿足二合一要求，新電機功率需為2500.0kW

11、。電機廠對原電機進行了增容改造。3)、可直接取消原增壓風(fēng)機進口至出口之間集流 器、調(diào)節(jié)門、葉輪和擴壓筒，按照熱工研究院設(shè)計 的管道圖紙，現(xiàn)場加裝增壓風(fēng)機進口至出口之間的 管道。該廠將原引風(fēng)機改造為 SAF28-19-1(26NA24),管網(wǎng) 改造按照熱工院提供的圖紙進行了改造，現(xiàn)場施工于2011年5月初開始實施，于 2011年5月下旬開 始并網(wǎng)發(fā)電。卜表給出了引風(fēng)機局部改造后，新風(fēng)機的參數(shù)列表。表5 #7爐新引風(fēng)機設(shè)備規(guī)范項 目數(shù)據(jù)單 位風(fēng)量319.4m3/s風(fēng)壓6200.0Pa介質(zhì)溫度140.0C功率2232.0kW轉(zhuǎn)速985.0r/min介質(zhì)密度0.860kg/m338 / 812012年

12、江蘇省并網(wǎng)電廠鍋爐及節(jié)能專業(yè)專題研討會資料匯編風(fēng)機效率86.8%調(diào)節(jié)方式動葉可調(diào)軸流引風(fēng)機調(diào)節(jié)范圍-30 +20o數(shù)量2臺/爐型號SAF28-19-1轉(zhuǎn)向從電機端看為逆時針方向旋轉(zhuǎn)制造廠家上海鼓風(fēng)機廠有限公司型號YKK800-6制造廠家上海電機廠電機轉(zhuǎn)速990.0r/min電機功率2500.0kW.改造后機組設(shè)備熱態(tài)試驗及結(jié)果分析5.1熱態(tài)試驗測量結(jié)果2011年7月14日至19日，7月25日至8月3爐的主要運行參數(shù)主要運行參數(shù)列于表6,引風(fēng)機日，對引風(fēng)機的熱態(tài)試驗分別在310.5MW、熱態(tài)試驗詳細的試驗數(shù)據(jù)與計算結(jié)果見表7。240.2MW 和179.9MW 三個工況進行。試驗期間鍋表6試驗期間

13、鍋爐主要參數(shù)名稱單位工況記錄時間分/時2011-7-292011-7-132011-7-14發(fā)電負荷MW310.5240.2179.9主蒸汽流量t/h975.7642.9530.0主蒸汽溫度C538.0536.0536.8主蒸汽壓力MPa16.416.313.4再熱汽溫度C543.0541.0544.6再熱汽壓力MPa3.352.521.87給水壓力MPa18.317.314.2給水溫度C158.0242.0228.3爐膛負壓Pa-2.7-50-64.0氧量%2.292.253.933.886.305.85排煙溫度c162.0166.0151.0155.0147.0151.0總風(fēng)量m3/h10

14、.92x 1059.40X 1058.04x 105送風(fēng)機電流A63.763.459.359.858.358.239 / 812012年江蘇省并網(wǎng)電廠鍋爐及節(jié)能專業(yè)專題研討會資料匯編送風(fēng)機葉片開度%69.369.757.057.547.047.1送風(fēng)機出口壓力kPa1.030.8970.5980.4990.4330.346送風(fēng)機風(fēng)量m3/h555479.0533582.0479792.0459767.0397564.0401056.0引風(fēng)機電流A184.1180.9134.5132.8113.0113.3引風(fēng)機進口壓力kPa-2.19-2.12-1.71-1.66-1.53-1.53引風(fēng)機動葉

15、開度%78.784.855.757.744.246.2空預(yù)器前煙氣溫度C363.0352.0354.0347.0336.0331.0空預(yù)器前煙氣壓力kPa-0.70-0.72-0.59-0.68-0.48-0.68空預(yù)器后煙氣溫度C162.0166.0151.0155.0147.0151.0空預(yù)器后煙氣壓力kPa-2.19-2.12-1.71-1.66-1.37-1.37空預(yù)器前二次風(fēng)溫度C39.039.032.031.032.032.0空預(yù)器前二次風(fēng)壓力kPa1.030.8970.5980.4990.4330.346空預(yù)器后二次風(fēng)壓力kPa0.6840.6550.3660.3320.2570

16、.225表7引風(fēng)機熱態(tài)試驗計算表風(fēng)機類型引風(fēng)機名稱單位工況1工況2工況3測試時間/2011-7-292011-7-132011-7-14發(fā)電負荷MW310.5240.2179.9鍋爐蒸發(fā)量t/h975.7642.9530.0風(fēng)機表盤顯小電流A184.1180.9134.5132.8113.0113.3風(fēng)機表盤顯示葉片開度%78.784.855.757.744.246.2就地葉片開度+12.0+12.0+2.0+2.0-6.0-8.0實驗記錄及計算風(fēng)機編p/ABABAB大氣壓力Pa100780100780100720100720100710100710濕空氣標準密度kg/m31.3301.330

17、1.3301.3301.3301.330測量囿囿積m29.589.639.589.639.589.63測量面溫度C169.0171.5156.0156.0145.0146.0測量面靜壓Pa-2785.3-2787.0-2242.8-2266.9-1826.6-1934.9測量面動壓Pa357.3315.0250.6246.1190.7199.2測量面密度kg/m30.79460.79020.82270.82250.84790.844940 / 812012年江蘇省并網(wǎng)電廠鍋爐及節(jié)能專業(yè)專題研討會資料匯編測量面速度m/s30.028.224.724.521.221.7測量面全壓Pa-2428.0

18、-2472.0-1992.1-2020.7-1635.9-1735.7測量面秒流量m3/s287.3271.9236.5235.6203.2209.1測量面小時流量m3/h1034287.4978849.9851290.3848120.1731416.7752754.7質(zhì)里流里kg/s228.3214.8194.6193.8172.3176.7進口面積m29.4089.4089.4089.4089.4089.408進口風(fēng)溫C169.0171.5156.0156.0145.0146.0進口靜壓Pa-2763.0-2810.0-2244.0-2231.0-1863.0-1893.0進口密度kg/m

19、30.79480.79000.82270.82280.84760.8453風(fēng)機進口流量m3/s287.2272.0236.5235.5203.2209.0風(fēng)機進口速度m/s30.528.925.125.021.622.2風(fēng)機進口動壓Pa370.5330.1259.9257.8197.8208.6風(fēng)機進口全壓Pa-2392.5-2479.9-1984.1-1973.2-1665.2-1684.4風(fēng)機出口面積m27.9987.9987.9987.9987.9987.998風(fēng)機出口風(fēng)溫C173.1175.9159.3159.3147.7148.9風(fēng)機出口靜壓Pa1320.01622.51016.71

20、106.7860.0996.7風(fēng)機出口密度kg/m30.82040.81760.84360.84420.86530.8640風(fēng)機出口速度m/s34.832.928.828.724.925.6風(fēng)機出口動壓Pa496.6441.3350.7347.7268.1282.4風(fēng)機出口全壓Pa1816.62063.81367.41454.41128.11279.1風(fēng)機全壓Pa4209.24543.73351.53427.62793.32963.5風(fēng)機平均密度kg/m30.80760.80380.83310.83350.85640.8547風(fēng)機單位質(zhì)量功J/kg5195.15636.64013.64103.

21、03256.03461.1壓縮性修正系數(shù)/0.98500.98390.98810.98780.99010.9895風(fēng)機比功J/kg5216.55658.94025.14114.83263.03469.0風(fēng)機空氣功率kW1186.01211.0780.9795.1560.9611.5電機額定功率kW2500.02500.02500.02500.02500.02500.0電機額定電壓kV6.06.06.06.06.06.0電機額定電流A287.0287.0287.0287.0287.0287.0電機額定轉(zhuǎn)速r/min995995995995995995電機額定功率因素/0.8700.8700.87

22、00.8700.8700.87041 / 812012年江蘇省并網(wǎng)電廠鍋爐及節(jié)能專業(yè)專題研討會資料匯編電機額定效率%94.694.694.694.694.694.6電機輸入功率kW1570.91618.81133.11133.1864.0960.0電機負荷系數(shù)/0.6280.6480.4530.4530.3460.384電機效率%93.092.491.391.389.590.3風(fēng)機軸功率kW1461.01492.51035.01035.0773.2866.6風(fēng)機效率%81.981.075.476.872.570.6換算到設(shè)計狀態(tài)設(shè)計轉(zhuǎn)速r/min991991991991991991設(shè)計密度kg

23、/m30.8500.8500.8500.8500.8500.850進口秒流量m3/s286.1270.9235.5234.6202.4208.2進口小時流量m3/h1029894.8975143.7847878.8844402.9728744.6749410.9風(fēng)機壓力Pa4465.34849.83434.83512.32778.92956.1壓縮修正系數(shù)/0.98410.98280.98780.98750.99010.9895風(fēng)機比功J/kg5169.95607.53991.64080.63236.93441.25.2試驗結(jié)果分析將本次熱態(tài)試驗各個工況下風(fēng)量、風(fēng)壓測量值 換算到設(shè)計狀態(tài)下，爾

24、后將其繪制于制造廠提供的新引風(fēng)機性能曲線上，詳見圖1：19.7057)比功A J/Kg)田 3,3 珈)串 14J0NW (197,30918的0X 一引用ElXt +-*J.- 丸.一出血700060005000SOQ小5a4000300。kA?q.o50,0200。ID流量3/s)601O18024030036042a480 - 330MW (281.6156)圖i引風(fēng)機性能曲線及風(fēng)機二合一后運行點分布對于電廠運行而言，拆除原有增壓風(fēng)機后僅靠引風(fēng)42 / 81機來滿足煙風(fēng)系統(tǒng)和脫硫系統(tǒng)阻力，最關(guān)心的主要2012年江蘇省并網(wǎng)電廠鍋爐及節(jié)能專業(yè)專題研討會資料匯編問題是引風(fēng)機帶負荷問題。此次熱態(tài)

25、試驗最大試驗工況為310.5MW，鍋爐蒸發(fā)量僅為975.7.0t/h ,而機組BMCR工況的鍋爐蒸發(fā)量為1025.0t/h。要對比風(fēng)機的特性參數(shù)實測值與設(shè)計值，前者與后者就得換算到同一工況下；即 根據(jù)實測的各風(fēng)機流量與壓力的關(guān)系，流量與鍋爐 蒸發(fā)量的關(guān)系，將 310.0MW 工況時的風(fēng)機實測參 數(shù)換算到設(shè)計條件（1025.0t/h蒸發(fā)量）下進行分析。項目單位310.5MW風(fēng)機編P/AB試驗時鍋爐蒸發(fā)量t/h975.7試驗實測風(fēng)機流量m3/s286.1270.9試驗實測風(fēng)機壓力Pa4465.34849.8表8引風(fēng)機熱態(tài)試驗值與BMCR、TB設(shè)計值比較從上表中可以看出，在975.7t/h蒸發(fā)量下實

26、測引風(fēng)機風(fēng)量略高于風(fēng)機 BMCR工況設(shè)計風(fēng)量，風(fēng)壓低于 BMCR工況設(shè)計風(fēng)壓。將實測風(fēng)量和風(fēng)壓換算到 1025.0t/h蒸發(fā)量后，風(fēng)機風(fēng)量比BMCR工況設(shè)計風(fēng)量高3.8%,風(fēng)壓低7.5%;與TB點設(shè)計值相比， 風(fēng)機風(fēng)量裕量為 9.1%,風(fēng)壓裕量為24.4%。從上述分析可知，風(fēng)機二合一改造后，引風(fēng)機仍有 一定的風(fēng)量裕量和風(fēng)壓裕量，即使遇到夏季工況或 煤質(zhì)變差、空預(yù)器漏風(fēng)增加等情況，引風(fēng)機仍能夠 滿足二合一運行要求。結(jié)合表10及圖1可以看出，甲、乙兩側(cè)引風(fēng)機系 統(tǒng)阻力隨流量變化約為1.8次方關(guān)系。引風(fēng)機管網(wǎng)阻力特性曲線位于風(fēng)機性能曲線的中部區(qū)域，管網(wǎng) 阻力特性曲線變化平緩，在高負荷運行時，兩側(cè)引

27、風(fēng)機的平均運行效率為83.0%,當(dāng)?shù)拓摵蛇\行時，兩側(cè)風(fēng)機平均運行效率接近72%,對于動調(diào)風(fēng)機而言，在低負荷時有如此高的風(fēng)機效率已非常理想。 風(fēng)機二合一改造后，引風(fēng)機與管網(wǎng)系統(tǒng)匹配性較 好。將實測風(fēng)量和風(fēng)壓換算到1025.0t/h換算到BMCR工況后風(fēng)機流量m3/s300.5284.6換算到BMCR工況后風(fēng)機壓力Pa4777.05190.1換算到BMCR工況后風(fēng)機平均流量m3/s292.6換算到BMCR工況后風(fēng)機平均壓力Pa4983.6BMCR設(shè)計風(fēng)機流量m3/s282.0BMCR設(shè)計風(fēng)機壓力Pa5389.0換算值與BMCR設(shè)計值流量偏差%+3.8換算值與BMCR設(shè)計值壓力偏差%-7.5TB點設(shè)

28、計風(fēng)量m3/s319.4TB點設(shè)計風(fēng)壓Pa6200.0風(fēng)機風(fēng)量裕量%-9.1風(fēng)機風(fēng)壓裕量%-24.4.改造后節(jié)能分析43 / 812012年江蘇省并網(wǎng)電廠鍋爐及節(jié)能專業(yè)專題研討會資料匯編電廠實施二合一改造主要目的是實現(xiàn)機組的節(jié)能卜表給出J該J #7爐風(fēng)機在各個工況卜的節(jié)電量降耗，主要對風(fēng)機二合一改造前后節(jié)能量情況（一合改#數(shù)以實測平均值來計算）。進行詳細分析。表9風(fēng)機二合一改造前后節(jié)能量計算名稱單位運行工況1運行工況2運行工況3改后風(fēng)機參數(shù)測試時間/2011-7-292011-7-132011-7-14發(fā)電負荷MW310.5240.2179.9鍋爐蒸發(fā)量t/h975.7642.9530.0引風(fēng)

29、機平均秒流量m3/s278.5235.0205.3引風(fēng)機平均壓力Pa4657.53473.62867.5風(fēng)機平均效率%81.076.972.5風(fēng)機軸功率kW1472.01024.1809.6改前風(fēng)機參數(shù)測試時間/2008-7-52008-7-62008-7-6發(fā)電負荷MW330265180鍋爐蒸發(fā)量t/h1020863.5567引風(fēng)機平均秒流量m3/s280.7233.3196.7引風(fēng)機平均壓力Pa3303.025251759風(fēng)機效率%84.070.566.0風(fēng)機軸功率kW1247.9835.6532.3二合一改造后，引風(fēng)機節(jié)電量單臺風(fēng)機節(jié)電量kW.h-224.1-188.5-277.3兩臺風(fēng)機節(jié)電量kW.h-1379.8每年按7200小時運行，各負荷工況均占1/3時間兩臺引風(fēng)機年節(jié)電量kW.h-3311520.0每度電上網(wǎng)電價按 0.45元計兩臺引風(fēng)機年節(jié)省費用萬元-149.0風(fēng)機二合一后，取消了增壓風(fēng)機故在計算節(jié)電量時要將增壓風(fēng)機電耗算作節(jié)電量進 彳亍計算，增壓風(fēng)機參數(shù)以 08年試驗參數(shù)為主測試時間/2008-7-52008-7-62008-7-6發(fā)電負荷MW33026518044 / 81從上可看出：風(fēng)機實施二合一改造后，機組平均每小時節(jié)電約 4