火球具體公式

1、FPSO：泄露可燃性氣體和硫化氫氣體?？扇夹詺怏w：主要以甲烷、丙烷等氣體為主。可燃性氣體的泄露在海上平臺和FPSO生產(chǎn)的 各個環(huán)節(jié)都有可能發(fā)生，其泄露的可能性和危險性最大。硫化氫氣體：硫化氫氣體是隨著海底的污泥一同帶上來的，故其泄露存在于鉆機、井口、污 泥槽等裝置。1.天然氣（主要成分是甲烷）管道泄漏產(chǎn)生火球熱輻射：（1）火球參數(shù)的計算火球半徑R與燃燒量及火球持續(xù)時間與燃燒 量之間的關系口(5)(6)式中：7?火球半徑*m;之一火球持續(xù)時間，匡包燃 燒量（參與燃燒反應的天然氣與氧氣質(zhì)量之 和）也。燃燒量一般為泄漏量的90%。（2）熱輻射劑量準則對人體的傷害度燒傷（人員死亡）一度燒傷（人員重傷）

2、度燒傷（人員輕傷）皮膚疼痛（3）危害計算距離火球中心某距離處的目標受到的入射熱輻 射劑量為:式中:g一入射熱輻射劑量,；r一熱傳導 系數(shù)，取1.0； R一目標距離火球中心的距離m； 0一火球的總輻射量，J.可以用參與燃燒的泄漏 天然氣叫（質(zhì)量為90%的泄漏量）燃燒釋放的所有 熱量表示:Q=叫乩=0. 式中,Hi 天然占片 W小 JU Hi J/ 二 nr EM山 i-Ji 二 rur rr熱劑量(kj/nr)對人體的傷害計算得到的相應 傷害半徑（m）375度燒傷（人員死亡）R二 3. 43 ./m |25().:度燒傷（人員質(zhì)傷）= 4. 21 .yift 125一度燒傷（人員輕傷）R】=5,

3、 95 ./m i65皮膚疼痛0 = & 25 /XMt計算熱 BLEVE：在實際操作中，無保護措施儲罐在火災作用下孕育BLEVE的時間可以采用10 min?。7 / = / + Q v.BLEVE時間計算公式：qt 七 * c f 出A7 +*力| .t = 3? * cf * A7 + m h *、：）/（q ”,出）Qi為火球燃燒部分的熱量，Ql和Qv分別為液體和氣體的熱量。為沒有絕熱材料保溫層液化氣容器安全泄放速度Q 的設計計算公式。（4） q式中：。為儲罐安全閥的池放設計量，5】q 為在泄放壓力下液化氣體的氣化潛熱，kJ /kg F為 筆必:潭炸前物料的量即為逸糊上落泠H F_（ 3

4、容借很 地面上時F= L對設置在大于10 L /（in rniri）的 噴淋裝置下時F= （1 G4為容器的受熱面積,rn表1幾起熱BLEVE事故信息列表序號時間地儲罐信息保護措施孕有時間119W加拿大蒙特利爾1 90Qn，丁烷球斑無3(111 in21957加拿大蒙特利爾800hi5 T烷球罐無45m in31957加拿大蒙特利爾2400h? T烷球罐無45m in41966 法國 Fryziii12(X)m -Lrc 球璉水幕90hi in51966 法國 FryziiiLFG球罐水幕45m in61969 美國 LAUREL數(shù)個LPG儲槽(儲槽火車)無40 n in 內(nèi)7不明美國伊利諾斯

5、州38(X11. LH；儲趣無數(shù)分鐘81998 土耳其艾伯特市18000加侖 LPG儲罐無18m in2.LPG泄漏。把大量的BLEVE事故案例記錄數(shù)據(jù)根據(jù)統(tǒng)計及歸一化理論處理后作為BP神經(jīng)網(wǎng)絡的 學習樣本，建立非線性關系。心心=5.6/323(2)I- L 26Wa 224(3)式電IF LPC質(zhì)量，kg;卜一火球最大直徑，rn; 一火球持續(xù)時間,s火球表面熱輻射通量E： TOC o 1-5 h z 如快(1 一廣叫心)(4)為火球表面最大輻射通量(可取值為200、 270、35().469), kW /rn2 o目標r處接受的熱輻射通量 q(r)：g = E( 1 - 0. 0581nr)

6、 V; kW /m2( 5)目標r處接受的熱輻射劑量。(kJ/n?)即為 目標處接受的熱通量q與作用時間的乘積Q(C= 5，(6)式中，1 - 0. 0581nr大氣傳遞系數(shù)”一目標高表3瞬態(tài)火災下的熱輻射傷害熱劑量準則叫熱劑量值/( kj-rn-2)傷害等級熱劑量值/( kj-m-2)傷害等級375三度燒傷103()引燃木材25()二度燒傷392人員重傷125一度燒傷172人員輕傷 TOC o 1-5 h z 3.LNG泄漏?；鹎虬霃剑??二 2. 665()式中：R火球半徑，m;M急劇蒸發(fā)的可燃物質(zhì)的質(zhì)量，kgo 對單罐儲存，二50%饑 對雙罐儲 存，財二70%(M + VJ ,對多罐儲n

7、存，舊二 90% ( K )- i = IV儲罐容積，m火球持續(xù)燃燒時間：t 二 L 089Af 327(2)式中：/火球持續(xù)燃燒時間，So3)火球醵燒色程中譽成出的熱相肘通童:八 7)HrM式中：Q火球燃燒過程中釋放出的熱輻射通 量，W;乩燃燒熱，kg;T)效率因子,r)-0. 27p P儲罐內(nèi)LNG的飽和蒸汽壓，Pao(4)由于BLEVE4)目標位(4)由于BLEVE4.LNG 泄漏。產(chǎn)生火球|的持續(xù)時間很短,產(chǎn)生火球|的持續(xù)時間很短,因而采用熱強度準則來判斷火球熱輻射的破壞。心的水平距根據(jù)A. F. Rober t s 結論,火球最大直 徑D心的水平距。=5,8史式中：D為火球最大A徑，

8、虬in為火球消 耗的可燃物質(zhì)量 kg,對于單罐儲存，m取 罐容量的50%;對于雙罐儲存，m取罐容量 的70%;對于多罐儲存取罐容量的90%,美國化學工程師協(xié)會化工過程安全中 心推薦，對動量擴散和浮力擴散，火球持 續(xù)時間td (s)可-分別表示為:技=n dSn?|/? m屜(2)式中：7為大氣透射.系數(shù)；%R為輻射 分數(shù).：O為熱仔放速率、w； O = O/td. Q為 火球釋放的總熱量，kJ ； L為目標至火球中 心距離；日為目標法線與目標和火球連線 之間的夾角輻射分數(shù)的取值范圍通常/JO. 1-0. 4, 通常情況卜輻射分數(shù)尺與容器內(nèi)燃物 禳的儲存壓力p間的關系為:ZR =0.27產(chǎn)其適用

9、范圍是儲存壓力介F0. 2-1.4MPa 之 IhJ .目標至火球中心距離L為：L =+ (3戶一土 尸(6)式中：R T為目標至火球中心水平距離,D = uMD = uMt - cM火球的性質(zhì)參數(shù)，主要包括最大直徑、延續(xù)時間 和火球高度。其中，對于最大直徑和持續(xù)時間的計 算比較統(tǒng)一，如式(1)所示：D =I =沖(1)式中：為火球直徑為火球持續(xù)時間為火 球中可燃物質(zhì)量，k”系數(shù)廈的取值為3. 51 6.48; 系數(shù) b 為 0. 277 0. 333 系數(shù)。為 0. 32 2. 57 ;系 數(shù) d 為 0. 097 0. 333口二嘰，序5模型提出人員或部門常 數(shù)ahcdmarshall5. 500. 3330. 3800. 333n ILO5- 800. 3330. 4500. 333Hardee6. 240. 3331. 1100, 1674K