分離中的精餾工段進(jìn)行工藝設(shè)計(jì)畢業(yè)論文

1、摘 要本設(shè)計(jì)主要針對(duì)分離中的精餾工段進(jìn)行工藝設(shè)計(jì)，分離二甲醚、甲醇和水三元體系。查閱相關(guān)資料充分了解二甲醚的性質(zhì)、用途及其現(xiàn)有的分離工藝。結(jié)合實(shí)際情況提出分離工藝。通過(guò)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)的查找、處理得到相應(yīng)條件下的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。精餾塔采用浮閥塔，本設(shè)計(jì)較為突出的特點(diǎn)有以下幾點(diǎn)：（1）塔頂采用液氨冷凝，用來(lái)準(zhǔn)確控制回流比。（2）塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中精餾段采用單溢流，提餾段則采用雙溢流。塔底采用水蒸汽加熱，以提供足夠的熱量。再通過(guò)計(jì)算得出理論板數(shù)為7.76塊，塔效率為0.292，實(shí)際板數(shù)為27塊，進(jìn)料位置為提餾段向上第十六塊，在浮閥塔主要工藝尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算中得出精餾段塔徑為1.6m，提餾段塔徑為2.1m。有效塔高15

2、.5m。通過(guò)浮閥的流體力學(xué)驗(yàn)算，用AutoCAD繪制負(fù)荷性能圖證明各指標(biāo)數(shù)據(jù)均符合標(biāo)準(zhǔn)。以保證精餾過(guò)程的順利進(jìn)行并使效率盡可能的提高。關(guān)鍵詞：二甲醚；甲醇；水；三元體系；分離AbstractThe design conducts process programming to separate ternary system of dimethyl, methanol and water mainly based on distillation processes in separation. understanding the nature, application and existing s

3、eparation process of dimethyl through searching relevant information. proposing separation process with actual situation. Basic data of corresponding conditions was obtained by searching and handling basic data. the float valve tower was considered as the primary device of distillation operation, th

4、ere are several points for the innovation characteristic of the design: (1) liquid ammonia condensate in the top of the tower, it Was used to control reflux ratio accurately. (2) the rectifying section utilizes single overflow and the stripping section utilizes double overflow in design of trays str

5、ucture.Water vapor provide enough heat in tower bottom. Theoretical plate number of 7.76, tower efficiency of 0.292, The actual number of trays of 27, Feed location locates in sixteenth trays above the stripping section by calculation, Column diameter of the rectifying section of 1.6 meters, column

6、diameter of the stripping section of 2.1 meters and effective tower height of 15.5 meters in the main process size design calculations of float valve tower. each index data are in line with standards In order to ensure the smooth progress of the rectification process and improve efficiency as much a

7、s possible by checking hydrodynamics of float valve tower which drawed load performance with Auto CAD.Keywords: DME ; Methanol ; Water ; Ternary system ; Separation目錄 TOC o 2-3 h z t 標(biāo)題 1,1,1,1,2,2,3,3 HYPERLINK l _Toc386370396 摘 要 PAGEREF _Toc386370396 h I HYPERLINK l _Toc386370397 關(guān)鍵詞 PAGEREF _Toc

8、386370397 h I HYPERLINK l _Toc386370398 Abstract PAGEREF _Toc386370398 h II HYPERLINK l _Toc386370399 1 緒論 PAGEREF _Toc386370399 h - 1 - HYPERLINK l _Toc386370400 1.1概述 PAGEREF _Toc386370400 h - 1 - HYPERLINK l _Toc386370401 設(shè)計(jì)依據(jù) PAGEREF _Toc386370401 h - 1 - HYPERLINK l _Toc386370402 設(shè)計(jì)規(guī)模及設(shè)計(jì)要求 PAGE

9、REF _Toc386370402 h - 1 - HYPERLINK l _Toc386370403 產(chǎn)品規(guī)格、性質(zhì)及用途 PAGEREF _Toc386370403 h - 1 - HYPERLINK l _Toc386370404 技術(shù)來(lái)源 PAGEREF _Toc386370404 h - 3 - HYPERLINK l _Toc386370405 1.2 技術(shù)選用 PAGEREF _Toc386370405 h - 8 - HYPERLINK l _Toc386370406 合成氣一步法二甲醚分離工藝 PAGEREF _Toc386370406 h - 8 - HYPERLINK l

10、 _Toc386370407 2 精餾塔的工藝計(jì)算 PAGEREF _Toc386370407 h - 9 - HYPERLINK l _Toc386370408 2.1精餾塔的物料衡算 PAGEREF _Toc386370408 h - 9 - HYPERLINK l _Toc386370409 基礎(chǔ)數(shù)據(jù) PAGEREF _Toc386370409 h - 9 - HYPERLINK l _Toc386370410 物料衡算（清晰分割） PAGEREF _Toc386370410 h - 9 - HYPERLINK l _Toc386370411 2.2精餾塔工藝計(jì)算 PAGEREF _To

11、c386370411 h - 10 - HYPERLINK l _Toc386370412 操作條件的確定 PAGEREF _Toc386370412 h - 10 - HYPERLINK l _Toc386370413 2.3精餾塔設(shè)備計(jì)算 PAGEREF _Toc386370413 h - 13 - HYPERLINK l _Toc386370414 基礎(chǔ)數(shù)據(jù) PAGEREF _Toc386370414 h - 13 - HYPERLINK l _Toc386370415 塔板數(shù)的確定 PAGEREF _Toc386370415 h - 17 - HYPERLINK l _Toc38637

12、0416 精餾塔主要尺寸計(jì)算 PAGEREF _Toc386370416 h - 20 - HYPERLINK l _Toc386370417 塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc386370417 h - 23 - HYPERLINK l _Toc386370418 2.3.5 塔板流體力學(xué)驗(yàn)算 PAGEREF _Toc386370418 h - 31 - HYPERLINK l _Toc386370419 2.3.6 塔板負(fù)荷性能圖 PAGEREF _Toc386370419 h - 35 - HYPERLINK l _Toc386370420 塔高的計(jì)算 PAGEREF _Toc386

13、370420 h - 41 - HYPERLINK l _Toc386370421 工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果一覽表 PAGEREF _Toc386370421 h - 42 - HYPERLINK l _Toc386370422 3 熱量衡算 PAGEREF _Toc386370422 h - 43 - HYPERLINK l _Toc386370423 3.1數(shù)據(jù) PAGEREF _Toc386370423 h - 43 - HYPERLINK l _Toc386370424 3.2冷凝器的熱負(fù)荷 PAGEREF _Toc386370424 h - 43 - HYPERLINK l _Toc3863

14、70425 3.3再沸器的熱負(fù)荷 PAGEREF _Toc386370425 h - 44 - HYPERLINK l _Toc386370426 3.4冷卻劑消耗量和加熱蒸汽消耗量 PAGEREF _Toc386370426 h - 46 - HYPERLINK l _Toc386370427 4 主要設(shè)備設(shè)計(jì)和選型 PAGEREF _Toc386370427 h - 47 - HYPERLINK l _Toc386370428 4.1接管的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc386370428 h - 47 - HYPERLINK l _Toc386370429 進(jìn)料管 PAGEREF _Toc

15、386370429 h - 47 - HYPERLINK l _Toc386370430 回流管 PAGEREF _Toc386370430 h - 47 - HYPERLINK l _Toc386370431 塔頂產(chǎn)品管 PAGEREF _Toc386370431 h - 48 - HYPERLINK l _Toc386370432 釜液出口管 PAGEREF _Toc386370432 h - 48 - HYPERLINK l _Toc386370433 塔頂蒸汽管 PAGEREF _Toc386370433 h - 48 - HYPERLINK l _Toc386370434 加熱蒸汽管

16、 PAGEREF _Toc386370434 h - 49 - HYPERLINK l _Toc386370435 4.2冷凝器的選型 PAGEREF _Toc386370435 h - 49 - HYPERLINK l _Toc386370436 4.3再沸器的選型 PAGEREF _Toc386370436 h - 50 - HYPERLINK l _Toc386370437 5 設(shè)計(jì)評(píng)價(jià) PAGEREF _Toc386370437 h - 51 - HYPERLINK l _Toc386370438 6 結(jié)束語(yǔ) PAGEREF _Toc386370438 h - 52 - HYPERLI

17、NK l _Toc386370439 參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc386370439 h - 53 - HYPERLINK l _Toc386370440 附 錄 PAGEREF _Toc386370440 h - 54 - HYPERLINK l _Toc386370441 謝 辭 PAGEREF _Toc386370441 h - 56 -1 緒論1.1概述設(shè)計(jì)依據(jù) 跟據(jù)寧夏理工學(xué)院下達(dá)的設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)，模擬現(xiàn)有一步法二甲醚合成產(chǎn)業(yè)化技術(shù)，對(duì)二甲醚分離裝置中的精餾工段進(jìn)行工藝設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)規(guī)模及設(shè)計(jì)要求設(shè)計(jì)規(guī)模： 年產(chǎn)10萬(wàn)噸二甲醚分離裝置（合成氣一步法），設(shè)計(jì)該分離裝置中精餾工段工藝，精餾

18、裝置采用浮閥塔。產(chǎn)品要求： 二甲醚99（摩爾含量）產(chǎn)品規(guī)格、性質(zhì)及用途（一）產(chǎn)品規(guī)格：二甲醚99（摩爾含量）（二）二甲醚性質(zhì) 二甲醚亦稱(chēng)甲醚（DME），化學(xué)分子式（CH3OCH3），分子量為46.07，是重要的甲醇衍生物，沸點(diǎn)-24，凝固點(diǎn)-140。二甲醚是一種含氧有機(jī)化合物，易溶于水，在大氣中可以降解，屬于環(huán)境友好型物質(zhì)。二甲醚在常溫下是一種無(wú)色氣體，具有輕微的醚香味。在空氣中長(zhǎng)期暴露不會(huì)形成過(guò)氧化物，燃燒時(shí)火焰略帶光亮1。 二甲醚為易燃?xì)怏w，在助燃物的存在下，接觸熱、火星、火焰易燃燒爆炸。接觸空氣或在光照條件下可生成具有潛在爆炸危險(xiǎn)的過(guò)氧化物。二甲醚比空氣重，能在較低處擴(kuò)散到相當(dāng)遠(yuǎn)的地方，

19、遇明火會(huì)引著回燃。若遇高熱，容器內(nèi)壓增大，有開(kāi)裂和爆炸的危險(xiǎn)。二甲醚為弱麻醉劑，對(duì)呼吸道有輕微的刺激作用，長(zhǎng)期接觸使皮膚發(fā)紅、水腫、生皰。濃度為7.5%（體積）時(shí)，吸入12分鐘后僅自感不適。濃度到8.2%（體積）時(shí)，21分鐘后產(chǎn)生視覺(jué)障礙，30分鐘后輕度麻醉，血液流向頭部，濃度為14%（體積）時(shí)，只需23分鐘即麻醉，經(jīng)26分鐘失去知覺(jué)，皮膚接觸甲醚時(shí)易凍傷?？諝庵性试S濃度為400ppm1。二甲醚的物理性質(zhì)見(jiàn)表1.12。表1.1 二甲醚的物理性質(zhì)項(xiàng)目數(shù)值項(xiàng)目數(shù)值沸點(diǎn)(101.3kPa)/-24.9蒸氣壓(20)/MPa0.53熔點(diǎn)/-141.4燃燒值/kJmol-11455閃點(diǎn)/-41.5生成熱

20、/kJmol-1-185.5密度(20)/gmL-10.661熔融熱/kJmol-1107.3臨界壓力/MPa5.32蒸發(fā)熱/kJmol-1467.4臨界溫度/128.8生成自由能/kJmol-1-114.3臨界密度/gmL-10.217425熵/J/(molK)266.8自燃溫度/350蒸氣密度/kg/m31.918361.9173（三）二甲醚的用途（1）用作燃料 二甲醚可替代液化石油氣（LPG）作為燃料。二甲醚在常溫常壓下為無(wú)色氣體，在一定壓力下為液體，其液化氣與LPG性能相似，貯存于液化氣鋼瓶中的壓力1.35MPa，小于LPG壓力（1.92MPa）。二甲醚液化氣作為民用燃料有一系列優(yōu)點(diǎn)：

21、二甲醚自身含氧，碳鏈短，燃燒性能良好，燃燒過(guò)程中無(wú)黑煙，燃燒尾氣符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，其熱值比柴油和液化天然氣低，但比甲醇高。與LPG灶基本通用，使用方便，不需預(yù)熱，隨用隨開(kāi)。二甲醚可按一定比例摻入液化氣中和液化氣一起燃燒，可使液化氣燃燒更加完全，降低析碳量，并降低尾氣中的一氧化碳和碳?xì)浠衔锖?；二甲醚還可摻入城市煤氣或天然氣管道系統(tǒng)中作為民用燃料混燒，不僅可解決城市煤氣高峰時(shí)氣量不足的問(wèn)題，而且還可以改善煤氣質(zhì)量?？傊?，二甲醚在儲(chǔ)存、運(yùn)輸、使用等方面比LPG更安全。因此二甲醚代替LPG作為優(yōu)良的民用潔凈燃料，具有廣闊的前景。 二甲醚液化后還可以直接用作汽車(chē)燃料，是柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的理想替代燃料。因?yàn)槎?/p>

22、醚燃料具有高的十六烷值（5055），比甲醇燃料具有更好的燃燒效果，而且沒(méi)有甲醇的低溫啟動(dòng)性差和加速性能差的缺點(diǎn)。具有高效率和低污染優(yōu)點(diǎn)，可實(shí)現(xiàn)無(wú)煙燃燒3。（2）用作氟氯烴的替代品 二甲醚作為氟氯烴的替代物在氣霧劑制品中顯示出其良好性能如：不污染環(huán)境，與各種樹(shù)脂和溶劑具有良好的相溶性，毒性很微弱等。二甲醚還具有使噴霧產(chǎn)品不易受潮的特點(diǎn)，加之生產(chǎn)成本低、建設(shè)投資少、制造技術(shù)簡(jiǎn)單，是一種新一代理想氣霧劑。而且二甲醚對(duì)金屬無(wú)腐蝕、易液化，特別是水溶性和醇溶性較好，作為氣霧劑具有雙重功能：推進(jìn)劑和溶劑，還可降低氣霧劑中乙醇及其它有機(jī)揮發(fā)物的含量，減少對(duì)環(huán)境的污染。目前在國(guó)外，二甲醚在民用氣溶膠制品中已是

23、必不可少的氟氯烴替代物。國(guó)內(nèi)氣霧劑產(chǎn)品有一半用二甲醚作拋射劑。（3）用作化工原料 二甲醚是一種重要的化工原料，可用來(lái)合成許多種化工產(chǎn)品或參與許多種化工產(chǎn)品的合成。二甲醚作烷基化劑，可以用來(lái)合成N,N-二甲基苯胺、硫酸二甲酯、烷基鹵以及二甲基硫醚等。作為偶聯(lián)劑，二甲醚可用于合成有機(jī)硅化合物、制作高純度氮化鋁二氧化鋁二氧化硅陶瓷涂料。二甲醚與水、一氧化碳在適當(dāng)條件下反應(yīng)可生成乙酸，羰基化后可制得乙酸甲酯，同系化后生成乙酸乙酯，另外還可用于醋酐的合成。二甲醚還可合成氫氰酸、甲醛等重要化學(xué)品。二甲醚與環(huán)氧乙烷反應(yīng)，在鹵素金屬化合物和H3BO3的催化作用下，在5055時(shí)生成乙二醇二甲醚、二乙二醇二甲醚、

24、三乙二醇二甲醚、四乙二醇二甲醚的混合物，其主要產(chǎn)物乙二醇二甲醚是重要溶劑和有機(jī)合成的中間體4。技術(shù)來(lái)源 合成氣一步法制二甲醚的合成反應(yīng)中，由于原料不同，合成反應(yīng)后的氣體與兩步法制二甲醚的氣體成分有較大差別。前者除了有H2、CO、CH3OH、二甲醚外，還有大量的CO2存在。CO2和二甲醚分離比較困難，分離CO2和二甲醚是整個(gè)分離工藝的難點(diǎn)和關(guān)鍵5。 近年來(lái)，諸多研究機(jī)構(gòu)都相繼提出了合成氣一步法制二甲醚分離工藝的構(gòu)思和專(zhuān)利，如日本鋼管株式會(huì)社、丹麥托普索公司、美國(guó) Air Product 公司、大連化物、華東理工大學(xué)等均有相應(yīng)的文獻(xiàn)或?qū)＠麍?bào)道6。圖1.1 NKK 提出的二甲醚分離流程 圖1.1 為

25、日本鋼管株式會(huì)社（NKK）提出的二甲醚分離工藝流程7。反應(yīng)產(chǎn)物自反應(yīng)器R出來(lái)冷凍降溫后進(jìn)入氣液分離器S1，甲醇、水以液相形式分離，氣相二甲醚、CO、CO2、H2和N2進(jìn)入吸收塔S2，未被吸收的CO、H2、N2 和部分CO2氣體自吸收塔頂出來(lái)，富含二甲醚和CO2的吸收液進(jìn)入精餾塔S3，使CO2、DME得以解吸分離。分離后的DME部分回流到吸收塔S2作為吸收劑，其余部分作為產(chǎn)品外送。該分離工藝采用二甲醚作吸收劑，由于二甲醚沸點(diǎn)低、要求吸收塔操作溫度低，冷耗大。二甲醚沸點(diǎn)低導(dǎo)致吸收效率低，吸收劑循環(huán)量大，在吸收塔頂部二甲醚易被不凝氣帶走，損失較大且副產(chǎn)物CO2回收率較低；二甲醚部分溶于甲醇和水的液相

26、中，該流程未加考慮。另外二甲醚與CO2在一個(gè)精餾塔分離，由于二甲醚本身對(duì)CO2具有溶解能力，因此，分離難度較大，分離能耗高，產(chǎn)品二甲醚和副產(chǎn)物CO2純度較低。圖1.2 丹麥托普索公司提出的二甲醚分離工藝 圖1.2 是丹麥托普索公司提出的二甲醚分離工藝8。合成氣在雙功能復(fù)合催化劑的作用下轉(zhuǎn)化成二甲醚、甲醇和水的混合氣體，經(jīng)過(guò)氣液分離罐冷卻分離混合氣體，未轉(zhuǎn)化的合成氣、和部分二甲醚及CO2氣體進(jìn)入吸收塔，冷凝下來(lái)的甲醇、水和二甲醚進(jìn)入二甲醚精餾塔，從塔頂分出二甲醚和部分甲醇，塔底分出甲醇和水，然后進(jìn)入甲醇精餾塔，甲醇從塔頂蒸出，并進(jìn)入吸收塔中作為吸收劑，水從塔底排出。來(lái)自氣液分離罐的氣體進(jìn)入吸收塔

27、，以系統(tǒng)產(chǎn)生的甲醇作為吸收劑，廢氣從吸收塔頂排出，吸收液從塔底排出，其中部分進(jìn)入甲醇脫水反應(yīng)器，反應(yīng)后的產(chǎn)物與另一部分從吸收塔底排出的吸收液及從二甲醚精餾塔頂出來(lái)的甲醇、二甲醚混合，得到純度為73.05%的燃料級(jí)二甲醚產(chǎn)品。 該分離工藝的特點(diǎn)是在吸收塔后面串聯(lián)一個(gè)甲醇催化脫水反應(yīng)器，進(jìn)一步提高二甲醚的轉(zhuǎn)化率，反應(yīng)物與二甲醚精餾塔頂?shù)亩酌?、甲醇?xì)怏w混合，生產(chǎn)燃料級(jí)二甲醚，分離能耗較低，操作靈活。不足之處是產(chǎn)品二甲醚的純度只有73.05%，不能滿(mǎn)足生產(chǎn)精二甲醚的需要，并且缺少CO、H2回收系統(tǒng)，第二個(gè)甲醇脫水反應(yīng)器后面缺少二甲醚與水的分離塔。圖1.3 美國(guó)的Air Product 公司提出的二甲

28、醚分離工藝 圖1.3 是美國(guó)的Air Product 公司提出的一步法合成二甲醚分離工藝9。合成氣在二甲醚反應(yīng)器中反應(yīng)，反應(yīng)產(chǎn)物被冷凝至-7-18后進(jìn)入高壓閃蒸塔，在2.9MPa6.3MPa下進(jìn)行閃蒸。閃蒸后的氣相部分進(jìn)入吸收塔，采用甲醇和二甲醚的混合物為吸收劑，在-30-45，2.9MPa6.3MPa下吸收，吸收尾氣加熱后循環(huán)回反應(yīng)器再次反應(yīng)，吸收液被加熱至3893后進(jìn)入中壓閃蒸塔，在2.2MPa3.5MPa下把溶解在吸收劑中的輕組分二甲醚和CO2閃蒸出來(lái)，液相部分進(jìn)入解吸塔回收吸收劑后，再經(jīng)過(guò)制冷循環(huán)回吸收塔，解吸出來(lái)的二甲醚和CO2與從中壓閃蒸塔頂部出來(lái)的二甲醚和CO2混合后進(jìn)入二甲醚C

29、O2精餾塔，CO2氣自精餾塔頂部排出，精二甲醚產(chǎn)品自塔底排除作為產(chǎn)品外送。自高壓閃蒸塔出來(lái)液相部分主要是甲醇、水、二甲醚和少量CO2，被加熱到200315后進(jìn)入甲醇脫水反應(yīng)器，在1.5MPa2.9MPa下進(jìn)行脫水反應(yīng)，反應(yīng)產(chǎn)物進(jìn)入二甲醚閃蒸塔，在38149，0.79MPa2.9MPa下進(jìn)行閃蒸，閃蒸氣體進(jìn)入二甲醚CO2精餾塔進(jìn)行精餾得二甲醚產(chǎn)品，液相進(jìn)入醇水精餾塔，塔底廢水達(dá)標(biāo)排放，甲醇加熱后循環(huán)回脫水反應(yīng)器再次反應(yīng)。 該專(zhuān)利的特征之一是吸收劑采用溶解有二甲醚和少量CO2、水、乙醇、乙醚等含氧物的甲醇溶液，二甲醚的摩爾分?jǐn)?shù)為0.20.5，二甲醚和甲醇的總量最好不低于95%。特征之二是在高壓閃蒸

30、塔之后串聯(lián)了一個(gè)甲醇脫水反應(yīng)器，進(jìn)一步將甲醇轉(zhuǎn)化為二甲醚，采用這種方案的適宜條件是高壓閃蒸塔排出的液相中甲醇含量較高，否則選擇采用部分物料去甲醇脫水反應(yīng)器脫水，部分物料返回二甲醚反應(yīng)器或全部直接返回二甲醚反應(yīng)器的方案。 該工藝的優(yōu)點(diǎn)是采用溶有二甲醚的甲醇溶液做吸收劑，對(duì)解吸塔的分離精度要求降低，節(jié)約部分分離能耗，但分離工藝中自反應(yīng)器內(nèi)來(lái)的高溫氣體要冷凍到-7-18后閃蒸分離，吸收更是在-30-45的低溫下進(jìn)行，需要消耗大量的冷量，還需對(duì)吸收劑進(jìn)行防凍處理，而在后續(xù)的解吸精餾和二級(jí)甲醇脫水反應(yīng)過(guò)程中，又需要分別升溫至38149和204315，將物料反復(fù)制冷和升溫造成大量的能量浪費(fèi)。另外，采用二級(jí)

31、甲醇脫水反應(yīng)可以進(jìn)一步提高二甲醚轉(zhuǎn)化率，但裝置投資和操作費(fèi)用加大。圖1.4 大連化物所提出的二甲醚分離工藝流程 圖1.4 是大連化物所的二甲醚分離工藝流程10。合成氣在反應(yīng)器進(jìn)行反應(yīng)后，反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)換熱器與原料氣合成氣換熱，在氣液分離器分離出液體（主要為生成水），在吸收塔脫除甲醇，反應(yīng)尾氣中的產(chǎn)物二甲醚在萃取塔內(nèi)的溫度30左右（室溫）、壓力高于1.0MPa的條件下被溶液萃取下來(lái)，未反應(yīng)的原料合成氣經(jīng)壓縮機(jī)增壓與新鮮合成氣混合后再進(jìn)入反應(yīng)器，被萃取的二甲醚隨溶劑進(jìn)入解吸塔進(jìn)行解吸并提濃，脫除二甲醚的溶劑冷卻后經(jīng)泵打回萃取塔循環(huán)利用。提濃的二甲醚產(chǎn)物經(jīng)冷卻器冷凝和壓縮機(jī)壓縮后進(jìn)入鋼瓶。工藝中如采用乙

32、醇作吸收劑，反應(yīng)尾氣中的二甲醚回收率大于96%（此時(shí)反應(yīng)尾氣中的CO2 在乙醇溶劑中的吸收量達(dá)40%），采用適當(dāng)辦法事先將乙醇溶劑夾帶的CO2脫去，然后將含有二甲醚的乙醇溶液送入解吸餾塔中。當(dāng)塔釜溫度120左右以及在壓力0.5MPa左右時(shí)，即可在塔頂獲得純度接近99%的目的產(chǎn)物二甲醚。 該工藝分離對(duì)二甲醚、甲醇和水相互作用未加考慮，流程布置欠合理，實(shí)際分離操作時(shí)難以實(shí)現(xiàn)。一步法二甲醚分離的難點(diǎn)二甲醚與CO2的分離在報(bào)道中沒(méi)有涉及到，萃取塔3的操作溫度為室溫，溫度偏低，無(wú)法用常規(guī)的冷卻水冷凝，要達(dá)到專(zhuān)利所需溫度，必須用冷媒體冷凝，增加了投資和電耗；萃取塔操作壓力只有1.0MPa，二甲醚和CO2在

33、其中的溶解度小，吸收劑用量大。圖1.5 華東理工大學(xué)提出的合成氣一步法二甲醚分離工藝 圖1.5 是華東理工大學(xué)提出的合成氣一步法制二甲醚合成與精餾工序流程11。自漿態(tài)床反應(yīng)器出來(lái)的反應(yīng)氣在溫度為200300，壓力為1.5MPa6MPa下，經(jīng)冷凝器冷凝（40），大部分二甲醚蒸汽和甲醇蒸汽在此冷凝。含不凝氣體CO、H2、CO2、少量惰性氣體CH4、N2及未冷凝的二甲醚氣體經(jīng)減壓至0.6MPa4.8MPa，進(jìn)入吸收塔下部，在2.0MPa，2035下用軟水吸收，吸收尾氣經(jīng)變壓吸附回收有用成分CO、H2后返回二甲醚合成單元作原料。冷凝器的底流產(chǎn)物粗二甲醚溶液和吸收塔的底流產(chǎn)物醚水溶液進(jìn)入閃蒸罐，在401

34、00，0.1MPa0.9MPa下進(jìn)行閃蒸，閃蒸后的二氧化碳和少量二甲醚氣體返回吸收塔。閃蒸罐底流產(chǎn)物醇醚溶液，在80150，進(jìn)入二甲醚精餾塔，塔頂溫度2090，塔底溫度150220，壓力0.2MPa2.2MPa下進(jìn)行精餾分離，塔頂?shù)枚酌旬a(chǎn)品，塔底粗甲醇溶液進(jìn)入甲醇回收塔，在塔頂溫度4090，塔底溫度80150，壓力0.1MPa0.8MPa下，精餾分離，底流產(chǎn)物為軟水循環(huán)使用，塔側(cè)線產(chǎn)物為精甲醇，高級(jí)醇濃集于精餾塔底部，通過(guò)側(cè)線抽出。該工藝特點(diǎn)是冷凝器底流產(chǎn)物和吸收塔的底流產(chǎn)物在進(jìn)精餾塔之前先經(jīng)過(guò)閃蒸罐閃蒸出二氧化碳和部分二甲醚氣體，返回吸收塔的下部，被再次吸收后，吸收尾氣去變壓吸附或膜，提取

35、有用成分CO和H2后再返回反應(yīng)工序作原料氣。該工藝由于閃蒸罐分離效率低，部分二氧化碳進(jìn)入后面的二甲醚精餾塔，使二甲醚產(chǎn)品的純度難以提高，另外該分離工藝吸收壓力較低（2MPa），導(dǎo)致吸收效率低，吸收劑循環(huán)量大，能耗高，吸收溫度較低（2035），冷水需求量大，尤其在夏季很難滿(mǎn)足需要。分離工藝沒(méi)有考慮二氧化碳的回收問(wèn)題，造成資源浪費(fèi)和環(huán)境污染，吸收尾氣采用變壓吸附或膜分離的方法提取有用成分CO和H2，增加了設(shè)備投資。1.2 技術(shù)選用合成氣一步法二甲醚分離工藝綜合考慮擬選用合成氣一步法二甲醚分離工藝，分離二甲醚、甲醇和水的三元體系。但需在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步提高二甲醚的純度，需要將塔頂溫度降低到-10左右，

36、以便到達(dá)設(shè)計(jì)要求。本設(shè)計(jì)與其他分離相同純度產(chǎn)品工藝的優(yōu)點(diǎn)在于溫度屬于梯度降低，從閃蒸塔出來(lái)的溫度正好為精餾塔的進(jìn)料溫度。從而有效的提高了能量利用率。并且-10左右制冷成本明顯低于-20左右的成本。2 精餾塔的工藝計(jì)算2.1精餾塔的物料衡算基礎(chǔ)數(shù)據(jù)（一）生產(chǎn)能力：10萬(wàn)噸/年，一年按330天計(jì)算，即7920小時(shí)。（二）進(jìn)料組成：n-DME 0.0318；n-CH3OH 0.0067；n-H2O 0.9615。（三）分離要求：餾出液中n-CH3OH含量不大于0.001，釜液中n-DME不大于0.001。（四）計(jì)算基準(zhǔn)：D =11087920=1.262626104(kg/h)=274.07(kmo

37、l/h)。物料衡算（清晰分割）以DME為輕關(guān)鍵組分，CH3OH為重關(guān)鍵組分，H2O為非輕非重關(guān)鍵組分。 由分離工程P65式3-23得：（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 1）解得：（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 2）組分物料衡算，由清晰分割知：（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 3）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 4）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 5）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 6）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 7）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 8）表2.1 物料衡

38、算表編號(hào)組分/kmol/h/%/kmol/h/%/kmol/h/%1DME282.403.18273.8099.98.610.12CH3OH59.500.670.270.159.230.73H2O8540.4596.15008538.6799.2總計(jì)8880.58100274.071008606.511002.2精餾塔工藝計(jì)算2.2.1操作條件的確定(一)進(jìn)料溫度的計(jì)算(泡點(diǎn))飽和液體進(jìn)料（1）已知體系總壓強(qiáng)P總=200kPa，即P總=1520mmHg。物料為飽和液體進(jìn)料，故進(jìn)料的泡點(diǎn)溫度為進(jìn)料溫度。（2）安托因公式： (：mmHg，T：K)（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 9）

39、查石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊(cè)得表2.2:表2.2 安托因公式數(shù)據(jù)表ABCDME16.84672361.44-17.10CH3OH18.58753626.55-34.29H2O18.30363816.44-46.13DME：CH3OH：H2O：（3）采用試差法計(jì)算壓力不太高，按完全理想物系計(jì)算，（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 10） 調(diào)整P(T) 否圖2.1 試差法結(jié)構(gòu)圖試差法結(jié)構(gòu)圖試差過(guò)程見(jiàn)表2.3：表2.3 試差過(guò)程組分370.95K370.8K370.85KPis/mmHgKixiPis/mmHgKixiPis/mmHgKixiDME0.03182.6191040.547912.

40、6121040.546322.6141040.54696CH3OH0.00672.4781030.010922.4661030.010872.4701030.01089H2O0.96157.0221020.444216.9841020.441236.9971020.44229Kixi1.001.003042.6121040.99841.00014在370.85K，即97.7時(shí)，進(jìn)料溫度為370.85K。(二)塔頂露點(diǎn)溫度計(jì)算操作壓力：P總=1520mmHg。 調(diào)整P(T) 否圖2.2 試差法結(jié)構(gòu)圖試差過(guò)程見(jiàn)表2.4：表2.4 試差過(guò)程 組分267.75K267K267.15KPis /mmHg

41、yi/KiPis /mmHgyi/KiPis /mmHgyi/KiDME0.9991.6781030.904931.6311030.931011.6411030.92533CH3OH0.0012.1191010.071732.0161010.075402.0361010.07468yi/Ki1.0000.976661.006411.00001在267.15K，即-6時(shí)，塔頂溫度為267.15K。（三）塔釜泡點(diǎn)溫度計(jì)算操作壓力：P總=1520mmHg。 調(diào)整P(T) 否圖2.3 試差法結(jié)構(gòu)圖試差過(guò)程見(jiàn)表2.5：表2.5 試差過(guò)程組分392.55K392.5K392.53KPis/mmHgKixi

42、Pis/mmHgKixiPis/mmHgKixiDME0.0013.8451040.025303.8421040.025283.8441040.02529CH3OH0.0074.7451030.021854.7381030.021824.7421030.02184H2O0.9921460.890.968851458.570.951921459.960.95282Kixi1.001.016000.999020.99995在392.53K，即119.38時(shí)，塔頂溫度為392.53K。2.3精餾塔設(shè)備計(jì)算基礎(chǔ)數(shù)據(jù)（一）塔壓：1520mmHg。進(jìn)料溫度：TF=370.85K塔頂溫度：TD=267.15

43、K塔釜溫度：TW=392.53K（二）密度查化學(xué)化工物性數(shù)據(jù)手冊(cè)得表2.6：表2.6 二甲醚和甲醇密度數(shù)據(jù)表溫度/DME/kg/m3CH3OH/kg/m3-20720.0844.80691.9825.280549.0737.4100495.1712.0120407.8684.7表2.7 水密度數(shù)據(jù)表溫度/-695100110120密度/kg/m3999.12961.92958.38951.0943.4經(jīng)插值計(jì)算得表2.8：表2.8 插值計(jì)算后密度數(shù)據(jù)表溫度/DME/kg/m3CH3OH/kg/m3H2O/kg/m3-6700.33831.05999.1297.70501.29715.02960

44、.01119.38410.51685.55943.87已知各組分在液相、氣相所占的比例，如表2.9：表2.9 各組分所占比例DMECH3OHH2O液相氣相液相氣相液相氣相進(jìn)料0.03180.546960.00670.010890.96150.44229塔頂0.925330.9990.074680.00100塔釜0.0010.025290.0070.021840.9920.95282（1）塔頂密度的計(jì)算：（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 11）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 12）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 13） = 1 * GB3 液相平均密

45、度： = 2 * GB3 氣相平均密度：（2）進(jìn)料板密度的計(jì)算 = 1 * GB3 液相平均密度： = 2 * GB3 氣相平均密度： （3）塔釜密度的計(jì)算 = 1 * GB3 液相平均密度： = 2 * GB3 氣相平均密度： （4）精餾段和提餾段密度的計(jì)算（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 14）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 15）精餾段：氣相平均密度：液相平均密度： 提餾段：氣相平均密度：液相平均密度： （三）表面張力的計(jì)算查化學(xué)化工物性數(shù)據(jù)手冊(cè)得表2.10、表2.11：表2.10 表面張力數(shù)據(jù)表溫度/DME/mN/mCH3OH/mN/m-2017.9326

46、.98015.0424.50804.54915.041002.33012.801200.44910.63表2.11 水表面張力數(shù)據(jù)表溫度/-10-590100110120密度/mN/m77.1076.4060.7958.9156.9754.96經(jīng)插值法計(jì)算后得表2.12：表2.12 插值法計(jì)算后表面張力數(shù)據(jù)表溫度/DME/mN/mCH3OH/mN/mH2O/mN/m-615.9125.2476.5497.702.58513.0659.34119.380.50710.7055.08（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 16） 精餾段： 提餾段： 表2.13 工藝條件列表精餾段提餾段平均

47、密度(kg/m3)氣相3.201.69液相819.72935.48液體表面張力(mN/m)液相36.9255.97塔板數(shù)的確定（一）最小回流比Rmin的確定。 = 1 * GB3 相對(duì)揮發(fā)度本設(shè)計(jì)以DME為輕關(guān)鍵組分A；CH3OH為重關(guān)鍵組分B；H2O為非重關(guān)鍵組分C；以重關(guān)鍵組分為基準(zhǔn)物，即=1。（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 17）塔頂：進(jìn)料：塔釜：全塔平均相對(duì)揮發(fā)度：（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 18）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 19） = 2 * GB3 最小回流比Rmin本設(shè)計(jì)為泡點(diǎn)進(jìn)料，即飽和液體進(jìn)料，q=1恩特伍德公式：（式2

48、. SEQ （公式2. * ARABIC 20）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 21）故試差法求得()（二）實(shí)際回流比取實(shí)際回流比為最小回流比的1.15倍則R=1.15 Rmin=1.150.502=0.5773（三）最小理論板數(shù)的確定（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 22）故最小理論塔數(shù)Nmin=2.004（不包括再沸器）（四）全塔理論板數(shù)的確定同化工原理下P32圖1-28吉利蘭圖查得Nmin =2.004代入，求得N=7.76（不包括再沸器）（五）精餾段和提餾段理論板數(shù)的確定平均相對(duì)揮發(fā)度：精餾段的最小理論塔板數(shù)為=0.585代入，求得N精=6.34故精餾段理

49、論板數(shù)為4.30塊，提餾段為3.46塊。（六）實(shí)際板數(shù)的確定 = 1 * GB3 板效率（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 23）查化學(xué)化工物性數(shù)據(jù)手冊(cè)得表2.14、表2.15:表2.14 二甲醚和甲醇黏度數(shù)據(jù)表溫度/DME/mPasCH3OH/mPas-200.2201.1600.1820.799800.0860.2771000.0670.2281200.0500.196表2.15 水黏度數(shù)據(jù)表溫度/-69798110120黏度/mPas2.2320.29300.28990.2650.244以進(jìn)料為計(jì)算基準(zhǔn)，用插值法計(jì)算得黏度數(shù)據(jù)表2.16：表2.16 黏度數(shù)據(jù)表DMECH3OH

50、H2O0.03180.00670.9615黏度/mPas0.0690.2340.2921（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 24） = 2 * GB3 塔內(nèi)實(shí)際板數(shù)：取實(shí)際板層數(shù)為27塊（不包括再沸器）。（七）精餾段和提餾段實(shí)際板數(shù)的確定取實(shí)際精餾段塔板數(shù)為12塊，提餾段實(shí)際板數(shù)為15塊，進(jìn)料板的位置為由下往上數(shù)的第16塊板。精餾塔主要尺寸計(jì)算（一）流量計(jì)算平均相對(duì)分子質(zhì)量根據(jù):（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 25）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 26）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 27）計(jì)算平均相對(duì)分子質(zhì)量得表2.17:表2.17

51、 相對(duì)分子質(zhì)量數(shù)據(jù)表平均相對(duì)分子質(zhì)量氣相液相精餾段39.7932.02提餾段26.2818.58（1）進(jìn)料組成：DME：CH3OH：H2O：（2）精餾段：氣相流量：（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 28）液相流量： （3）提餾段：氣相流量：液相流量：（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 29）（二）塔徑的計(jì)算（1）計(jì)算公式（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 30）D：塔徑（m）：塔內(nèi)氣體流量u：空塔內(nèi)氣速m/su=安全系數(shù)由板式精餾塔設(shè)計(jì)P28得：（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 31）：極限空塔氣速m/sC：負(fù)荷系數(shù)（可由史密斯關(guān)聯(lián)圖查出）：

52、分別為塔內(nèi)氣液兩相密度（2）精餾段塔徑計(jì)算：取板間距HT=0.40m，hL=0.06m。堰高小于板間距的15%。浮閥塔塔板上孔的總面積與塔的有效面積之比大于0.1。根據(jù)以上數(shù)據(jù)，由板式精餾塔設(shè)計(jì)p27圖2-14泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖查得： 因?yàn)樗幚淼奈锵禐闊o(wú)泡沫體系故k=1。將其代入公式取安全系數(shù)為0.7，則u=安全系數(shù)=1.27000.7=0.8890(m/s)。塔徑：按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整為D=1.6m。則塔截面積：空塔氣速：（3）提餾段塔徑計(jì)算：取板間距HT=0.45m，hL=0.09m。堰高小于板間距的15%。浮閥塔塔板上孔的總面積與塔的有效面積之比大于0.1。根據(jù)以上數(shù)據(jù)，由板式精餾塔設(shè)計(jì)p27圖21

53、4泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖查得： 因?yàn)樗幚淼奈锵禐闊o(wú)泡沫體系故k=1。將其代入公式取安全系數(shù)為0.7，則u=安全系數(shù)=0.85970.7=0.6018(m/s)塔徑：按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整為D=2.1m。則塔截面積：空塔氣速：塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（一）精餾段板間距HT=0.40m，取板上液層高度hL=0.06m。塔徑D=1.6m。根據(jù)塔徑和液體的流量，選用弓形降液管，不設(shè)進(jìn)口堰，塔板采用單溢流和分五塊式組裝。（1）溢流裝置 = 1 * GB3 堰長(zhǎng)lW 取堰長(zhǎng)lW=0.65D，即lW=0.651.6=1.04(m)。 = 2 * GB3 堰上液層高度（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 32）因?yàn)椴榛ぴ硐聝?cè)

54、P163圖3-8液流收縮系數(shù)計(jì)算圖得E=1.022代入下式：0.006m，符合要求。一般不應(yīng)小于6mm,以免液體在堰上分布不均。 = 3 * GB3 出口堰高，即降液管底隙高度ho弓形降液管寬度Wd和面積Af查化工原理下冊(cè)P164，圖3-10得：液體在降液管中停留時(shí)間（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 33）對(duì)于低發(fā)泡物系，停留時(shí)間3s即可，因此符合要求。（2）塔板布置及浮閥數(shù)目與排列取閥孔動(dòng)能因數(shù)Fo=9，浮閥標(biāo)準(zhǔn)孔徑do=39mm。閥孔氣速：每層塔板上的浮閥數(shù)：取破沫區(qū)寬度：WS=65mm= 0.065m (6075mm之間)邊緣區(qū)寬度：WC=40mm=0.04m (3050m

55、m之間)對(duì)于單溢流塔板，由化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)P517的鼓泡區(qū)面積計(jì)算公式：（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 34）式中：浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，精餾段取同一橫排的孔心距t=0.075m，估算相鄰兩排孔中心線距離。該塔采用分塊式塔板，而各分塊的支承與銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積，因此排間距不宜采用80.2mm，故采用=75mm。按t=0.075m，t=0.075m以等腰三角形叉排方式作圖(見(jiàn)以圖2.4)，排得閥數(shù)為235個(gè)。圖2.4 精餾段的閥孔布置圖按N=235重新核算孔速及閥動(dòng)能因數(shù)：閥孔因數(shù)變化不大，仍在811范圍內(nèi)。塔板開(kāi)孔率：（二）提餾段板間距HT=0.45m，取板

56、上液層高度hL=0.09m。塔徑D=2.1m。根據(jù)塔徑和液體的流量，選用弓形降液管，不設(shè)進(jìn)口堰，塔板采用雙溢流和分塊式組裝（分為六塊組裝）。（1）兩邊溢流裝置 = 1 * GB3 堰長(zhǎng)lW取堰長(zhǎng)lW=0.65D，即lW=0.652.1=1.365(m)。 = 2 * GB3 堰上液層高度hOW因?yàn)椴榛ぴ硐聝?cè)P163圖3-8液流收縮系數(shù)計(jì)算圖得E=1.050代入公式得：0.006m，符合要求。一般不應(yīng)小于6mm,以免液體在堰上分布不均。 = 3 * GB3 出口堰高，即降液管底隙高度弓形降液管寬度及中間降液管和面積查化工原理下冊(cè)，圖3-12得：液體在液管中停留時(shí)間對(duì)于低發(fā)泡物系，停留時(shí)間3s

57、即可，因此符合要求。（2）中間溢流裝置 = 1 * GB3 中間降液管和面積的值根據(jù)中間降液管面積約等于兩邊弓形降液管面積之和。即:代入數(shù)據(jù)得：試差法解得。中間降液管寬度一般可取200300mm。故可用。 = 2 * GB3 堰長(zhǎng) = 3 * GB3 堰上液層高度因?yàn)椴榛ぴ硐聝?cè)P163圖3-8液流收縮系數(shù)計(jì)算圖得E=1.03代入公式得：0.006m，符合要求。一般不應(yīng)小于6mm，以免液體在堰上分布不均。出口堰高，即降液管底隙高度 液體在液管中停留時(shí)間對(duì)于低發(fā)泡物系，停留時(shí)間3s即可，因此符合要求。（1）塔板布置及浮閥數(shù)目與排列：取閥孔動(dòng)能因數(shù)Fo=9，浮閥標(biāo)準(zhǔn)孔徑do=39mm。閥孔氣速：

58、每層塔板上的浮閥數(shù)：取破沫區(qū)寬度：WS=80mm= 0.08m (80110mm之間)邊緣區(qū)寬度：WC=50mm=0.05m (3050mm之間)對(duì)于雙溢流塔板，由化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)P517鼓泡區(qū)面積：式中：浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，精餾段取同一橫排的孔心距t=0.075m，估算相鄰兩排孔中心線距離該塔采用分塊式塔板，而各分塊的支承與銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積，因此排間距不宜采用115mm，故采用=100mm。按t=0.075m，t=0.100m以等腰三角形叉排方式作圖(見(jiàn)以下圖2.5)，排得閥數(shù)為228個(gè)。圖2.5 提餾段的閥孔布置圖按N=228重新核算孔速及閥動(dòng)能因數(shù)：閥孔因數(shù)變化不

59、大，仍在811范圍內(nèi)。塔板開(kāi)孔率： 塔板流體力學(xué)驗(yàn)算當(dāng)工藝設(shè)計(jì)完畢后為檢驗(yàn)初步設(shè)計(jì)的塔板，能否在較高的效率下正常操作，必須進(jìn)行塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算，驗(yàn)算中若發(fā)現(xiàn)有不合適的地方，應(yīng)對(duì)有關(guān)工藝尺寸進(jìn)行調(diào)整，直到符合要求為止。液體力學(xué)驗(yàn)算內(nèi)容有以下幾項(xiàng)：塔板壓降、液泛、霧沫夾帶、漏液及液面落差等。（一）阻力計(jì)算氣相通過(guò)浮閥塔板的壓強(qiáng)降：（用塔內(nèi)液柱高度表示）（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 35）（1）干板阻力hc閥全開(kāi)前（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 36）閥全開(kāi)后（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 37）聯(lián)立式2. SEQ （公式2. * ARABIC 3

60、8與式2. SEQ （公式2. * ARABIC 39，解出臨界孔速，得：精餾段：因?yàn)閡o uoc，按閥全開(kāi)后公式計(jì)算干板阻力：提餾段：因?yàn)閡o uoc，按閥全開(kāi)前公式計(jì)算干板阻力：（2）板上充氣液層阻力（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 40）參考化工原理下，碳?xì)浠衔?0.40.5，可取充氣系數(shù)。精餾段：提餾段：液體表面張力所造成的阻力：（式2. SEQ （公式2. * ARABIC 41）浮閥塔的值通常很小，可忽略不計(jì)。因此，氣體流經(jīng)一層浮閥塔板的壓強(qiáng)降所相當(dāng)?shù)囊褐叨葹椋壕s段：提餾段：（3）單板壓降：精餾段：提餾段：（二）淹塔校核為防止液泛現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液