Helmholtz噴嘴結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)空化射流特性的影響

1、Helmholtz噴嘴結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)空化射流特性的影響摘要自振空化射流是在射流過程中利用噴嘴內(nèi)部結(jié)構(gòu)的振蕩特性產(chǎn)生空泡，在射出噴嘴后空泡發(fā) 生潰滅來增大射流沖擊作用的現(xiàn)象。由于自振空化射流效果與噴嘴結(jié)構(gòu)有密切關(guān)系，因此近年來關(guān)于 噴嘴結(jié)構(gòu)的優(yōu)化研究廣受關(guān)注。鑒于Helmholtz噴嘴在增強(qiáng)射流沖擊力方面具有明顯優(yōu)勢(shì)，該文針對(duì) 不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的Helmholtz噴嘴的內(nèi)外流場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值仿真，重點(diǎn)分析了出口直徑、出口長(zhǎng)度、共振 腔空化長(zhǎng)度、共振腔空化直徑等關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)及射流靶距對(duì)空化水射流效果的影響，相關(guān)研究成果可 為空化射流船舶清洗技術(shù)提供理論指導(dǎo)。Effects of Structural Para

2、meters of Helmholtz Nozzle on CavitatingJet CharacteristicsAbstract Self-oscillating cavitating jet is a phenomenon in the process of jet flow. The cavitation isproduced by the oscillation characteristics of the internal structure of the nozzle. And the cavitationcollapses after it is ejected from t

3、he nozzle, which enhances the impact force of the water jet. The self-oscillating cavitating jet effect is related to the nozzle structure. Since Helmholtz nozzle has great advantagein enhancing the jet impacting force, this paper investigates the flow fields inside and outside of theHelmholtz nozzl

4、e with different structural parameters based on numerical simulation, and this paper mainlyanalyzes the influence of some key structural parameters, including the outlet diameter, the outlet length,the resonant cavitating length, the resonant cavitating diameter and the target distance, on the cavit

5、ating jetperformance, and the results can provide a theoretical instruction for the applications like the caviating jettechnology in ship cleaning.Keywords Helmholtz nozzle; numerical simulation; cavitating jet; structural optimizationFunding This work is supported by GDNRC (2020031)1引言船舶行業(yè)是許多國(guó)家非常重要

6、的支柱產(chǎn) 業(yè)。在船舶行駛過程中，海洋生物的附著會(huì)增 加船舶負(fù)載、加速腐蝕過程，甚至導(dǎo)致垮塌等 重大事故1-2，因此需要定期對(duì)船舶進(jìn)行清洗和 檢修。目前，國(guó)內(nèi)外常用的船舶清洗方法包括人 工方法、氣體噴丸、電化學(xué)方法和激光除銹方法 等，但這些方法普遍存在污染環(huán)境、且對(duì)人類本 身具有較大危害等問題。20世紀(jì)70年代以來， 高壓水射流技術(shù)被引入船舶清洗領(lǐng)域。與上述傳 統(tǒng)清洗方法相比，高壓水射流清洗方法綠色環(huán) 保、費(fèi)用低且清洗效率高，但針對(duì)較難清洗的船 舶表面污垢，高壓水壓力可能要達(dá)到200 MPa及 以上，這對(duì)高壓水設(shè)備提出了較高的要求。近年來，有學(xué)者將水射流技術(shù)與空化現(xiàn)象相 結(jié)合，利用空泡破裂時(shí)產(chǎn)生

7、的強(qiáng)大沖擊力來增強(qiáng) 射流的作用效果，在船體表面清洗3、強(qiáng)化材料 表面4、油田5及破煤6等方面具有廣闊的應(yīng)用 前景。相對(duì)于高壓水射流，空化射流不需要太高 的入口壓力，因此極大地降低了對(duì)相關(guān)高壓泵設(shè) 備的要求，同時(shí)也降低了成本，故是一種高效且 綠色環(huán)保的自動(dòng)化清洗技術(shù)，也逐漸成為國(guó)內(nèi)外 很多學(xué)者研究的熱點(diǎn)方向。作為空化射流技術(shù)的關(guān)鍵環(huán)節(jié)之一，空化噴 嘴結(jié)構(gòu)對(duì)空化射流效果具有直接的影響。按照空 化的產(chǎn)生原理，空化噴嘴可分為繞流型、剪切 型和振蕩型噴嘴7o其中，自激振蕩型（簡(jiǎn)稱自 振型）噴嘴是利用自身結(jié)構(gòu)產(chǎn)生共振空化，從而 產(chǎn)生高強(qiáng)度的空化射流。目前常用的自振型噴 嘴包括風(fēng)琴管空化噴嘴和Helmhol

8、tz空化噴嘴， 基于兩者相關(guān)的研究有很多8o有研究表明， Helmholtz噴嘴的自激共振頻率幅值峰值比風(fēng) 琴管噴嘴的更高，自振更劇烈，因此Helmholtz 噴嘴的空化效果優(yōu)于風(fēng)琴管噴嘴9-10 o優(yōu)化 Helmholtz噴嘴結(jié)構(gòu)可以更有效地增強(qiáng)船舶表面 海洋生物附著物等的去除效果，有實(shí)質(zhì)的應(yīng)用市 場(chǎng)。目前國(guó)內(nèi)外對(duì)Helmholtz噴嘴結(jié)構(gòu)進(jìn)行的相 關(guān)研究仍非常有限。由于實(shí)驗(yàn)所采用的環(huán)境和參 數(shù)都與實(shí)際應(yīng)用條件不同，所以很難進(jìn)行完整的 多因素量化結(jié)構(gòu)參數(shù)分析。近年來，王循明11、 李文珂12和劉梓光13等對(duì)Helmholtz噴嘴結(jié)構(gòu) 進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn)研究，得到幾組較好的尺寸范 圍。但總體而言

9、，目前得到的噴嘴優(yōu)化尺寸范圍 較大，不能準(zhǔn)確地獲取最優(yōu)噴嘴結(jié)構(gòu)參數(shù)。綜合上述文獻(xiàn)，Helmholtz噴嘴在增強(qiáng)射流沖 擊力方面具有很大的優(yōu)勢(shì)。然而，Helmholtz噴嘴 的基本結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)空泡效應(yīng)具有很大的影響。為 了獲得更強(qiáng)的自振空化射流，擴(kuò)大其應(yīng)用范圍， 本文在數(shù)值模擬的基礎(chǔ)上，對(duì)不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的 Helmholtz噴嘴內(nèi)外流場(chǎng)中空泡的生成和發(fā)展過程 進(jìn)行了系統(tǒng)研究，以明確各工藝參數(shù)（包括射流靶 距）對(duì)空化射流效果的具體影響規(guī)律，為后續(xù)基于 空化射流技術(shù)開展大規(guī)模應(yīng)用奠定理論基礎(chǔ)。2 Helmholtz噴嘴結(jié)構(gòu)模型圖1為Helmholtz空化噴嘴的內(nèi)部結(jié)構(gòu)示意 圖。該自振空化噴嘴的主要幾何參

10、數(shù)包括入口直 徑d、入口長(zhǎng)度L、出口直徑，、出口長(zhǎng)度L、 共振腔空化長(zhǎng)度L,、共振腔空化直徑D和碰撞 壁錐角a。圖1 Helmholtz噴嘴幾何結(jié)構(gòu)圖Fig. 1 Geometry of Helmholtz cavitating nozzle一般情況下，入口直徑由入口壓力和相應(yīng)的 入口流量決定，在共振腔中會(huì)出現(xiàn)空化現(xiàn)象，而 入口長(zhǎng)度對(duì)空化現(xiàn)象幾乎無影響，因此這里將入 口直徑d和入口長(zhǎng)度Li分別設(shè)置為1.20 mm和 5.0 mm。同時(shí)，根據(jù)文獻(xiàn)實(shí)驗(yàn)結(jié)果14-15，本研究采 用的最佳碰撞壁錐角為120。因此，本文在數(shù)值模 擬的基礎(chǔ)上，主要研究出口直徑、出口長(zhǎng)度2、 共振腔空化長(zhǎng)度L和共振腔空化直

11、徑D等噴嘴結(jié) 構(gòu)參數(shù)及射流靶距Td對(duì)空化效應(yīng)的影響。根據(jù) 文獻(xiàn)提供的噴嘴初步優(yōu)化尺寸范圍11-13，16，本研 究確定的相應(yīng)噴嘴結(jié)構(gòu)參數(shù)（包括射流靶距）設(shè)置 見表1。3 Helmholtz噴嘴內(nèi)外流場(chǎng)數(shù)值仿真目前，基于噴嘴結(jié)構(gòu)進(jìn)行的仿真研究很多， 但所研究的噴嘴結(jié)構(gòu)、側(cè)重的研究因素（包括內(nèi) 流場(chǎng)、外流場(chǎng)中的速度變化、壓力變化及相變過 程等）都存在較大區(qū)別14-15，17-19o在本研究中，同 時(shí)模擬計(jì)算Helmholtz噴嘴的內(nèi)部流場(chǎng)和外部流表1 Helmholtz數(shù)值仿真參數(shù)設(shè)置Table 1 Numerical parameter settings for Helmholtz nozzle

12、噴嘴編號(hào)di (mm)Ds (mm)Ls (mm)Td (mm)1152.4104252302.4104253452.4104254151.8104255153.2104256152.4154257152.4204258152.41010259152.410162510152.41041011152.410440注：L為出口長(zhǎng)度；d為出口直徑；D為共振腔空化直徑；L為共振腔空化長(zhǎng)度；Td為射流靶距場(chǎng)，主要對(duì)比研究不同結(jié)構(gòu)的Helmholtz噴嘴內(nèi) 外流場(chǎng)中空泡的生成和發(fā)展情況。為了減少計(jì)算 時(shí)間，采用1/2二維有限元模型，如圖2所示。 其中，外部流場(chǎng)模型為直徑160 mm的圓柱體， 內(nèi)部流場(chǎng)模

13、型的幾何參數(shù)與表1中所列噴嘴尺寸 相同。為了獲得精確的數(shù)值仿真結(jié)果，需要定義 合適的物理模型、材料模型和相應(yīng)的邊界條件。 Fluent中包含3種多相流模型：Mixture模型、 VOF模型和Euler模型?？紤]到計(jì)算精度、計(jì)算圖2 Helmholtz噴嘴的空化射流有限元模型Fig. 2 Finite element model for cavitating jet withHelmholtz nozzle效率及模型適用性，本研究選用Mixture模型。 同時(shí)，F(xiàn)luent中計(jì)算高速流體湍流最常用的方模 型是k-s模型，該模型包括標(biāo)準(zhǔn)k-、RNG k-s和 Realizable k-s 模型。其

14、中，Realizable k-s 模型適 用于多數(shù)流場(chǎng)分析，因此本研究選用其作為湍 流模型。除此之外，為了準(zhǔn)確描述空化過程中的 相變過程，需要設(shè)置合適的空化模型。這里選用 適用于所有湍流模型的Schnerr-Sauer模型河。 需要說明的是，上述湍流模型和空化模型的參數(shù) 在Fluent中都是默認(rèn)設(shè)置好的，只需要選擇合 適的模型即可。圖2還顯示了1號(hào)噴嘴結(jié)構(gòu)相應(yīng) 的邊界條件。由于采用1/2二維有限元模型，需 要在圖2中所示的下方邊界設(shè)置對(duì)稱邊界條件， 同時(shí)，入口邊界條件為壓力入口(本研究中采用 的壓力都為20 MPa)，出口邊界條件為1個(gè)大氣 壓。其余邊界條件設(shè)置為墻壁。另外，對(duì)于本研 究中的數(shù)

15、值模擬，時(shí)間尺度因子設(shè)定為0.01，迭 代次數(shù)設(shè)定為3 000次。根據(jù)伯努利原理，流體速度與流體壓力的關(guān) 系可簡(jiǎn)化為：v=v=其中，v為入口流體速度；P為入口壓力；為 流體密度；參數(shù)w為流速系數(shù)，這里取為0.95。因此，根據(jù)入口射流水壓力，可通過理論計(jì)算得 到射流水的速度。圖3為不同入口壓力條件下的 噴嘴入口水射流速度理論值與數(shù)值仿真理論值對(duì) 比?？梢钥吹剑碚撚?jì)算結(jié)果與數(shù)值預(yù)測(cè)結(jié)果吻 合良好，最大誤差不超過1%。這表明該數(shù)值仿真 結(jié)果可靠。同時(shí)，圖4為入口壓力為20 MPa條件 下從噴嘴入口到右側(cè)墻壁(即被清洗表面)的流體速 度分布曲線。其中，流體速度在噴嘴入口處最大， 從噴嘴入口到噴嘴出口

16、的流體速度沒有顯著變化； 但當(dāng)流體流入外流場(chǎng)后，由于高速流體會(huì)與大氣壓 狀態(tài)下的靜態(tài)流體產(chǎn)生相互作用，流體速度顯著降 低，在右側(cè)墻壁處，流體速度減小為0。- o o o O 0 5 0 5 2 11。51015入口壓力(MPa)仿真預(yù)測(cè)與理論計(jì)算的射流速度對(duì)比圖- o o o O 0 5 0 5 2 11。51015入口壓力(MPa)仿真預(yù)測(cè)與理論計(jì)算的射流速度對(duì)比圖3 3圖 ig.II流體壓力一theoretical velocity口入- - - - o O 15101 壑瑕口入- - - - o O 15101 壑瑕ewo-10010203040位置(mm)圖4沿對(duì)稱面的流體速度分布曲線

17、Fig. 4 Liquid velocity distribution along thesymmetrical line在空化射流過程中，作用在被清洗表面的作 用力與產(chǎn)生的空泡有直接關(guān)系，因此可以通過數(shù) 值仿真計(jì)算的空泡體積分?jǐn)?shù)云圖分析空化噴嘴結(jié) 構(gòu)的性能。圖5為入口壓力為20 MPa條件下1 號(hào)噴嘴在空化水射流過程中空泡的演變和發(fā)展。 可以看出，在Helmholtz噴嘴的內(nèi)部流場(chǎng)中，空 泡首先在共振腔出口附近產(chǎn)生，然后沿著斜角側(cè) 壁發(fā)展，最后發(fā)展到共振腔與入口相交一側(cè)，直 至填滿共振腔。在外部流場(chǎng)中，空泡首先在噴嘴 出口處產(chǎn)生，然后逐漸向四周擴(kuò)散。4仿真結(jié)果與討論在空化射流中，空泡形成并長(zhǎng)

18、大，當(dāng)含有這 些空泡的射流沖擊物體時(shí)，會(huì)使空泡在物體表面 及其附近破裂，而空泡破裂會(huì)產(chǎn)生極大的沖擊壓 力和應(yīng)力集中，極大提高射流沖擊力，使物體 表面（或被清洗物質(zhì)）迅速破壞。由于基于數(shù)值 仿真只能計(jì)算圖5所示空泡的發(fā)展演化歷史， 因此本小節(jié)以相同數(shù)值仿真參數(shù)下生成空泡的 體積分?jǐn)?shù)為依據(jù)，判斷Helmholtz噴嘴結(jié)構(gòu)的優(yōu) 劣。對(duì)于本小節(jié)所涉及的數(shù)值仿真，入口壓力 均為20 MPa，時(shí)間尺度因子設(shè)定為0.01，迭代 次數(shù)設(shè)定為3 000次。4.1噴嘴出口長(zhǎng)度對(duì)空化效果的影響空泡體積分?jǐn)?shù)1號(hào)噴嘴(d) 3 000 步(a) 600 步(b) 1 500 步(c) 2 400 步.9.95e-01R

19、 9.46e-018.96e-01 8.46e-01 7.96e-01 7.47e-01 6.97e-01 6.47e-01 5.97e-01 5.47e-01 4.98e-01 4.48e-013.98e-013.48e-01 2.99e-01 2.49e-01 1.99e-01I 1.49e-01U 9.95e-02I 4.98e-020.00e+00圖5數(shù)值仿真中不同迭代步數(shù)下空泡的發(fā)展空泡體積分?jǐn)?shù).9.95e-01空泡體積分?jǐn)?shù)1號(hào)噴嘴(d) 3 000 步(a) 600 步(b) 1 500 步(c) 2 400 步.9.95e-01R 9.46e-018.96e-01 8.46e-0

20、1 7.96e-01 7.47e-01 6.97e-01 6.47e-01 5.97e-01 5.47e-01 4.98e-01 4.48e-013.98e-013.48e-01 2.99e-01 2.49e-01 1.99e-01I 1.49e-01U 9.95e-02I 4.98e-020.00e+00圖5數(shù)值仿真中不同迭代步數(shù)下空泡的發(fā)展空泡體積分?jǐn)?shù).9.95e-01，9.46e-018.96e_018.46e-017.96e-017.47e-016.97e-016.47e-015.97e-015.47e-014.98e-014.48e-013.98e-013.48e-012.99e-0

21、12.49e-011.99e-01.1.49e-019.95e-024.98e-02 0.00e+00Fig. 5 Develop of vapor during numerical simulation under different iteration steps圖6不同出口長(zhǎng)度的噴嘴產(chǎn)生的空泡體積分?jǐn)?shù)云圖Fig. 6 Volume fraction of vapor for different outlet lengths4.2噴嘴出口直徑對(duì)空化效果的影響本小節(jié)中，分別對(duì)出口直徑為1.8 mm、2.4 mm 和3.2 mm的噴嘴(1號(hào)、4號(hào)和5號(hào))在入口壓力 為20 MPa時(shí)的內(nèi)外流場(chǎng)進(jìn)

22、行了有限元模擬。三 種情況下，經(jīng)過3 000次迭代后噴嘴的內(nèi)外流場(chǎng) 中產(chǎn)生的空泡體積分布云圖如圖7所示?？梢钥?出，在噴嘴內(nèi)部流場(chǎng)中，噴嘴出口直徑從1.8 mm 增大到2.4 mm時(shí)，生成的空泡作用范圍和體積 分?jǐn)?shù)增大；而噴嘴直徑增大到3.2 mm時(shí)，生成 的空泡作用范圍減小，在共振腔外壁處生成的空 泡非常有限。這表明噴嘴出口直徑會(huì)直接影響共 振腔內(nèi)部空泡的發(fā)展。在噴嘴外部流場(chǎng)中，3種 噴嘴產(chǎn)生的空泡體積分?jǐn)?shù)差別不大。由于目前選 擇對(duì)比的3個(gè)噴嘴出口直徑數(shù)值已經(jīng)過初步優(yōu)化 (d2/d = 1.52.7),該結(jié)論不能直接否定出口直 徑對(duì)空化射流效果的影響。綜合不同出口直徑條 件下內(nèi)外流場(chǎng)中空泡的

23、發(fā)展規(guī)律，本研究中最優(yōu) 的噴嘴出口直徑為2.4 mm。4.3噴嘴共振腔空化直徑對(duì)空化效果的影響對(duì)于1號(hào)、6號(hào)和7號(hào)噴嘴，共振空化直徑 分別為10 mm、15 mm和20 mm。對(duì)3種情況的 噴嘴內(nèi)外流場(chǎng)進(jìn)行了相應(yīng)的數(shù)值模擬，生成的空 泡體積分?jǐn)?shù)預(yù)測(cè)如圖8所示?？梢钥闯?，對(duì)于噴 嘴內(nèi)部流場(chǎng)，不同共振腔直徑的噴嘴產(chǎn)生的空泡 存在較大差異?？张菔紫仍诠舱袂慌c出口相交的 地方出現(xiàn)，然后沿著斜角側(cè)壁發(fā)展，最后發(fā)展到 共振腔與入口相交一側(cè)。當(dāng)增大共振腔空化直徑 時(shí)，在相同的沖擊能量作用下，生成的空泡主要 集中在共振腔與出口相交一側(cè)。對(duì)于外部流場(chǎng)， 不同共振腔空化直徑的噴嘴產(chǎn)生的空泡及其作用 范圍非常相似。

24、因此，本研究中噴嘴的最佳共振 腔空化直徑為10 mm。4.4噴嘴共振腔空化長(zhǎng)度對(duì)空化效果的影響為清楚地了解噴嘴的共振腔空化長(zhǎng)度對(duì)空化 水射流特性的影響，本小節(jié)對(duì)共振腔空化長(zhǎng)度分 別為4 mm、10 mm和16 mm的噴嘴內(nèi)外流場(chǎng)進(jìn) 行了有限元仿真計(jì)算，得到3 000次迭代后噴嘴 內(nèi)外流場(chǎng)中生成的空泡體積分?jǐn)?shù)預(yù)測(cè)云圖，如 圖9所示。結(jié)果表明，噴嘴的共振腔空化長(zhǎng)度對(duì)9.95e-019.46e-01圖79.95e-019.46e-01圖7不同出口直徑的噴嘴產(chǎn)生的空泡體積分?jǐn)?shù)云圖Fig. 7 Volume fraction of vapor for different outlet diameters

25、空泡體積分?jǐn)?shù)8.96e-01 8.46e-01 7.96e-01 7.47e-01 6.97e-01 6.47e-01 5.97e-01 5.47e-01 4.98e-01 4.48e-01 3.98e-01 3.48e-01 2.99e-01 2.49e-01 1.99e-01 1.49e-01 9.95e-02 4.98e-02 0.00e+009.95e-01 9.46e-01 8.96e-01 8.46e-01 7.96e-01 7.47e-01 6.97e-01 6.47e-01 5.97e-01 5.47e-01 4.98e-01 4.48e-01 3.98e-01 3.48e-0

26、1 2.99e-01 2.49e-01 1.99e-01 1.49e-01 9.95e-02 4.98e-02 0.00e+00圖9不同共振腔空化長(zhǎng)度的噴嘴產(chǎn)生的空泡體積分?jǐn)?shù)云圖圖9不同共振腔空化長(zhǎng)度的噴嘴產(chǎn)生的空泡體積分?jǐn)?shù)云圖Fig. 9 Volume fraction of vapor for different resonant cavitation lengths圖8不同共振腔空化直徑的噴嘴產(chǎn)生的空泡體積分?jǐn)?shù)云圖Fig. 8 Volume fraction of vapor for different resonant cavitation diameters空泡體積分?jǐn)?shù)9.95e01

27、 S 9.46e-oi8.96e-018.46e-01 7.96e-01 7.47e-01 6.97e-01 6.47e-01 5.97e-01 5.47e-01 4.98e-014.48e-013.98e-013.48e-012.99e-01 2.49e-01 1.99e-01 1.49e-019.95e-02 .4.98e-020.00e+00外部流場(chǎng)和內(nèi)部流場(chǎng)均有影響。對(duì)于內(nèi)部流場(chǎng)， 增大共振腔空化長(zhǎng)度后，由于共振腔內(nèi)部結(jié)構(gòu)的 變化，空泡的生成受阻，導(dǎo)致生成的空泡體積分 數(shù)顯著下降。對(duì)于外部流場(chǎng)，增加共振腔空化長(zhǎng) 度，產(chǎn)生的空泡作用范圍減小。因此，本研究中 噴嘴的最佳共振腔空化長(zhǎng)度為4

28、mm。4.5射流靶距對(duì)空化效果的影響在空化射流中，射流靶距雖然不是噴嘴結(jié)構(gòu) 的組成部分，但卻對(duì)空化射流效果具有顯著影 響，因此本小節(jié)對(duì)不同射流靶距的空化射流過 程進(jìn)行了仿真對(duì)比。圖10所示為3種射流靶距 (10 mm、25 mm 和 40 mm)下 Helmholtz 噴嘴的 內(nèi)外流場(chǎng)中生成的空泡體積分?jǐn)?shù)預(yù)測(cè)云圖?？梢?看到，改變射流靶距對(duì)內(nèi)流場(chǎng)中空化氣泡的生成 會(huì)產(chǎn)生一定影響一一增大射流靶距時(shí)，噴嘴內(nèi)部 空化氣泡增多。當(dāng)射流靶距為10 mm時(shí)，外流場(chǎng) 中空化氣泡的作用范圍較為發(fā)散，因此集中作用 力稍為減弱；當(dāng)增大射流靶距到25 mm時(shí)，外流 場(chǎng)中空化氣泡作用范圍相對(duì)集中，此時(shí)空化射流 作用力

29、較大；當(dāng)增大射流靶距到 40 mm 時(shí)，外流9.95e-019.46e-018.96e-018.46e-017.96e-017.47e-016.97e-016.47e-015.97e-015.47e-014.98e-014.48e-013.98e-013.48e012.99e-012.49e-011.99e-011.49e-019.95e-024.98e-020.00e + 00LE(a) 10號(hào)噴嘴(7=10 mm)圖10不同射流靶距的噴嘴產(chǎn)生的空泡體積分?jǐn)?shù)云圖Fig. 10 Volume fraction of vapor for different target distance場(chǎng)中空化氣泡體積分?jǐn)?shù)大于90%的部分作用范 圍稍為減弱，但比10 mm射流靶距下的空化射流 效果好。由此可見，射流靶距對(duì)空化作用具有顯 著影