網(wǎng)絡通訊用磁性器件的要求和發(fā)展趨勢

1、網(wǎng)絡通訊用磁性器件的要求和發(fā)展趨勢 艾瑪原創(chuàng)對網(wǎng)絡通訊用磁性器件，廣義的理解是指網(wǎng)絡通訊設備所需要使用的磁性器件，第一：包括power電源部分（包括電源上所用的功率變壓器，輸入輸出電感，電流互感器，差共模濾波器等）；第二：數(shù)據(jù)傳輸部分，相對前者，對功率密度的要求被要求寬帶可靠傳輸數(shù)據(jù)信號的要求所取代。因此，相應對磁性器件的要求就有很大差別，二者的設計理論也是截然不同的。第三：隨著電磁噪聲的日益惡化和相關標準的強制執(zhí)行，怎樣以最佳的性價比和最小的空間占用解決電磁兼容問題，也越來越成為工程師考慮的重點之一，除了要求對系統(tǒng)干擾源進行準確的診斷和定位外，從器件級的角度進行合理的器件設計和選型也成為解決

2、電磁兼容的重要一環(huán)。因此，對磁性材料的合理選擇成為器件設計的關鍵。下面，分別就以上三方面進行具體的論述。 第一部分：POWWER部部分 隨著通訊的的發(fā)展，對對電源的的要求向向更高功功率密度度，更低低電壓和和更大電電流方向向發(fā)展。限限制開關關電源小小型化，高高頻化的的主要因因素是電電感變壓壓器等磁磁性器件件和有源源開關管管及二極極管。從從磁性元元件角度度考慮，由由于工作作頻率的的提高，電電源主變變壓器的的設計對對磁芯的的選型提提出了新新的要求求，對于于DC-DC模模塊來說說，開關關頻率已已經(jīng)到4400kkHz以上上，在這這一頻率率使用過過去常用用的PCC40材材質已經(jīng)經(jīng)達不到到降低功功耗的要要求

3、，必必須使用用PC444,447,995等材材質的磁磁芯才能能達到低低功耗的的要求，同同時對于于輸出電電感，由由于大的的直流偏偏置特性性要求，同同粉芯材材料相比比，鐵氧氧體的飽飽和磁感感應強度度(BS)較低，直直流偏置置（DCC-BIIAS）能能力較差差,當不能能滿足降降低器件件高度和和體積的的要求時時，必須須使用MMPP(鉬坡莫莫合金)，SENNDUAAT(鐵鐵硅鋁)，HIGGH FFLUXX（高磁磁通磁芯芯）以及及IROON PPOWDDER(鐵粉芯芯)等.同時，采采用扁平平螺旋線線繞線技技術，達達到減小小繞組空空間和增增加可靠靠性。目目前，美美國普思思（pllusee），美美國線藝藝（c

4、ooilccrafft），VIISHAAY,日日本NEEC&TTOKOON,日日本松下下，SUUMIDDA,英英國BII teechnnoloogy等等國外知知名變壓壓器公司司都在大大電流輸輸出平面面電感方方面有批批量產(chǎn)品品供應，而而國內(nèi)目目前還未未看到類類似產(chǎn)品品。在這這些產(chǎn)品品中中，有有采取復復合磁芯芯，底座座采取絕絕緣的NNiZnn，頂部部采取鐵鐵硅鋁的的扁平螺螺旋線電電感，如如圖1所示一一款NEEC&TTOKIIN的產(chǎn)產(chǎn)品： 圖1:NEEC&TTOKIIN的一一款電感感， 最大額定電電流可達達30AA 也有采取塑塑膠骨架架，鐵硅硅鋁作磁磁芯的電電感，引引線接頭頭采取壓壓接工藝藝，既滿滿

5、足了大大電流的的要求接接觸電阻阻小和高高可靠性性的要求求，又滿滿足環(huán)保保無鉛的的要求。VISHAY采用作絕緣處理的粉芯材料一次沖壓成型的一體化電感，由于無需骨架，線圈先單獨繞制，再一次成型，不但高度更低，而且，噪聲更低，可靠性更高，瞬態(tài)電流抗飽和性更強。其最大額定電流可達60A,瞬態(tài)磁芯飽和電流可達120A.同時，渦流損耗很低，工作頻率可以工作到5MHz，如圖2所示： 圖2：VIISHAAY的大大電流電電感 在變壓器方方面，平平面變壓壓器應該該是通訊訊行業(yè)變變壓器發(fā)發(fā)展的趨趨勢，目目前，日日本TDDK,飛飛磁（以以前的菲菲利普），英英國MMMG(現(xiàn)現(xiàn)被英國國TT集團團收購)開發(fā)出出了各種種平面

6、磁磁芯，以以滿足市市場需求求，比如如，針對對板上型型磁芯bboarrd mmounntedd poowerr suupplly（BMPP）(即變壓壓器繞組組直接設設計在電電源主板板的多層層PCBB上，磁磁芯直接接粘接在在主板上上即可)，國際際電工委委員會（IEC）出臺的標準61860中，磁芯中柱類似橢圓，既減小了主板的開口面積，又減小了每匝線圈的長度，布線的允許寬度也增加，因此，Rdc/L更小，使得變壓器的銅損更低，響應更好。如圖3所示： 圖3 2：網(wǎng)絡變變壓器類類 目前，互聯(lián)聯(lián)網(wǎng)發(fā)展展日新月月異，我我國互聯(lián)聯(lián)網(wǎng)同歐歐美相比比，相對對較晚，這這對我國國來說未未嘗不是是好處，可可以減少少許多不不

7、必要的的彎路。涉涉及到電電磁電感感變壓器器的網(wǎng)絡絡結構中中包括傳傳輸網(wǎng)，交交換網(wǎng)，和和接入網(wǎng)網(wǎng)，尤其其今年，接接入網(wǎng)發(fā)發(fā)展速度度非?？炜?，從傳傳輸層介介質來看看，可以以分為光光纖接入入技術，混混合光纖纖同軸電電纜（HHFC）接接入技術術，銅線線接入技技術，目目前，由由于銅線線接入技技術能夠夠利用傳傳統(tǒng)的公公共交換換電話網(wǎng)網(wǎng)的電話話線，具具有較好好的性價價比，比比較適合合中國國國情而快快速發(fā)展展，目前前ADSSL接入入網(wǎng)的發(fā)發(fā)展速度度非?？炜?，可以以預見的的是，VVDSLL的大規(guī)規(guī)模發(fā)展展已經(jīng)不不遠了，而而其中涉涉及的寬寬帶變壓壓器是最最關鍵的的器件，網(wǎng)網(wǎng)絡變壓壓器區(qū)別別于傳統(tǒng)統(tǒng)的功率率變壓器器

8、，其設設計理論論基于傳傳輸線理理論，要要求較高高的傳輸輸帶寬，而而對功率率要求卻卻不高，以以下就寬寬帶變壓壓器的設設計中磁磁芯的應應用作一一簡要論論述。 基本理論 寬帶變壓器器屬于線線繞式設設計的磁磁性器件件,在寬頻頻率范圍圍內(nèi)進行行能量傳傳輸.絕大多多數(shù)寬帶帶變壓器器廣泛應應用在各各種低功功率的電電信通訊訊設備方方面. 圖4 圖4表示了了寬帶變變壓器的的插損頻率曲曲線的典典型特性性.變壓器器的帶寬寬為f2與f1 之間間的頻率率間隔,或者是是f2與f1之間的的頻率間間隔.從圖上上可以看看出, 具有陡陡峭的截截止頻率率特性曲曲線的帶帶寬(ff2- f1 )比平坦坦陡峭頻頻率特性性(f2- ff1

9、 )更窄.從圖上上也可以以看出,三個頻頻段分別別被表示示出來. 寬帶變壓器器的截止止頻率根根據(jù)具體體的變壓壓器的設設計要求求來決定定,因此, 下限頻頻率f1可以高高于100MHzz,也可可能低于于3000Hz.帶寬也也可能從從幾百赫赫茲到幾幾百兆赫赫.寬帶變變壓器設設計的一一個典型型指標是是中頻帶帶內(nèi)的最最大插損損和截止止頻率處處的最大大允許插插損.圖2是一個個變壓器器的集總總參數(shù)等等效原理理圖,將電路路看成一一理想變變壓器,包含等等效寄生生電阻和和感抗.副邊元元件已經(jīng)經(jīng)轉換到到原邊,包括寄寄生和負負載阻抗抗. 圖5:變壓壓器集總總參數(shù)等等效電路路 其中 Ea-表示示激勵源源 Ra-表示源源內(nèi)

10、阻 Ll1-表表示原邊邊漏感 Lp-表示空空載下(開路)原邊電電感 Rp-表示示磁芯損損耗的并并聯(lián)電阻阻 以下是副邊邊折算到到原邊的的元件參參數(shù): C2-表表示副邊邊繞組匝匝間分布布電容 R2-表示示副邊繞繞組的電電阻 Ll2-表示副副邊漏感感 Rb-表示示負載電電阻 圖6:簡化化的變壓壓器等效效電路 其中: Cd=C11+C2 RRc=RR1+R2 LL1=Ll11+Ll22 其他電路參參數(shù)請參參照圖22 為了簡化電電路,將原副副邊元件件結合,簡化的的等效電電路如圖圖3,參數(shù)數(shù)的物理理意義列列在等效效電路下下面.在低頻頻區(qū),傳輸特特性變壞壞是由于于低頻區(qū)區(qū)較低的的激勵阻阻抗所致致.激勵阻阻抗

11、隨著著頻率的的降低而而下降,導致信信號衰減減增加.激勵阻阻抗中,原邊勵勵磁電感感XLP占主主要部分分,忽略了了產(chǎn)生漏漏電流的的等效并并聯(lián)損耗耗電阻.因此,插入損損耗以原原邊并聯(lián)聯(lián)勵磁電電感表示示如下: 這里,R=RaRb/RRa=Rb 在大多數(shù)寬寬帶變壓壓器的設設計中,在中心心通頻帶帶內(nèi)影響響傳輸性性能的主主要是線線圈電阻阻,由于線線圈電阻阻影響的的插入損損耗表達達式為: 這里,Rcc=R1+R2 在高頻頻段段,傳輸特特性主要要受到線線圈漏感感和匝間間分布電電容的影影響,此時,通常情情況下線線圈勵磁磁電感和和線圈電電阻都必必須考慮慮,取決于于電阻的的阻抗特特性.在低阻阻抗電阻阻中,由于漏漏感導

12、致致的高頻頻信號衰衰減表示示如下: 在高阻抗電電路中,由于分分布電容容導致的的高頻信信號衰減減表示如如下: 回顧以上三三個頻段段的插入入損耗特特性,可以得得出以下下結論:在變壓壓器設計計中,鐵氧體體磁芯的的材料特特性和形形狀決定定最低截截止頻率率處f11的每匝匝最高電電感量.也就決決定了低低頻處達達到設計計要求的電感量量所需要要的最少少線圈匝匝數(shù).較少的的線圈匝匝數(shù)恰好好是中心心頻段達達到低插插損要求求所希望望的,也有利利于滿足足頻率高高端f2好的頻頻率響應應所需要要低的繞繞組寄生生參數(shù)的的要求. 低頻和中頻頻頻段寬寬帶變壓壓器 在寬帶變壓壓器的應應用設計計中,比較合合適的磁磁芯是在在低端下下

13、限頻率率處有盡盡量高的的初始磁磁導率的的MnZZn材料料,比如磁磁導率為為5K或7k,非常適適合用于于低頻和和中頻寬寬帶變壓壓器的設設計中.一般來來說,變壓器器并聯(lián)勵勵磁電感感并不是是最關鍵鍵的參數(shù)數(shù),只要隨隨著頻率率的提高高,磁芯材材料的磁磁導率為為常數(shù)或或者減小小的速度度比頻率率提高的的速度慢慢即可.可以肯肯定的是是,設計變變壓器時時,只要下下限頻率率f1在MnZZn鐵氧氧體的i-f曲線線的平坦坦部分即即可.雖然在在變壓器器的整個個通頻帶帶內(nèi),磁性材材料的磁磁導率已已經(jīng)減小小,但實際際上對變變壓器的的通帶特特性沒有有影響.在寬帶帶變壓器器的設計計過程中中,MnnZn鐵鐵氧體的的幾何尺尺寸應

14、該該盡量減減小線圈圈電阻和和電感之之比,即Rdc/LL,換句句話說,在磁芯芯上繞一一匝的直直流電阻阻和電感感量的比比值必須須盡量小小.國際電電工委員員會在IIEC 601133號號文件里里已經(jīng)設設計定義義了最小小的Rdc/LL值的罐罐型磁芯芯.其它形形狀諸如如EP型和和PQ型磁磁芯也能能夠用于于寬帶變變壓器的的設計中中,通常情情況下,最后選選擇何種種磁芯還還會受到到諸如線線圈繞制制的難易易,線圈端端頭處理理和其他他機械設設計的約約束所限限制. 帶靜態(tài)直流流偏置磁磁場的寬寬帶變壓壓器 在設計帶靜靜態(tài)直流流偏置電電流的變變壓器器器時,通過開開氣隙磁磁芯來克克服勵磁磁電感的的跌落.通過廠廠家提供供的

15、漢納納曲線可可以幫助助設計工工程師評評估直流流偏置對對電感量量的影響響. 高頻段寬帶帶變壓器器 雖然對高中中低頻段段并沒有有一個明明確的劃劃分,但以下下主要推推薦使用用NiZZn材料料作為高高頻寬帶帶變壓器器設計的的磁芯.主要是是指帶寬寬超過5500kkHz以以上的寬寬帶變壓壓器的設設計.在這段段頻率范范圍內(nèi),考慮磁磁芯材料料的復數(shù)數(shù)磁導率率特性變變得尤為為重要,而不象象在低頻頻段設計計變壓器器,僅僅考考慮磁芯芯的簡單單的磁性性常數(shù),比如電電感因子子AL. 還有很重要要的一點點必須考考慮到,那就是是高頻段段變壓器器通常用用于低阻阻抗電路路中,因此,要求的的激勵阻阻抗也比比較低,這就意意味著需需

16、要的線線圈的匝匝數(shù)較少少,因此,線圈電電阻變得得更小,對器件件性能的的影響變變得不再再重要,設計準準則即最最小化RRdc/LL不再考考慮.此時,設計的的焦點主主要關注注在磁芯芯形狀和和在下限限頻率ff1處到達達要求的的激勵阻阻抗的同同時盡量量減小繞繞組的漏漏感所要要求的磁磁性材料料特性. 既然材料的的磁導率率特性以以及磁芯芯損耗直直接影響響激勵阻阻抗的大大小,因此,在高頻頻頻段寬寬帶變壓壓器的設設計過程程中就必必須考慮慮到這些些參數(shù)的的影響.圖4,圖5和圖6是磁芯芯的阻抗抗,等效并并聯(lián)感抗Xp以以及等效效并聯(lián)損損耗電阻阻Rp的頻率率特性. 圖7 圖8 圖99 對高頻頻段段寬帶變變壓器來來說,環(huán)

17、形磁磁芯是最最佳選擇擇,達到要要求的電電感所需需的匝數(shù)數(shù)較少,繞制也也比較容容易,然而,較少的的匝數(shù)對對于獲得得期望的的阻抗變變比帶來來一定的的難度.為了最最小化線線圈的漏漏感,建議原原副邊采采取雙絞絞線形式式以達到到原副邊邊的緊密密耦合. 還可以利用用多孔磁磁芯取代代相鄰的的兩個磁磁環(huán)改善善磁環(huán)的的性能,同相等等的尺寸寸因子CC1的單磁磁環(huán)相比比,多孔磁磁芯具有有更短的的每匝線線圈長度度,所以設設計的變變壓器具具有更高高的帶寬寬,許多寬寬帶變壓壓器利用用NiZZn鐵氧氧體取得得了良好好的效果果.如果利利用單磁磁環(huán)達不不到要求求的帶寬寬,可以使使用多孔孔NiZZn鐵氧氧體磁芯芯來設計計. 總結

18、 變壓器的下下限頻率率f1特性性是選擇擇鐵氧體體最重要要的因素素,在f1頻率率處要求求有盡量量高的初初始磁導導率.MMnZnn材料下下限頻率率f1低于于5000kHzz的變壓壓器設計計.超過這這個頻率率,必須使使用NiiZn材材料。 在低頻和中中頻頻段段,選取磁磁芯外形形的規(guī)則則是使每每匝線圈圈的直流流電阻盡盡量小.如果電電路要求有直流偏偏置電路路,可以參參照漢納納曲線選選取開氣氣隙磁芯芯.在高頻頻頻段,選擇NiiZn鐵鐵氧體材材料.小磁環(huán)環(huán)和多孔孔磁芯為為優(yōu)選的的磁芯外外形. 線圈的匝數(shù)數(shù)盡量小小以便降降低漏感感和匝間間分布電電容.原邊和和副邊繞繞組通過過雙絞線線達到緊緊耦合以以減小漏漏感.

19、 對ADSLL網(wǎng)口變變壓器，目目前普遍遍選擇的的是EPP（EP113/EEP100/EPP7）磁磁芯。在在信號傳傳輸中，必必須要求求阻抗匹匹配，以以降低信信號的反反射和振振蕩，同同時，由由于磁芯芯磁化的的非線性性，會產(chǎn)產(chǎn)生高次次諧波，如如何降低低高次諧諧波是提提高網(wǎng)絡絡傳輸質質量的關關鍵參數(shù)數(shù)，因此此，磁芯芯的總諧諧波失真真THDD（Tottle harrmonnic disstriion）必必須盡量量小，對對于磁芯芯工作在在小信號號情況下下，材料料特性滿滿足Raayleeighh（瑞利利）方程程，因此此，需要要使用高高磁導率率磁率和和適當開開氣隙。通通過理論論推導可可知，諧諧波中偶偶次諧波波

20、正好抵抵消，只只有奇次次諧波，而而三次諧諧波占絕絕大部分分，因此此，只要要減小三三次諧波波的幅度度，THHD即可可明顯降降低。因因此，對對磁芯材材料廠家家來說，如如何調整整材料配配方和燒燒結工藝藝以降低低三次諧諧波就變變得非常常重要。 三次諧波計計算公式式如下： THD的測測試電路路如下： 圖10 同時，為了了進一步步降低TTHD,磁芯廠廠家對磁磁芯的外外形結構構也作了了優(yōu)化.如圖111所示的的中心柱類似似橢圓的的EPOO或EPXX磁芯，通通過這種種改進，THD得到進一步改善（圖11b中，CDF表示諧波失真因子）。 圖11a 圖11b 在寬帶變壓壓器中,除了常常用的11:1以以外,還有其其它阻

21、抗抗變換比比,下面是是常用的的變比方方式: 序號 變換電路 傳輸系數(shù)TTT1T2 傳輸線 磁芯數(shù) Lp/L 備注 T1(ll1) T2(L R 形式最佳特性阻阻抗 1) 1:1隔直直 1+(R/4L)2 1/ 4RRgRb(RRg+Rb)2 cos2l+(RggRb+ 2Z2)/2Z)2sinn2l 一一根傳輸輸線Z0=(RRgRb)0.55/2 1 4 2) 1:1倒相相 1+(R/L)2 1/ 4RRgRb(RRg+Rb)2 cos2l+(RggRb+ 2Z2)/Z)22sinn2l Z0=(RRgRb)0.55 1 用于幾百兆兆赫以下下 用于幾百兆兆赫以上上 3) 1:1不平平衡-平衡

22、1+(R/4L)2 三線傳輸線線Z00(RgRb)0.55/2 1 4 也可以用一一根雙線線傳輸線線加一個個平衡繞繞組實現(xiàn)現(xiàn),此時 Z0=(RRgRb)0.55 一根傳輸線線Z0=(RRgRb)0.55 負載或電源源內(nèi)阻要要有實在在的接地地點 4) 1:2.225不平平衡-不平衡衡 1+(R/4L)2 三線傳輸線線 1 4 幾百兆赫以以下 5) 1:4不平平衡-不平衡衡 1+(R/L)2 1/( 44RgRb(1+ cos2l )2( RgRb+Z2)/ZZ)2sinn2l+Rbccos22l+22Rg(1+ coosl)2 一根傳輸線線 1 1 傳輸線的最最大長度度約為自自由空間間波長的的1

23、/88 寬帶阻抗變變換器常常用變換換電路匯匯集 序號 變換電路 傳輸系數(shù)TTT1T2 傳輸線 磁芯數(shù) L/L 備注 T1(ll1) T2(L R 形式最佳特性阻阻抗 6) 1:4不平平衡-平衡 1+(R/L)2 1/( 4RRgRb(1+ cos2l )2( RgRb+Z2)/ZZ)2sinn2l+Rbccos22l+22Rg(1+ coosl)2 一根傳輸線線Z0=(RRR)/2 1 7) 1:4平衡衡-平衡 1+(R/4L)2 1/ 4RRgRb(RRb/2+ Rg)2ccos22l+ (RgRRb+ Z2)/ZZ)2sinn2l 一對傳輸線線Z0(RRgRb)0.55 8) 1:4平衡衡

24、-平衡(ccablle) 1+(R/2L)2 9) 1:4不平平衡-平衡 1+(R/L)2 一對傳輸線線Z0(RRgRb)0.55 2 1 10) 1:4不平平衡-不平衡衡 1+( R/L)三線傳輸線線Z0e(RgRb)0.55 1 1 2 11) 1:4平衡衡-平衡 三線傳輸線線Z00(RgRb)0.55 1 1 序號 變換電路 傳輸系數(shù)TTT1T2 傳輸線 磁芯數(shù) L/L 備注 T1(ll1) T2(L R形式 最佳特性阻阻抗 12) 1:4不平平衡-平衡 1+(R/L)2 三線傳傳輸線 Z0=(RRgRb)0.55 1 1 13) 1:-4不不平衡-不平衡衡 1+( R/L)Z0=(RR

25、gRb)0.55 2 14) 1:9不平平衡-不平衡衡 1+( 5R/LL)2 一對傳傳輸線 Z0=(RRgRb)0.55 2 1/5 15) 1:9不平平衡-不平衡衡 1+( R/L)2 三線傳傳輸線 Z0=(RRgRb)0.55 1 1 16) 1:9平衡衡-平衡 1+( R/L)2 一對傳傳輸線 Z0=(RRgRb)0.55 1 1 17) 2.25:1不平平衡-不平衡衡 1+( 2R/9L)2 1/ RgRb(RRgRb+Z2/Z)2(2/3 RRg+3/2 RRb)2coss2l 三根傳輸線線 Z0=(RRgRb)0.55 3 9/2 注意: l 為一個個繞組的的傳輸線線長度,或所套

26、套磁環(huán)的的長度, L 為一個個繞組的的電感量量,或所套套磁環(huán)單單導線的的電感量量 Z 為傳輸輸線特性性阻抗 Z0 為最最佳特性性阻抗 Z00 為為奇模特特性阻抗抗 Zoe 為為偶模特特性阻抗抗 Rg 為電電源內(nèi)阻阻 Rb 為為折算至至初級的的等效負負載(=Rb/n2,n為匝匝比) 為相位位常數(shù)(2/g) Lp 為負負載開路路時的初初級電感感 T0 為最最佳傳輸輸系數(shù) R0=RggRb/ (Rg+Rb) T1 并聯(lián)聯(lián)電感傳傳輸系數(shù)數(shù) T2 變換換電路本本身的傳傳輸系數(shù)數(shù) 3電磁兼容容部分 隨著國家CCCC認認證的強強制實施施，歐美美以及日日本出口口的安全全規(guī)定的的強制執(zhí)執(zhí)行和加加強檢驗驗等級（由

27、由A級到B級），電電子產(chǎn)品品的電磁磁兼容設設計難度度和設計計方法都都必須引引線工程程師的注注意，在在實施電電磁兼容容過程中中，對EEMC元元器件和和材料的的正確選選取是重重要的最最后一環(huán)環(huán)，因此此，必須須對磁性性材料的的特性必必須進行行充分的的了解。 大家知道，干干擾分為為傳導干干擾和輻輻射干擾擾兩種干干擾途徑徑，而傳傳導干擾擾由分為為共模（CM）和差模（DM）干擾，本文主要討論傳導干擾（對輻射干擾在以后的文章再論述），EMC常用的磁芯分為幾類：包括MnZn鐵氧體；NiZn鐵氧體；鐵粉芯；鐵硅鋁等，非晶超微晶材料. 下面分別就就以上材材料各自自的特點點一一介介紹： 共模電感（CMC）常常選用高

28、導MnZn材料，這是為了盡量提高電感量（尤其是低頻段，只有提高磁導率才能提高線圈的阻抗，增加對低頻噪聲的抑止效果），然而，由于MnZn的磁導率常用的為7000左右，最高也就12000左右，因此，在低頻段還不足以提供足夠高的阻抗。而非晶或超微晶材料卻具有非常高的初始磁導率達到幾萬，如圖12所示,因此，在低頻有更高的阻抗，過去未普遍使用，有以下幾個方面的原因：一方面是價格偏高，另一方面對電磁兼容未強制執(zhí)行，另外，由于非晶超微晶高頻特性較差，無法跨越MnZn的使用頻段，使其使用性受到限制，目前德國VAC公司開發(fā)出了特別適合作共模電感的材料。其阻抗曲線如圖13 圖12 圖13a 圖13b 從圖12aa

29、和12bb可以看看出，超超微晶材材料VIITROOPERRM覆蓋蓋的頻率率范圍比比MnZZn更寬寬,尤其在在低頻段段,能夠更更好的抑抑制的低低頻噪聲聲,相同線線圈匝數(shù)數(shù)情況下下,提供更更高的阻阻抗, 同時,從圖圖13可以以看出,相同的的阻抗對對應的磁磁芯體積積大大減減小,這對于于空間限限制非常常嚴格的的通訊電電源來說說,非常具具有誘惑惑力. 圖14 而差模電感感由于需需要避免免磁芯的的飽和,因此,對于大大電流,常常選選用能夠夠抵抗直直流偏置置的材料料,包括鐵鐵粉芯,鐵硅鋁鋁,高磁通通磁芯(higgh ffluxx),MMPP等等.具體選選擇何種種材料根根據(jù)實際際需要和和性價比比進行選選型,以下

30、為為各種材材料參數(shù)數(shù)的比較較. Compaarisson of Indducttor Corre MMateeriaals Iron Powwderr 鐵粉芯 Hi-Fllux 高磁通磁芯芯 Superr-MSSS 鐵硅鋁 Molybbdennum Permaallooy 鉬坡莫合金金 Ferriite 鐵氧體 Basicc Maagneeticc Maaterriall Coompoosittionn Iron 50% NNickkel, 500% IIronn Allloyy 85% IIronn, 99% SSiliiconn, 66% AAlumminuum AAllooy 81% NNickkel, 177% IIronn, 22% MMolyybdeenumm Allloyy Mangaanesse-ZZincc Oxxidees JJoinned witth IIronn Oxxidees Permeeabiilitty RRangge 3 to 85 14 too 1660 60 too 1225 14 too 3550 Singlle AAir