二次張拉低回縮鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力短索錨固體系

1、大跨徑混凝土梁橋箱梁腹板裂縫防治技術(shù)二次張拉低回縮鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)簡 要 介 紹湘潭歐之姆預(yù)應(yīng)力錨具有限公司二次張拉低回縮鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)簡介一、大跨徑混凝土梁橋現(xiàn)狀及典型病害概述預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋（包括連續(xù)梁橋、連續(xù)剛構(gòu)和剛構(gòu)連續(xù)組合體系）以其結(jié)構(gòu)剛度好； 行車平順；造價相對較低；養(yǎng)護(hù)簡單等一系列優(yōu)點，備受工程界歡迎?！澳壳拔覈呀ê驮诮?的跨徑超過200m的連續(xù)剛構(gòu)橋已達(dá)20多座，跨徑在100200m之間的預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋已 有100多座，世界范圍內(nèi)共有跨徑超過240m的特大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋共18座，其中13座在中 國，占世界總量的72%。然而近年來，大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋在施

2、工過程或使用階段，普 遍出現(xiàn)各種不同性質(zhì)的混凝土開裂，長期下?lián)系炔『?，這些病害對橋梁的耐久性和營運的安 全性構(gòu)成了威脅”1。文獻(xiàn)2作者調(diào)查了國內(nèi)180多座預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋，總結(jié)了裂縫 的類型及分布規(guī)律，其中腹板鈄裂縫的出現(xiàn)比例高達(dá)86%,由于腹板裂縫的存在，引起結(jié)構(gòu) 剛度降低，導(dǎo)致變形增大。文獻(xiàn)3根據(jù)Kishwaukee.River橋荷載試驗發(fā)現(xiàn)，由于箱梁腹 板裂縫的存在，導(dǎo)致裂縫區(qū)結(jié)構(gòu)剪切剛度降低5055%。根據(jù)大量的調(diào)研和分析認(rèn)為，豎向預(yù)應(yīng)力是減少主拉應(yīng)力、克服腹板斜裂縫的最有效技 術(shù)手段，目前我國大量現(xiàn)役大跨徑箱梁橋腹板斜裂縫主要是由于豎向預(yù)應(yīng)力在設(shè)計過程中空 間效應(yīng)考慮不足，加之豎向

3、預(yù)應(yīng)力采用的精軋螺紋鋼筋YGM錨固體系本身存在結(jié)構(gòu)缺陷和預(yù) 應(yīng)力施工無法有效監(jiān)控施加預(yù)應(yīng)力的質(zhì)量，并且導(dǎo)至“由于豎向直線束太短，幾乎建立不起 有效預(yù)應(yīng)力”1。進(jìn)一步對豎向預(yù)應(yīng)力用“精軋螺紋鋼筋YGM錨固體系”分析研究后得知，該結(jié)構(gòu)存在以 下致命缺陷：1、精軋螺紋鋼筋強度較低，預(yù)應(yīng)力張拉延伸絕對值很小（特別是短束僅幾毫米），在同 樣放張回縮值情況下，預(yù)應(yīng)力損失的比例就很大，短束預(yù)應(yīng)力損失很可怕（一些橋梁的豎向 有效預(yù)應(yīng)力與豎向預(yù)應(yīng)力張拉控制力相比損失甚至達(dá)60% 6）。2、雖然橋規(guī)規(guī)定帶螺母的YGM精軋螺紋鋼錨具回縮值為1mm,但實際檢測表明：“放張 時，鋼筋回縮損失：鋼筋上的螺紋與螺母間隙及變

4、形2mm左右，另外螺母與墊板的接觸面與 鋼筋軸線成45夾角造成實際損失4mm左右”5。實際回縮損失大大超出規(guī)范。3、在實際工程中，精軋螺紋鋼筋被拉斷的現(xiàn)象也時有發(fā)生，甚至有發(fā)生極端的張拉施工 完至大橋通車前有30多根精軋螺紋鋼筋斷裂沖破橋面輔裝層致使精軋錨具突出橋面（也有橋 梁通車后發(fā)生極個別力筋斷裂事故）?！柏Q向精軋螺紋鋼筋一旦斷裂，無法補救，危害很大” 5。4、精軋螺紋鋼筋YGM錨固體系由于力筋是剛性索，施工時對錨固螺母、預(yù)應(yīng)力粗鋼筋、 墊板三者安裝精度要求相當(dāng)高，否則造成放張時錨固螺母擰不到位，是該結(jié)構(gòu)永存應(yīng)力極難 保證穩(wěn)定易發(fā)生隨機變化的一個重要原因。5、精軋螺紋鋼筋YGM錨固體系，雖

5、然應(yīng)用已有二十多年，但缺少完整的施工驗收規(guī)程， 加之結(jié)構(gòu)本身的原因，張拉施工后技術(shù)管理和監(jiān)理人員無法監(jiān)測判斷施工是否符合（或達(dá)到） 設(shè)計要求。設(shè)計、施工、監(jiān)理各環(huán)節(jié)管理人員對向預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量心中無底，十分不放心。6、“目前，豎向預(yù)應(yīng)力普遍存在壓漿質(zhì)量不好問題，主要有a、壓漿不通；b、壓漿很難 起到粘結(jié)握裹作用，國內(nèi)外對預(yù)應(yīng)力混凝土橋的調(diào)查表明，管道壓漿不密實幾乎成了通病， 而且后患無窮”5。二、箱梁橋腹板裂縫病害根除對策箱梁橋腹板裂縫病害主要是因豎向預(yù)應(yīng)力不足以克服主拉應(yīng)力而導(dǎo)致腹板混凝土開裂。 通過大量的實橋調(diào)研發(fā)現(xiàn)：豎向預(yù)應(yīng)力施工未達(dá)到設(shè)計要求而致使豎向永存應(yīng)力通常小于主 拉應(yīng)力，更重要的

6、是：施工的不規(guī)范或出現(xiàn)的偏差無論是施工方、監(jiān)理方、設(shè)計方以及業(yè)主 都無法監(jiān)測到豎向預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量，最后產(chǎn)生可預(yù)見的風(fēng)險一一腹板開裂。鑒于前述精軋螺紋鋼YGM錨固體系的不足，廣大橋梁研究、設(shè)計、施工工作者，針對精 軋螺紋筋進(jìn)行了大量的改進(jìn)，如：采用二次張拉，建立較完善的施工管理制度，強化現(xiàn)場管 理，改進(jìn)設(shè)計計算，在新橋規(guī)JTGD62-2004中將計算con應(yīng)力的公式乘以0.6的折減系 數(shù)，用以克服豎向預(yù)應(yīng)力損失大，永存壓應(yīng)力極不穩(wěn)定的問題，取得一定的效果，但還是沒 有從根本上解決箱梁橋腹板開裂的問題。湖南大學(xué)博士生導(dǎo)師邵旭東教授應(yīng)用全新的思維，主持研發(fā)了“二次張拉低回縮鋼絞線 豎向預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)

7、”，徹底創(chuàng)新豎向預(yù)應(yīng)力錨固結(jié)構(gòu)，充分發(fā)揮高強度低松馳鋼絞線力筋的 優(yōu)勢，利用其柔性索、高延伸量，張拉控制應(yīng)力低（不易產(chǎn)生塑性變形）的優(yōu)點，創(chuàng)新錨具 結(jié)構(gòu)，創(chuàng)造性地提出鋼絞線力筋二次張拉（傳統(tǒng)鋼絞線夾片錨是不允許二次張拉的）克服夾 片錨回縮損失大的問題，同時，還成功實現(xiàn)了豎向預(yù)應(yīng)力張拉施工后方便量化監(jiān)測張拉施工 質(zhì)量，根除了豎向預(yù)應(yīng)力孔道壓漿質(zhì)量不好的通病。通過腹板應(yīng)力場試驗、腹板抗剪極限荷載試驗和實橋測試表明：“二次張拉低回縮鋼絞線 豎向預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)”能大幅度減小中短束預(yù)應(yīng)力筋的放張損失，大幅提高豎向預(yù)應(yīng)力效率 和結(jié)構(gòu)的抗剪安全度，且豎向?qū)嶋H永存應(yīng)力能穩(wěn)定達(dá)到設(shè)計要求，避免腹板開裂。二次張拉

8、低回縮鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)替代精軋螺紋鋼筋錨固體系（以15-3G替代 “32精軋鋼筋為例）能大幅提高實際豎向預(yù)應(yīng)力水平（單束實際永存預(yù)應(yīng)力由300多千牛提 高到520千牛以上），預(yù)應(yīng)力鋼材用量減少50%,可十分方便監(jiān)測到已施工預(yù)應(yīng)力束的施工質(zhì) 量，確保豎向永存應(yīng)力不會發(fā)生隨機變化而非常穩(wěn)定、可靠。徹底解決了孔道壓漿不通（孔 道無漿）、壓漿不密實、壓漿很難起來粘結(jié)握裹作用的問題，實現(xiàn)了孔道壓漿密實、飽滿。三、二次張拉低回縮鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)簡介（一I “二次張拉低回縮鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)”工作原理?！暗突乜s豎向錨固系統(tǒng)”構(gòu)造如圖1所示，它由固定端墊板P錨、約束圈、進(jìn)漿鋼管、壓板、壓

9、板螺桿組件固定端螺旋筋、鋼絞線波紋管、張拉端墊板、張拉端螺旋筋、張拉端低回縮 二次張拉錨具等組成?！暗突乜s豎向錨固系統(tǒng)”的工作原P錨與鋼絞線擠壓固定連接后由壓板壓 緊固定在固定端墊板上鋼絞線穿過固定端墊 板、固定端螺旋筋、約束圈、波紋管、張拉端 墊板、張拉端螺旋筋后連同固定端進(jìn)漿鋼管 （進(jìn)漿鋼管一端伸進(jìn)波紋管內(nèi)一端與進(jìn)漿塑 料管連接，塑料管引出混凝土外一起預(yù)埋在 梁體的混凝土內(nèi)澆注混凝土后固定端墊板、 張拉端墊板與混凝土一起構(gòu)成承力架安裝 張拉端低回縮錨具第一次張鋼絞線至設(shè)計控 制張拉力，持荷2分鐘后，放張錨固;第二次 再將張拉端低回縮錨具的錨杯連同力筋整體 張拉至設(shè)計張拉力錨杯下端面離開墊板

10、 13mm,持荷2分鐘，向墊板側(cè)擰扭支承螺母， 直到消除錨杯與墊板之間間燃到克服第一 次張拉產(chǎn)生的錨具放張回縮,低豎向預(yù)應(yīng)力 損失，提高預(yù)應(yīng)力筋效率的目的。（二）“二次張拉低回縮鋼絞線豎向預(yù)應(yīng) 力錨固系統(tǒng)”設(shè)計原則。 H I圖3 H I圖3 1低回縮豎向錨固系統(tǒng)構(gòu)造示意圖酸府*/con 0-75 fpK式中：fPK 一預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值；當(dāng)對預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行超張拉時？ c0n不應(yīng)超過0.8%。按持久狀況計算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件時，預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定:受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力1）對鋼絞線、鋼絲按未開裂構(gòu)件7 +。 0 65fpk式中：pe 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的

11、有效預(yù)應(yīng)力；。一預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力或應(yīng)力增量。預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力損失計算鋼筋預(yù)應(yīng)力損失計算按公路鋼筋混凝土 及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）第6.2條規(guī)定執(zhí)行?！暗突乜s豎向錨固系統(tǒng)”的構(gòu)造型 式，孔道壓漿進(jìn)漿口和排氣口的布置型式，張 拉端錨具槽口布置型式及尺寸等要求應(yīng)在設(shè) 計圖中明確規(guī)定。“低回縮豎向錨固系統(tǒng)”的張拉端 “低回縮錨具”和固定端“P型錨具系統(tǒng)”應(yīng) 在設(shè)計圖中給出大樣圖及尺寸等要求。豎向預(yù)應(yīng)力計算豎向預(yù)應(yīng)力應(yīng)進(jìn)行“豎向壓應(yīng)力0計 算”、“計算豎向預(yù)應(yīng)力筋縱向間距”、“驗算豎 向壓應(yīng)力值0 ”、“豎向預(yù)應(yīng)力筋（束）的 截面面積計算”、“豎向預(yù)應(yīng)力筋（束）鋼絞線 的規(guī)格

12、、數(shù)量選用”等設(shè)計計算，具體計算方 法可參閱相關(guān)的設(shè)計、施工、驗收技術(shù)規(guī)范。（三）二次張拉低回縮鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力 錨固系統(tǒng)構(gòu)造nn錨固系統(tǒng)構(gòu)造見（圖3-1），構(gòu)造如3.1.1所述。nn低回縮豎向錨固系統(tǒng)中孔道壓漿進(jìn)漿口和排氣口的布置：孔道壓漿進(jìn)漿口、排氣口宜按圖3-2布置?？椎肋M(jìn)漿連接管宜用內(nèi)徑中1620mm的聚 乙烯塑管，其一端與進(jìn)漿鋼管連接，（固定端波紋管口應(yīng)封堵、不允許在澆注混凝土?xí)r進(jìn)漿）， 其另一端引出混凝土外?？椎琅艢饪谝瞬贾迷趶埨隋^墊板的平面上，孔口宜設(shè)計成螺紋連接。排氣孔與孔道波 紋管內(nèi)孔相通。進(jìn)漿管與壓漿機壓漿管之間宜設(shè)置帶閥門，且在0.21.0Mpa壓力穩(wěn)壓時能 可靠連接的

13、裝置。豎向預(yù)應(yīng)力筋張拉端錨具槽口應(yīng)采用圖3-3a所示的結(jié)構(gòu)，其槽口的參考尺寸見 附錄B。豎向預(yù)應(yīng)力筋張拉端的穴模結(jié)構(gòu)宜采用圖3-3b所示的結(jié)構(gòu)型式，以保證張拉千 斤頂?shù)睦χ行木€與錨墊板平面垂直。張拉端槽口穴模的參考尺寸見附錄B。圖 3 3 圖 3 3 a張拉端錨具槽口構(gòu)造示意圖圖 3 3 b張拉端錨具槽口穴模構(gòu)造示意圖3.3.4錨具系統(tǒng)4.1 低回縮豎向錨固系統(tǒng)”的張拉端錨具應(yīng)采用“低回縮二次張拉錨具”，固定 端錨具應(yīng)采用“P型錨具系統(tǒng)”。錨具性能應(yīng)符合如下要求：1、鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力筋一低回縮錨具和P型錨具組裝件的錨固性能，應(yīng)符合下列要求：低回縮錨具和P型錨具的靜載性能，應(yīng)同時符合下列要求：

14、na0.95(3.2.1-1)apuN2.0%(3.2.1-2)式中na預(yù)應(yīng)力筋一錨具組裝件靜載試驗測得的錨具效率系數(shù)。apu預(yù)應(yīng)力筋一錨具組裝件達(dá)到實測極限拉力時的總應(yīng)變。2、低回縮錨具除應(yīng)符合預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器(GB/T143702007)中的通 用要求外，還應(yīng)符合下列要求：令錨杯螺紋與支承螺母螺紋處在5牙扣咬合的狀態(tài)，加載額定工作荷載的1.5倍，并 持荷5分鐘，然后卸載，此時螺紋應(yīng)能旋合自如，不能出現(xiàn)需用外力敲擊后才能旋出的現(xiàn)象。生產(chǎn)廠家型式試驗時，錨杯螺紋與支承螺母在5牙扣咬合長度狀態(tài)下，螺紋破壞荷載 應(yīng)三1.7倍額定工作荷載。第二次張拉錨固后，錨杯螺紋與支承螺母螺紋咬合長度

15、應(yīng)三5牙扣。放張回縮值W1mm。鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力筋一低回縮錨具和P型錨具組裝件的疲勞荷載性能、周期荷載性能 和其他基本性能均應(yīng)滿足預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器(GB/T143702007)的要求。低回縮豎向錨固系統(tǒng)”張拉端“低回縮錨具”宜采用下列構(gòu)造型式：1、張拉端“低回縮錨具”，由錨杯、夾片、支承螺母、墊板、螺旋筋等部分組成，其結(jié)構(gòu)如(圖3.2.4a),。2、低回縮錨具的錨杯圓柱（或圓臺）內(nèi)設(shè)置有夾片座套， 外周應(yīng)為螺紋，螺紋牙距宜為24mm,支承螺母螺紋應(yīng)與錨 杯螺紋一致，且為間隙配合。同時還應(yīng)滿足錨杯高度 h1Nh2+28（mm）。3、低回縮錨具的墊板材料宜為HT200鑄鐵，鑄件不允許

16、有砂、氣孔等缺陷。支承錨杯的墊板平面應(yīng)采用機械加工，墊板平面應(yīng)設(shè)置排氣（或壓漿）孔，并與壓漿孔道相通，孔道應(yīng)有足夠的截面積，以保證漿液的暢通，孔口應(yīng)設(shè)置螺圖3.2.4 a圖中：1圖中：1、墊板；2、支承螺母；3、錨 杯；4、夾片；5、鋼絞線；6、波紋管; 7、螺旋筋低回縮豎向錨固系統(tǒng)”固定端“P型錨具 系統(tǒng)”應(yīng)采用如下構(gòu)造型式:1、固定端“P型錨具系統(tǒng)”，由擠壓套、彈簧、墊板、螺旋筋、壓板、壓板連接螺桿、進(jìn)漿鋼管、約束圈等部件組成，其結(jié)構(gòu)如（圖3-5）。2、固定端P錨“彈簧”宜采用三角彈簧，其熱處理硬度 宜三63HRC?！皵D壓套”宜采用優(yōu)質(zhì)合金結(jié)構(gòu)鋼，其熱處理硬 度宜為620HRC。3、固定端

17、P錨墊板宜采用Q235鋼板，厚度宜三18mm。 穿鋼絞線孔的直徑宜取（1.051.15）”（“為鋼絞線公稱 直徑）。4、壓板及壓板連接桿組件應(yīng)將P錨壓緊在固定端墊板上 時無明顯變形。四、二次張拉低回縮鋼絞線錨固系統(tǒng)施工一般規(guī)定圖3-5圖中：1圖3-5圖中：1、擠壓套；2、彈簧；3、墊板；4、螺旋筋；5、波紋管；6、壓板連接桿組件；7、壓板；8、進(jìn)漿鋼管；9、約束圈；10、鋼絞豎向預(yù)應(yīng)力工程施工時，應(yīng)采取必要的安全技術(shù)措施，防止發(fā)生事故。低回縮豎向錨固系統(tǒng)”的施工應(yīng)滿足本規(guī)范4.1.6、4.1.7、4.1.10、4.1.11、4.1.12、4.1.13、4.1.14、4.1.15等條文的基本規(guī)定

18、、本章明示的條文和設(shè)計圖紙中的要求。 凡本規(guī)范中未明示要求的則按公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ 041 2000）（以下簡稱：2000 施工規(guī)范）執(zhí)行。4.1.4 “低回縮豎向錨固系統(tǒng)”所選用的預(yù)應(yīng)力鋼筋、錨具系統(tǒng)和管道系統(tǒng)均應(yīng)滿足本 規(guī)范3.1, 3.2, 3.3各條文相關(guān)規(guī)定的要求。預(yù)應(yīng)力鋼筋材料，錨具、管道進(jìn)場驗收。預(yù)應(yīng)力鋼筋（鋼絞線）的進(jìn)場驗收應(yīng)按2000施工規(guī)范中第12.2.4條規(guī)定執(zhí) 行。錨具進(jìn)場驗收除遵照2000施工規(guī)范中第12.3.5條執(zhí)行外，還要求生產(chǎn)廠家 提供按本規(guī)范3.2.2條規(guī)定條件的型式試驗報告。當(dāng)質(zhì)量證明文件不齊全、不正確或質(zhì)量有 疑點時，經(jīng)外觀檢查、硬度試驗合格后，

19、應(yīng)從同批中抽取6套錨具、并將其組成3個預(yù)應(yīng)力 筋錨具組裝件進(jìn)行錨固靜載性能試驗和按本規(guī)范3.2.2條要求的型式試驗。如有一個試件不 符合要求，則另取雙倍數(shù)量的錨具重做試驗，如仍有一個試件不符合要求，則該批錨具為不 合格產(chǎn)品。管道進(jìn)場驗收應(yīng)按2000施工規(guī)范中第12.4條執(zhí)行。預(yù)應(yīng)力筋的制作、安裝預(yù)應(yīng)力筋下料1、預(yù)應(yīng)力筋的下料長度應(yīng)通過計算確定，計算時應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)的孔道長度、固定端長度、 錨具厚度、一次張拉千斤頂長度和外露長度等因素。2、預(yù)應(yīng)力鋼筋的切斷宜采用砂輪鋸，不得采用電弧切割。預(yù)應(yīng)力鋼絞線與固定錨P錨的連接安裝。正確地將P錨擠壓套和彈簧安裝在鋼絞線上的適宜位置，保證擠壓安裝成功后，彈簧總

20、長度的90%以上應(yīng)被固定在擠壓套內(nèi)。1、P錨與鋼絞線的連接宜用專用擠壓機進(jìn)行安裝。采用YJ40擠壓機擠壓P錨時，油壓 表一般控制在3045Mpa之間；采用YJ50擠壓機擠壓P錨時，油壓表一般控制在2545Mpa 之間。2、應(yīng)從每500套的一批次中隨機抽取不少于3套P錨，使之與鋼絞線按實際施工工藝安 裝連接后，再在現(xiàn)場用標(biāo)定合格的千斤頂做拉斷破壞試驗，組裝件破斷后，P錨與鋼絞線連 接處應(yīng)無滑動和滑脫現(xiàn)象，只允許鋼絞線拉斷破壞。預(yù)應(yīng)力筋及管道安裝1、按圖紙要求的預(yù)應(yīng)力筋束的鋼絞線根數(shù)，將鋼絞線、P錨組裝件穿入固定端墊板，用 壓板和螺桿將P錨固定在固定端墊板上，同時，按圖將“P錨系統(tǒng)”的“進(jìn)漿鋼管”

21、固定在 鋼絞線上。2、將鋼絞線力筋編束和捆扎成束。3、將預(yù)應(yīng)力筋束穿入波紋管，按設(shè)計圖提供的坐標(biāo)，每間隔0.81.5m設(shè)置一個固定支 撐點將波紋管固定在非預(yù)應(yīng)力筋上，確保澆搗混凝土?xí)r波紋管不產(chǎn)生錯位或移位。4、用鋼筋搭橋，將固定端的墊板按設(shè)計坐標(biāo)進(jìn)行支承并固定定位，安裝固定端螺旋筋。 將進(jìn)漿連接塑料管的一端與固定端“P錨系統(tǒng)”的“進(jìn)漿鋼管”連接，并扎緊接口，另一端 則引出混凝土外，并用膠帶紙封住管口，將塑料進(jìn)漿連接管固定在非預(yù)應(yīng)力筋上，塑料進(jìn)漿 連接管不允許有壓扁、急轉(zhuǎn)彎折堵內(nèi)孔的現(xiàn)象。5、封堵固定端波紋管口（宜用水泥砂漿或環(huán)氧砂漿）。_L_6、安裝張拉端墊板，安裝張拉端槽口穴模，并應(yīng)保 證墊

22、板中心線與橋梁平面基本垂直。7、用膠帶紙封包張拉端墊板與波紋管連接處，防止 水泥砂漿從此接口處滲入管道內(nèi)?；炷恋臐仓炷翝仓皯?yīng)檢查預(yù)應(yīng)力筋、錨具和管道 的安裝是否符合要求。澆筑混凝土應(yīng)按2000施工規(guī)范中第12.7 條規(guī)定執(zhí)行。澆筑混凝土施工時，應(yīng)特別注意不能讓振動 棒振打波紋管及固定端墊板、錨具，確保不漏漿、不錯 位。圖 4.4.5 1槽口護(hù)罩和固定塞安裝示意圖澆筑混凝土后，混凝土終凝25小時內(nèi)，應(yīng)及時拆出張拉端槽口穴模。圖 4.4.5 1槽口護(hù)罩和固定塞安裝示意圖拆出張拉端槽口的穴模后，應(yīng)及時在原穴模位置按圖4.4.5-1所示安裝槽口護(hù)罩 和固定塞，防止雜物進(jìn)（掉）入穴孔內(nèi)影響錨具安

23、裝、張拉、壓漿工序質(zhì)量。槽口護(hù)罩和固定塞按附錄C的型式和尺寸加工、安裝，也可根據(jù)施工實際選用其 他構(gòu)造型式的護(hù)罩。施加預(yù)應(yīng)力“低回縮豎向錨固系統(tǒng)”的力筋施加預(yù)應(yīng)力的工藝方法：第一次施加預(yù)應(yīng)力的機 具、設(shè)備準(zhǔn)備工作均按2000施工規(guī)范中第12.8.1,12.8.2兩條執(zhí)行。第二次張拉應(yīng)在 第一次張拉放張后216小時內(nèi)進(jìn)行，張拉時應(yīng)采用專用千斤頂和張拉連接裝置（見附錄D） 和按本規(guī)范第4.5.4.4條規(guī)定的施工方法進(jìn)行張拉作業(yè)。張拉應(yīng)力控制1、預(yù)應(yīng)力筋的第二次張拉控制應(yīng)力應(yīng)符合設(shè)計要求。若設(shè)計無規(guī)定時，則按1.03?？?控制（考慮力筋松弛、混凝土徐變損失超張拉3%）。第一次張拉控制應(yīng)力宜按設(shè)計的張

24、拉控 制應(yīng)力超張3%,無論任何情況，張拉控制應(yīng)力值不應(yīng)大于0.8fpk。2、預(yù)應(yīng)力筋采用應(yīng)力控制方法張拉，以伸長值進(jìn)行校核，實際伸長值與理論伸長值的差 值應(yīng)符合設(shè)計要求。若設(shè)計無規(guī)定時，則第一次張拉的實際伸長值與理論伸長值之差應(yīng)控制 在6%以內(nèi)，第二次張拉實際伸長與理論計算伸長值之差應(yīng)控制在10%內(nèi)；否則，應(yīng)暫停張 拉，待查明原因和采取措施以后，方可繼續(xù)張拉。為確保永存預(yù)應(yīng)力的穩(wěn)定性，第二次張拉 放張后實測伸長值與理論伸長值之間誤差應(yīng)控制在+10%15%內(nèi)，否則應(yīng)重新張拉，使之達(dá) 到要求。3、豎向預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長值4L可分別按下列公式計算。a、第一次張拉理論伸長值叮（00）按下式計算L =

25、PL （4.5.2-1）1APVEP式中：P1P第一次張拉預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力（N）； L預(yù)應(yīng)力筋的長度（mm）；A 預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm2）； pvEp預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量（Mpa）；b、第一次張拉實際伸長值，1總1（!）按下式計算1總1=411 + 412 （4.5.2-2）式中：%第一次張拉初應(yīng)力至最大張拉應(yīng)力間的實測伸長值（mm）；L2初應(yīng)力以下的推算伸長值（mm）。、第二次張拉理論伸長值A(chǔ)LII（!）按下式計算Ltt = (4.5.2-3)其中：(PL, R Ptps = Ptp(1-x%- AL1)(4.5.2-4)np Ips tps tp以上各式中：Pttp第二次張拉預(yù)應(yīng)力

26、筋的平均張拉力（N）；PTPS第一次張拉放張后，扣除預(yù)應(yīng)力損失部份（含錨口摩阻損失和夾片回縮損失）TPS后的剩余張拉力（N）；x% 錨口部位的摩阻損失系數(shù)，一般通過試驗確定，簡化時可取x = 3；PTP 第一次張拉預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力（N）；L 第一次張拉理論伸張值（mm）；1十 一一夾片回縮損失系數(shù)，若要求精確時則應(yīng)通過試驗方法確定，一般簡化時AL1可按此式計算。僅第二次張拉實際伸長值%、TT = *PS（4.5.2-5）式中：L邙TT第二次張拉實際伸長值（mm）；總、IILtps 第二次張拉初應(yīng)力（PIPS）至最大張拉力間的實測伸長值（mm）。IPS第二次張拉初應(yīng)力宜采用現(xiàn)場試驗測試平均值

27、的方法確定，即：第一次張拉放張后，按 第二次張拉工藝，將力筋張拉至力筋錨杯下端面離開墊板平面之時的張拉應(yīng)力值為初應(yīng)力值; 但也可按式（4.5.2 4）估算。預(yù)應(yīng)力筋的錨固，應(yīng)在張拉控制應(yīng)力處于穩(wěn)定狀態(tài)下進(jìn)行，錨固階段張拉端的內(nèi) 縮量應(yīng)符合下列規(guī)定。a、第一次張拉錨固回縮量W6 mm。區(qū)第二次張拉錨固回縮量W1 mm。豎向預(yù)應(yīng)力張拉施工：對力筋施加預(yù)應(yīng)力之前，應(yīng)檢驗構(gòu)件的混凝土強度等級是否符合設(shè)計要求；若 設(shè)計未規(guī)定時，亦不應(yīng)低于設(shè)計強度等級值的90%。預(yù)應(yīng)力筋的張拉順序應(yīng)符合設(shè)計要求，當(dāng)設(shè)計未規(guī)定時，可按本規(guī)范4.1.6條 規(guī)定分批和分階段地進(jìn)行對稱張拉。第一次張拉可用260KN前卡千斤頂單根

28、張拉，但當(dāng)單束鋼絞線多于4根（含4 根）或鋼束長度大于10m時，則應(yīng)對每一鋼束中的全部力筋同時施加預(yù)應(yīng)力。第二次張拉應(yīng)對每一鋼束的全部力筋同時施加預(yù)應(yīng)力，施工方法為：采用連接 桿連接錨杯，將力筋以整體拉起的方式進(jìn)行張拉作業(yè)。張拉程序1、力筋的第一次張拉及伸長值的測量:a、第一次張拉時的千斤頂、限位板和錨具安裝如圖4.5.4a所示。安裝錨具時錨杯應(yīng)與 墊板接觸，支承螺母與墊板應(yīng)有間隙，第一次張拉時支承螺母不受力。b、第一次張拉程序:0一初應(yīng)力一1.03 c0n （持荷2min） 一錨固c、第一次張拉實際伸長值的測量 在張拉至0.1 c0n時測量千斤頂活塞桿外伸值La和工具夾片外露高度；在張拉至1

29、.03 00n時測量千斤頂活塞桿外伸值Lb和工具夾片外露高度；按下式計算實測的第一次張拉伸長值：L 的=4Lb 4La+4L2 4Le （4.5.4 1） 式中：1總第一次張拉實測伸長值（mm）；La 第一次張拉初應(yīng)力時千斤頂活塞桿外伸值（mm）；Lb 第一次張拉終應(yīng)力時千斤頂活塞桿外伸值（mm）；Le 工具夾片在張拉初應(yīng)力與終應(yīng)力之間的外露差值（初應(yīng)力時外露高度減去 終應(yīng)力時外露高度）（mm）；L2 初應(yīng)力以下的推算伸長值（mm）。圖 4.5.4 a第一次張拉安裝示意圖圖 4.5.4 a第一次張拉安裝示意圖2、第二次張拉及伸長值的測量：a、第二次張拉的時間應(yīng)符合設(shè)計的規(guī)定要求，當(dāng)設(shè) 計無規(guī)定

30、時，宜在第一次張拉完成后216小時內(nèi)進(jìn)行 第二次張拉。區(qū)第二次張拉前準(zhǔn)備。按圖4.5.4b所示安裝連接套、支架、拉桿、千 斤頂；張拉支座宜支承在與墊板平行的平面上，以保證 符合張拉軸線與墊板面垂直的要求。、第二次張拉程序0一 0 1Ps-1.03 c0n （持荷2min）一旋緊支承螺母 一錨固；或 00.5 c0n-1.03 c0n （持荷 2min）一旋緊支承 螺母一錨固；圖4.5.4 b第二次張拉安裝示意圖圖4.5.4 b第二次張拉安裝示意圖01Ps第一次張拉放張后，扣除放張回縮等預(yù)應(yīng)力損失部分（含錨口摩阻損失和夾 片回縮損失）后預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力值。仁第二次張拉實際伸長值測量：在張拉至01

31、Ps （或0.5 c/時測量千斤頂活塞桿的外伸值Lc；在張拉至1.03 00n時測量千斤頂活塞桿的外伸值Ld；按下式計算實測的第二次張拉伸長值；L總 = Ld Lc (4.5.42) 式中：二總一一第二次張拉時的實測伸長值（mm）；Lc 第二次張拉初應(yīng)力時千斤頂活塞桿的外伸值（mm）；Ld 第二次張拉終應(yīng)力時千斤頂活塞桿的外伸值（mm）；將實測伸長值與理論伸長值進(jìn)行比較，其誤差應(yīng)在10%之內(nèi)，否則，應(yīng)暫停張拉，待 查明原因后方可繼續(xù)張拉施工。 拆移張拉千斤頂及張拉連接系統(tǒng)后，測量錨杯與支承螺母相對位置差值：（參見圖 4.5.4c）。校驗第二次張拉放張后伸長值：a）測量錨杯高度斗；b）測量支承螺

32、母高度h2；c）按下式計算二次張拉放張后實際伸長值：1放11 = 4%514）+1（4.5.4 3）式中：1放11第二次張拉放張后實際伸長值（mm）；lh 第二次張拉放張后錨杯與支承螺母 相對位置差值（mm）；耳錨杯高度（mm）；H2支承螺母高度（mm）。圖 4.5.4 c錨杯與支承螺母相對位置示意圖放n原因和采取糾正措施后，方可繼續(xù)第二次張拉施工。4.6孔道壓漿孔道壓漿應(yīng)滿足本規(guī)范的第4.1.12、 4.1.13條要求，還應(yīng)按2000施工規(guī)范中第 12.11.2； 12.11.3； 12.11.4； 12.11.5； 12.11.7； 12.11.8； 11.11.9； 12.11.10；

33、12.11.11 條的要 求執(zhí)行?？椎缐簼{宜按圖4.6.21所示連接 方式和壓漿方向進(jìn)行壓漿。進(jìn)漿管道與壓漿機管 道的連接應(yīng)牢靠，能確保在0.2圖 4.5.4 c錨杯與支承螺母相對位置示意圖放n原因和采取糾正措施后，方可繼續(xù)第二次張拉施工。4.6孔道壓漿孔道壓漿應(yīng)滿足本規(guī)范的第4.1.12、 4.1.13條要求，還應(yīng)按2000施工規(guī)范中第 12.11.2； 12.11.3； 12.11.4； 12.11.5； 12.11.7； 12.11.8； 11.11.9； 12.11.10； 12.11.11 條的要 求執(zhí)行?？椎缐簼{宜按圖4.6.21所示連接 方式和壓漿方向進(jìn)行壓漿。進(jìn)漿管道與壓漿機管

34、 道的連接應(yīng)牢靠，能確保在0.21.5 Mpa之間壓 漿工作時連接件不滑脫、破壞。進(jìn)漿管道應(yīng)設(shè)置 止回閥門或開關(guān)。排氣口應(yīng)設(shè)置具有首先能排氣、排水后封堵股通，壓漿前應(yīng)將張拉端的錨具用水泥砂漿或環(huán)氧砂漿封堵，不允許水泥漿從張拉端的 錨具夾片、支承螺母與螺紋之間的間隙處泄漏。壓漿壓力為0.31.2 Mpa,穩(wěn)壓時間不得少于2min。穩(wěn)壓后應(yīng)先關(guān)閉進(jìn)漿管道止 回閥門，才能允許拆卸壓漿機管道?？椎纼?nèi)水泥漿初凝30分鐘后方可拆卸進(jìn)漿管道的止回閥門和附件。孔道壓漿后，切除錨具外露多余的鋼絞線，切割工具應(yīng)使用砂輪鋸；當(dāng)使用砂輪 鋸有困難時也可使用氧乙炔焰（嚴(yán)禁使用電圖4.6.2 1孔道壓漿連接示意圖?。┣懈?/p>

35、，切割時火焰不得接觸錨具，切割過程中還應(yīng)先用水冷卻錨具。切割后預(yù)應(yīng)力鋼絞線外露長度不應(yīng)小于30mm。（見圖4.6.2 1）4.7封錨孔道壓漿后，應(yīng)及時按2000施工規(guī)范中第12.11.12條對張拉端錨具進(jìn)行封錨。五、二次張拉低回縮鋼絞線錨固系統(tǒng)驗收一般規(guī)定“低回縮豎向錨固系統(tǒng)”的施工驗收應(yīng)在橋梁工程驗收前適當(dāng)?shù)臅r期進(jìn)行?！暗突乜s豎向錨固系統(tǒng)”的施工驗收應(yīng)由監(jiān)理主持，施工單位相關(guān)人員參與，并填 寫編制相關(guān)的驗收文件。“低回縮豎向錨固系統(tǒng)”的施工驗收分為工序施工驗收和分項工程施工驗收。工序施工驗收“低回縮豎向錨固系統(tǒng)”的工序施工驗收應(yīng)對每個施工節(jié)段按如下項目和時間進(jìn) 行驗收，并按規(guī)定填寫驗收記錄。1、P錨、鋼絞線連接安裝施工驗收，應(yīng)在力筋安裝之前進(jìn)行。2、鋼絞線力筋、錨具、管道和進(jìn)漿管道安裝施工驗收，應(yīng)在澆注混凝土之前進(jìn)行。3、力筋張拉施工驗收，應(yīng)在第二次張拉后壓漿之前進(jìn)行。4、孔道壓漿施工驗收，應(yīng)在壓漿初凝后進(jìn)行。P錨、鋼絞線連接安裝施工驗收1、查驗P錨、鋼絞線進(jìn)場復(fù)驗報告。2、查驗P錨是否符合本規(guī)范第3.2.3條之要求。3、按本規(guī)范4.3.2條之規(guī)定查驗現(xiàn)場工藝安裝力筋拉斷試驗記錄和擠壓壓力參數(shù)記錄， 并核實其記錄