小型汽車(chē)吊上樓面驗(yàn)算計(jì)算書(shū)

1、小型汽車(chē)吊上樓面驗(yàn)算計(jì)算書(shū)專(zhuān)業(yè):結(jié)構(gòu)總設(shè)計(jì)師(項(xiàng)目負(fù)責(zé)人)：_審核:_校對(duì):_設(shè)計(jì)計(jì)算人:_*全部限公司2018年1月汽車(chē)吊上樓面施工作業(yè)存在兩種工況：工況一為汽車(chē)吊在樓面上行走的工況，工況二為汽車(chē)吊吊裝作業(yè)時(shí)的工況。一、樓面行走工況1、設(shè)計(jì)荷載依照原結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)模型，四層樓面設(shè)計(jì)恒荷載9kN/m2，樓面設(shè)計(jì)活荷載8kN/m2，四層樓面樓板厚度120mm，樓板自重恒荷載3kN/m2。因此，汽車(chē)吊樓面行走工況2下，等效均布荷載不高出（9-3）+8=14kN/m為宜。汽車(chē)吊行走地域以以下圖所示。圖1汽車(chē)吊行走地域部署圖2、吊車(chē)荷載及尺寸行駛狀態(tài)自重(總質(zhì)量)kN150質(zhì)量參數(shù)前軸荷kN66后軸荷kN8

2、4尺寸參數(shù)支腿縱向距離m支腿橫向距離m3、汽車(chē)吊行駛相關(guān)參數(shù)噸小型汽車(chē)吊基本尺寸、輪寬及其行駛過(guò)程中各輪地址對(duì)樓板產(chǎn)生的荷載以以下圖所示：圖2汽車(chē)荷載參數(shù)4、承載力校核噸汽車(chē)吊行走時(shí)，后兩輪居于板跨中為最不利工況，以以下圖：圖3汽車(chē)樓面行走計(jì)算簡(jiǎn)圖基本資料工程名稱(chēng)：局部承壓計(jì)算周邊支承的雙向板，按上下和左右支承單向板的絕對(duì)最大彎矩等值，板的跨度Lx3250mm，Ly8000mm，板的厚度h120mm局部荷載第一局部荷載局部集中荷載N42kN，荷載作用面的寬度btx200mm，荷載作用面的寬度bty600mm；墊層厚度s0mm荷載作用面中心至板左邊的距離x1625mm，最左端至板左邊的距離x11

3、525mm，最右端至板右邊的距離x21525mm荷載作用面中心至板下邊的距離y3100mm，最下端至板下邊的距離y12800mm，最上端至板上邊的距離y24600mm第二局部荷載局部集中荷載N42kN，荷載作用面的寬度btx200mm，荷載作用面的寬度bty600mm；墊層厚度s0mm荷載作用面中心至板左邊的距離x1625mm，最左端至板左邊的距離x11525mm，最右端至板右邊的距離x21525mm荷載作用面中心至板下邊的距離y4900mm，最下端至板下邊的距離y14600mm，最上端至板上邊的距離y22800mm第一局部荷載荷載作用面的計(jì)算寬度bcxbtx+2s+h200+2*0+1203

4、20mmbcybty+2s+h600+2*0+120720mm局部荷載的有效分布寬度按上下支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng)bcybcx，bcx時(shí)，取bxbcx+320+*80005920mm當(dāng)bxLx時(shí)，取bxLx3250mm按左右支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng)bcxbcy，bcy時(shí)，取by2bcy/3+2*720/3+*32502853mm當(dāng)時(shí)，取by1426+1426+*18002326mm絕對(duì)最大彎矩按上下支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩將局部集中荷載變換為Y向線(xiàn)荷載qyN/bty42/70kN/mMmaxYqybty(Ly-y)y1+bty(Ly-y)/2Ly/Ly70*+*/(2*8)

5、/8m按左右支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩將局部集中荷載變換為X向線(xiàn)荷載qxN/btx42/210kN/mMmaxXqxbtx(Lx-x)x1+btx(Lx-x)/2Lx/Lx=210*m由絕對(duì)最大彎矩等值確定的等效均布荷載按上下支承考慮時(shí)的等效均布荷載qey8MmaxY/(bxLy2)8*82)m2按左右支承考慮時(shí)的等效均布荷載qex8MmaxX/(byLx2)8*m2由局部荷載總和除以全部受荷面積求得的平均均布荷載qeN/(LxLy)42/*8)m2第二局部荷載荷載作用面的計(jì)算寬度bcxbtx+2s+h200+2*0+120320mmbcybty+2s+h600+2*0+120720mm局部荷載

6、的有效分布寬度按上下支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng)bcybcx，bcx時(shí)，取bxbcx+320+*80005920mm當(dāng)bxLx時(shí)，取bxLx3250mm按左右支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng)bcxbcy，bcy時(shí)，取by2bcy/3+2*720/3+*32502853mm當(dāng)時(shí)，取by+1426*1800+14262326mm絕對(duì)最大彎矩按上下支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩將局部集中荷載變換為Y向線(xiàn)荷載qyN/bty42/70kN/mMmaxYqybty(Ly-y)y1+bty(Ly-y)/2Ly/Ly70*+*/(2*8)/8m按左右支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩將局部集中荷載變換為X向線(xiàn)荷載qx

7、N/btx42/210kN/mMmaxXqxbtx(Lx-x)x1+btx(Lx-x)/2Lx/Lx210*m由絕對(duì)最大彎矩等值確定的等效均布荷載按上下支承考慮時(shí)的等效均布荷載q8M/(b2)8*82)2eyxmaxYy按左右支承考慮時(shí)的等效均布荷載qex8MmaxX/(b2)8*2yLxm由局部荷載總和除以全部受荷面積求得的平均均布荷載qeN/(Lxy42/*8)2L)m結(jié)果匯總等效均布荷載qem214kN/m2二、汽車(chē)吊裝工況1、吊車(chē)支腿壓力計(jì)算依照施工方案，15t汽車(chē)吊鋼架拼裝過(guò)程中，最不利工況為：吊裝半徑12m，吊重，即起重力矩為?m，汽車(chē)吊自重為15噸。計(jì)算簡(jiǎn)圖圖4汽車(chē)吊支腿部署圖計(jì)

8、算工況工況1：起重臂沿車(chē)身方向（=0）工況2：起重臂沿車(chē)身方向（=90）工況3：起重臂沿車(chē)身方向（=47）支腿荷載計(jì)算公式N=P/4M(cos/2asin/2b)式中：P吊車(chē)自重及吊重；起重力矩；起重臂與車(chē)身夾角；支腿縱向距離；支腿橫向距離；計(jì)算結(jié)果工況1：起重臂沿車(chē)身方向（=0）N1=N2=P/4+M(cos/2a+sin/2b)=N3=N4=P/4-M(cos/2a+sin/2b)=工況2：起重臂沿車(chē)身方向（=90）N1=N4=P/4+M(cos/2a+sin/2b)=N2=N3=P/4-M(cos/2a+sin/2b)=工況3：起重臂沿車(chē)身方向（=47）N1=P/4+M(cos/2a+s

9、in/2b)=N2=P/4+M(cos/2a-sin/2b)=N3=P/4-M(cos/2a+sin/2b)=N4=P/4-M(cos/2a-sin/2b)=依照以上工況解析可知，汽車(chē)吊在樓面吊裝作業(yè)最不利工況時(shí)，單個(gè)支腿最大荷載為。2、樓面等效荷載計(jì)算基本資料周邊支承的雙向板，按上下和左右支承單向板的絕對(duì)最大彎矩等值，板的跨度Lx3250mm，Ly3000mm，板的厚度h120mm局部集中荷載N62kN，荷載作用面的寬度btx1200mm，荷載作用面的寬度bty1200mm；墊層厚度s100mm荷載作用面中心至板左邊的距離x1625mm，最左端至板左邊的距離x11025mm，最右端至板右邊的

10、距離x21025mm荷載作用面中心至板下邊的距離y1500mm，最下端至板下邊的距離y1900mm，最上端至板上邊的距離y2900mm荷載作用面的計(jì)算寬度bbcxbtx+2s+h1200+2*100+1201520mmcybty+2s+h1200+2*100+1201520mm局部荷載的有效分布寬度按上下支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng)bcybcx，bcx時(shí)，取bxbcx+1520+*30003620mm當(dāng)bxLx時(shí)，取bxLx3250mm按左右支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng)bcxbcy，bcy時(shí)，取bybcy+1520+*32503795mm當(dāng)byLy時(shí)，取byLy3000mm絕對(duì)最大

11、彎矩按上下支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩將局部集中荷載變換為Y向線(xiàn)荷載qyN/bty62/mMmaxYqybty(Ly-y)y1+bty(Ly-y)/2L*+*/(2*3)/3m按左右支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩將局部集中荷載變換為X向線(xiàn)荷載qxN/btx62/m+b(L-x)/2LMmaxXqb(L-x)x1txxxtxx*my/Lyx/Lx由絕對(duì)最大彎矩等值確定的等效均布荷載按上下支承考慮時(shí)的等效均布荷載q8M/(b2)8*32)2eyxmaxYy按左右支承考慮時(shí)的等效均布荷載qex8MmaxX/(b2)8*(3*m2yLx等效均布荷載qeMaxqex,qeyMax,m214kN/m23、最不利吊裝

12、地址懸挑梁計(jì)算吊裝點(diǎn)位部署汽車(chē)吊吊裝時(shí)共設(shè)置4個(gè)吊裝點(diǎn)，吊裝點(diǎn)地址以以下圖所示。圖5汽車(chē)吊吊裝點(diǎn)位部署由吊裝點(diǎn)位部署圖可知，吊裝點(diǎn)均設(shè)置在樓面懸挑地址，且受力最大的支腿設(shè)置在懸挑最遠(yuǎn)端。為減小對(duì)結(jié)構(gòu)的不利影響，汽車(chē)吊的支腿應(yīng)盡量落在原結(jié)構(gòu)梁范圍內(nèi)，每個(gè)吊裝點(diǎn)汽車(chē)吊詳盡部署地址如圖69所示。圖6吊裝點(diǎn)1汽車(chē)吊部署地址圖7吊裝點(diǎn)2汽車(chē)吊部署地址圖8吊裝點(diǎn)3汽車(chē)吊部署地址圖9吊裝點(diǎn)4汽車(chē)吊部署地址計(jì)算結(jié)果將汽車(chē)吊每個(gè)支腿荷載輸入計(jì)算模型，驗(yàn)算原結(jié)構(gòu)承載力可否滿(mǎn)足汽車(chē)吊作業(yè)要求。計(jì)算結(jié)果以以下圖所示。圖10吊裝點(diǎn)1原設(shè)計(jì)豎向梁配筋圖圖11吊裝點(diǎn)1原設(shè)計(jì)水平梁配筋圖圖12吊裝點(diǎn)1荷載部署圖13吊裝點(diǎn)1原設(shè)計(jì)配筋值圖14吊裝點(diǎn)1計(jì)算配筋結(jié)果圖15吊裝點(diǎn)2原設(shè)計(jì)豎向梁配筋圖圖16吊裝點(diǎn)2原設(shè)計(jì)水平梁配筋圖圖17吊裝點(diǎn)2荷載部署圖18吊裝點(diǎn)2原設(shè)計(jì)配筋值19吊裝點(diǎn)2計(jì)算配筋結(jié)果圖20吊裝點(diǎn)3原設(shè)