大體積砼施工方案0713

大體積砼施工方案0713大體積砼施工方案0713大體積砼施工方案0713大體積砼施工方案0713編制僅供參考審核批準生效日期地址：電話：傳真:郵編:南山美苑地下室及上部主體工程大體積砼專項施工方案編制單位：廈門特房建設工程集團有限公司編制時間：2010年5月20日目錄一、編制依據(jù)2二、工程概況2三、施工部署10四、基礎承臺砼筑后裂縫控制計算11五、大體積砼熱工計算16六、測溫布置19七、砼的澆筑方法21八、控制裂縫的技術措施24九、施工質(zhì)量保證措施30十、不可預見事件控制措施32十一、雨季施工措施34十二、成本保護措施34十三、安全文明施工措施35一、編制依據(jù)：《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-2001《建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50202-2002《鋼筋混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002《普通混凝土配合比設計規(guī)程》JGJ55－2000《大體積混凝土施工規(guī)范》GB50496－2009《普通混凝土用砂、石質(zhì)量及檢驗方法標準》JGJ52－2006《混凝土外加劑應用技術規(guī)范》GB50119－2003《混凝土質(zhì)量控制標準》GB50164-92南山美苑設計圖紙及會審紀要，相關設計變更文件南山美苑《施工組織設計》二、工程概況、工程簡介本工程位于廈門市枋湖南路以南、金湖路以北，由一層地下室、1#～13#樓共13棟地上17～23層建筑物及2棟一層的南、西門樓構筑物組成。1#～7#、11#、12#樓一層為商鋪及架空綠化層，二層及以上為住宅；8#～10#、13#樓一層為架空綠化層，二層及以上為住宅；地下室為車庫及設備用房，南門樓及西門樓為架空綠化層?？偨ㄖ娣e為133869.112平方米。其中地下室26032.742m2，地上107836.37m2（1#、2#樓為13062.849m2；3#樓10236.832m2；4#樓9498.528m2；5#樓9754.598m2；6#、7#樓為15360.122m2；8#樓7768.9m2；9#樓7749.764m2；10#樓建筑高度為1#、2#、11#、12#樓53.15m；4#樓71.7m；5#樓68.7m；6#、7#樓68.4m；3#、8#、9#、10#、13#樓71.3m；南門樓8.95m；西門樓4.8m。建筑層數(shù)為1#、2#、11#、12#樓地下1層，地上17層；3#、4#、8#、9#、10#、13#樓地下1層，地上23層；5#、6#、7#樓地下1層，地上22層；南門樓、西門樓地上1層。3#～10#、13#樓為一類高層，耐火等級一級；1#、2#、11#、12#樓為二類高層，耐火等級二級；地下室為Ⅰ類車庫，耐火等級一級。屋面及地下室防水等級為Ⅱ級，建筑合理使用年限為50年。2、參建單位建設單位：建發(fā)房地產(chǎn)集團有限公司設計單位：廈門合道工程設計集團有限公司地勘單位：中機工程勘察設計研究院監(jiān)理單位：廈門象嶼工程咨詢管理有限公司施工單位：廈門特房建設工程集團有限公司、設計概況1、基礎形式：①、5#、13#樓、純地下室、單層店面部分基礎采用人工挖孔灌注樁，樁端持力層為④3中風化凝灰?guī)r層或④2-1散體狀強風化凝灰?guī)r。②、1#、2#、4#、6#、7#、10#、11#、12#樓基礎采用靜壓預應力高強混凝土（PHC500-125-A）管樁，樁端持力層為④2-1散體狀強風化凝灰?guī)r或④2-2碎裂狀強風化凝灰?guī)r。③、3#、8#、9#樓基礎采用沖（鉆）孔灌注樁，樁端持力層為④3中風化凝灰?guī)r層。④、南門樓、西門樓基礎采用鋼筋混凝土獨立柱基，以②1粉質(zhì)粘土為基礎持力層，地基承載力特征值fak=180kpa。2、結構類型：①、地下室為剪力墻結構體系。②、上部結構為：1）、1#、2#、6#、7#、11#、12#樓剪力墻結構體系；3#、4#、5#、8#、9#、10#、13#樓部分為框支剪力墻結構體系，未與主樓連為整體的裙樓為框架結構體系。2）、南門樓、西門樓：框架結構體系。3、設計標高：①、地下室±相當于絕對標高13.95m，底板面相對標高為-5.35m，頂板面相對標高為～-1.30m，結構層高為～5.0m。②、1#、2#、11#、12#樓±相當于絕對標高13.95m。③、3#、10#、13#樓±相當于絕對標高14.45m。④、4#、5#、6#、7#、8#、9#樓±相當于絕對標高14.95m。⑤、地上部分標準層結構層高為3.0m，第一層為～5.67m。⑥、1#、2#、11#、12#樓電梯井坑底標高為-7.25m，3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、13#樓電梯井坑底標高為-7.45m。4、安全及抗震：①、場地類別為Ⅱ類；結構安全等級為二級；抗震設防類別為丙類。②、抗震等級：1）、1#、2#、6#、7#、11#、12#樓剪力墻抗震等級為三級。2）、3#、4#、5#、8#、9#、10#、13#樓框支框架抗震等級為二級，底部加強部位剪力墻抗震等級為二級，非底部加強部位剪力墻抗震等級為三級，與主樓連為整體的裙樓抗震等級同主樓，未與主樓連為整體的裙樓框架抗震等級為三級。3）、南門樓、西門樓框架抗震等級為三級。5、混凝土強度等級：①、墊層混凝土為C15。②、構造柱、圈梁為C20；幕墻預埋件及磚砌電梯井的圈梁C25。③、承臺、地梁及地下室地板C30；除主樓外地下室柱、墻C40；地下室頂板及梁C30。④、1#、2#、11#、12#樓為：標高A～10.37m墻、柱C40；標高～19.37m墻、柱C35；標高～28.37m墻、柱C30；標高28.37m以上墻、柱C25。標高A～7.37m梁、板及樓梯C30；標高7.37m以上梁、板及樓梯C25。⑤、3#～10#、13#樓為：標高A～10.37m墻、柱C40；標高～19.37m墻、柱C35；標高～28.37m墻、柱C30；標高28.37m以上墻、柱C25。標高A～B梁、板及樓梯C30；標高4.37m梁、板及樓梯C35；標高7.37m梁、板及樓梯C30；標高7.37m以上梁、板及樓梯C25。⑥、南門樓、西門樓基礎、地梁、柱、梁及板為C25。6、結構厚度：（1）、地下室：①、地下室底板：純地下室部分為LB2=350mm，未注明部分為LB1=300mm，其余零星部分為LB3=400mm、LB4=450mm，人防部分為300mm，車道斜坡板厚度為LB5=350mm。10#、4#樓主樓基礎底板承臺厚1700mm②、地下室頂板厚度為180mm，人防部分為250mm。③、地下室外墻厚度為300mm，人防隔墻200mm，車道側墻及水箱隔墻300mm。（2）、地上部分：①、剪力墻厚度分別為200mm、250mm、300mm②、樓板厚度分別為90mm、100mm、110mm、120mm、130mm、140mm、150mm。7、構件尺寸：（1）、地下室：①、地下室平面尺寸約為154×244m，上部最大平面尺寸（2棟連體）約為60×23m。②、承臺最大尺寸為：1500厚承臺：4500×8500；1600厚承臺：4500×6800；1800厚承臺：6400×15000；2000厚承臺：4500×8500；2500厚承臺：2400×8400。③、地下室頂板梁截面尺寸主要有：300×700、300×800、400×800、400×900、400×1200、500×700、500×800、500×900、600×900、600×1000。④、地下室獨立柱截面尺寸主要有：400×600、450×1000、500×500、500×600、500×800、500×1000、500×1150、600×600、600×800、600×1000、600×1150、750×750。型鋼混凝土柱為800×800。⑤、地下室頂板及梁最大跨度為8400mm。⑥、地下室單個施工段的混凝土方量約500～600m3。（2）、地上部分：①、獨立柱尺寸為600×600；型鋼混凝土柱為600×1200、700×1200。②、梁的截面尺寸主要有：200×400、200×500、200×700、300×570、300×700。8、后澆帶施工：①、后澆帶的寬度為800㎜，墻、梁、板筋貫通不斷。②、后澆帶施工在其兩邊結構砼澆筑完60天后進行。③、后澆帶的砼采用無收縮或微膨脹砼，應比原砼強度等級提高5MPa。9、設計要求：①、設備專業(yè)在墻上預留洞套管，其位置、大小、作法均詳各專業(yè)圖，所有的預埋件在砼澆搗前應預埋完畢，不得后鑿。②、結構施工中的缺陷，未經(jīng)設計單位同意，不得采用水泥砂漿修補。施工要求和標準1.3.1施工要求本工程施工工期為475日歷天，工程質(zhì)量要求為合格，安全文明施工達到優(yōu)良標準。為此，我司在中標后組織有關人員認真研讀圖紙，確定配備強有力的施工現(xiàn)場項目班子，對于施工過程進行科學有效組織、現(xiàn)場實施“文明標化”管理，要求項目班子認真貫徹施工合同及招標文件的每項工作，嚴格按照國家現(xiàn)行的《規(guī)范》、《規(guī)程》、《標準》執(zhí)行。強調(diào)貫徹落實“強制性標準”，確保工程質(zhì)量，按計劃完成施工任務。同時，在施工中緊密與監(jiān)理工程師配合，服從監(jiān)理工程師指導，為此，本施工組織設計中較詳細編制了各種技術措施（詳見技術措施部分），將與業(yè)主、監(jiān)理、設計等部門建立可靠的、快捷聯(lián)系。2.3.2（1）建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB50300-2001（2）建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50202-2002（3）混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002（4）混凝土外加劑應用技術規(guī)范GB50119-2003（5）混凝土質(zhì)量控制標準GB50164-92工程自然環(huán)境2.4.1經(jīng)現(xiàn)場初勘,施工前的”三通一平”已基本完成,施工進場道路暢通.根據(jù)現(xiàn)場條件,施工現(xiàn)場周邊砌筑封閉圍墻,圍墻設一個大門通過便道與現(xiàn)有道路連接,以便車輛材料進出,臨時圍墻搭設臨時施工設施。水、電可就近接入現(xiàn)場。2.4.2廈門市從地理位置上處于亞熱帶，氣候溫暖、濕潤、光照充足主要氣象指標如下：最高氣溫38最低氣溫220C平均氣溫300C平均濕度78%年均降雨量1093mm本工程預計2010年4月份開工，要充分做好雨期施工排水、防潮、防沖刷及抗臺風措施，確保工程按期保質(zhì)完成。三、施工部署1、機械設備配置砼運輸車:20臺;垂直運輸設施：塔吊8臺，1m3料斗3個；溜槽加4m串筒2套；斗車5臺及路架；砼澆筑：振動棒12臺；平板12臺；其他：潛水泵10臺；對講機20部；材料：塑料薄膜3500㎡；麻袋4000㎡；05石子洗凈10m3；2、勞動力組織砼班組：1組，分兩班作業(yè)；其中，砼工每班操作工20~30人；小工6人。操作工定人定崗位（塔吊），掛相片上崗。砼澆搗前操作工進行技術交底，明確崗位。電工班：3人分兩班，白班2人，夜班1人；塔吊班：15人分三班；鋼筋班：4人分兩班；模板班：4人分兩班；3、砼澆筑項目部值班表分為白班、夜班兩班?？傊笓]：職責：1）協(xié)調(diào)各單位；2）宏觀控制施工進度、次序；3）質(zhì)量、安全情況；施工員：職責：1）現(xiàn)場質(zhì)量情況，重點控制振搗；2）前臺安全；材料員：職責：1）后臺質(zhì)量情況，重點控制坍落度、初凝時間等；2）砼試塊，抗?jié)B；3）保證保溫材料和工器具供應；4）后臺安全情況；后勤保障、交通：職責：1）疏導交通，防止停車；2）食堂、基地宿舍安排；四、基礎承臺砼筑后裂縫控制計算：按最大承臺厚2500毫米，長8400毫米，寬2400毫米，按澆筑后裂縫控制計算。彈性地基基礎上大體積混凝土基礎或結構各降溫階段綜合最大溫度收縮拉應力,按下式計算:降溫時,混凝土的抗裂安全度應滿足下式要求:式中σ(t)──各齡期混凝土基礎所承受的溫度應力(N/mm2);α──混凝土的線膨脹系數(shù),取1×10-5;ν──混凝土的泊松比,當為雙向受力時,取;Ei(t)──各齡期綜合溫差的彈性模量(N/mm2);△Ti(t)──各齡期綜合溫差,（℃）;均以負值代入;Si(t)──各齡期混凝土松弛系數(shù);cosh──雙曲余弦函數(shù);β──約束狀態(tài)影響系數(shù),按下式計算:H──大體積混凝土基礎式結構的厚度(mm);Cx──地基水平阻力系數(shù)(地基水平剪切剛度)(N/mm2);L──基礎或結構底板長度(mm);K──抗裂安全度,取;ft──混凝土抗拉強度設計值(N/mm2);、計算:(1)計算各齡期混凝土收縮值及收縮當量溫差:取εy0=×104;M1=;M2=;M3=;M4=;M5=;M6=;M7=;M8=;M9=;M10=;則3d收縮值為:εy(3)=εy0×M1×M2×......×M10(1-×3)=×10-43d收縮當量溫差為:Ty(3)=εy(3)/α=（℃）同樣由計算得:εy(6)=×10-4Ty(6)=（℃）εy(9)=×10-4Ty(9)=（℃）εy(12)=×10-4Ty(12)=（℃）εy(15)=×10-4Ty(15)=（℃）εy(18)=×10-4Ty(18)=（℃）εy(21)=×10-4Ty(21)=（℃）(2)計算各齡期混凝土綜合溫差及總溫差6d綜合溫差為:T(6)=T(3)-T(6)+Ty(6)-Ty(3)=（℃）同樣由計算得:T(9)=（℃）T(12)=（℃）T(15)=（℃）T(18)=（℃）T(21)=（℃）(3)計算各齡期混凝土彈性模量3d彈性模量:E(3)=Ec×(1-e×3)=×104(N/mm2)同樣由計算得:E(6)=×104(N/mm2)E(9)=×104(N/mm2)E(12)=×104(N/mm2)E(15)=×104(N/mm2)E(18)=×104(N/mm2)E(21)=×104(N/mm2)(4)各齡期混凝土松弛系數(shù)根據(jù)實際經(jīng)驗數(shù)據(jù)荷載持續(xù)時間t,按下列數(shù)值取用:S(3)=S(6)=S(9)=S(12)=S(15)=S(18)=S(21)=(5)最大拉應力計算取α=×10-5ν=Cx=H=2500mmL=8400mm根據(jù)公式計算各階段的溫差引起的應力1)6d(第一階段):即第3d到第6d溫差引起的的應力:由公式：得：β=×10-4再由公式：得：σ(6)=(N/mm2)同樣由計算得：2)9d:即第6d到第9d溫差引起的的應力:σ(9)=(N/mm2)3)12d:即第9d到第12d溫差引起的的應力：σ(12)=(N/mm2)4)15d:即第12d到第15d溫差引起的的應力:σ(15)=(N/mm2)5)18d:即第15d到第18d溫差引起的的應力:σ(18)=(N/mm2)6)21d:即第18d到第21d溫差引起的的應力:σ(21)=(N/mm2)7)總降溫產(chǎn)生的最大溫度拉應力：σmax=σ(6)+σ(9)+σ(12)+σ(15)+σ(18)+σ(21)=(N/mm2)混凝土抗拉強度設計值取(N/mm2)則抗裂縫安全度：K==>，滿足抗裂條件。五、大體積砼熱工安全計算

（一）計算假定條件

（1）最不利砼底板一般厚度1700mm；

（2）水泥：水泥；

（3）摻和料：礦渣粉FA=100kg/

m3；

（4）砼采用商品砼，入模溫度由廠家控制在￡28

°C，計算時以25°C。

（5）六、七月份廈門大氣平均溫度22~32°C

取Ta=25°C。

（6）本計算公式參照《高層建筑施工手冊》。

（二）計算過程及結果如下

1、砼的絕熱溫升計算

Tt

=

Th（1-e-mr）+FA/50

式中：Tt——在t齡期時絕熱溫升（°C）；

Th——砼的最終絕熱溫升（°C）

Th=

m——水泥水化熱溫升系數(shù)

t

——砼的齡期（d）；

e

——常數(shù)

W——為單方水泥用量（），取280kg/m3

；另摻56

kg/m3粉煤灰。

Q

——每公斤水泥水化熱

Q=335（kj/kg）。

c

——砼的熱，取kg?k。

p

——砼的密度，取2400

kg/m3。

計算得各齡期Tt值如下：

2、砼內(nèi)部實際最高溫度計算

Tmax=Tj+Tt?d

Tmax——砼內(nèi)部的最高溫度

TJ——砼的澆筑溫度，取25

°C。

d

——砼的降溫系數(shù)

齡

期123456789101427

d值

Tmax52.2

d值

Tmax

d值

Tmax

3、砼各齡期表面溫度計算

Tb（t）=Tq+

h￠（H-h￠）DT（t）

Tb（t）———齡期t時，砼的表面溫度（°C）；

Tq

———齡期t時，大氣的平均溫度（°C）；

H——砼的計算厚度

H=

h

+2h￠；

h——砼的實際厚度（m）；

h￠——砼的虛厚度。h￠=K

入——砼的導熱系數(shù)，取m?k

K——計算折減系數(shù)，取;

b——模板與保溫層的傳熱系數(shù)（W/m2k）以不采用保溫材料計算得=23

W/m2k；

h￠=

=

經(jīng)計算各齡期表面砼溫度為：

齡期123456789101427

各齡期內(nèi)外溫差

齡期123456789101427

16196

6104

結論：所有板的內(nèi)部溫度與表面溫度之差的最大值出現(xiàn)在3~9天。按大氣平均溫度計算溫差￡26°C，但是考慮到夜間溫度較低（20°C），此時厚板溫差超過25°C，因此，必須采取覆蓋措施。

4、保護覆蓋層計算，采用兩層厚麻袋加一層塑料布經(jīng)計算厚板的表面溫度為：

齡期123456789101427

表面溫度

溫差5107

結論：采用兩層麻袋覆蓋加一層塑料布后內(nèi)外溫差滿足要求￡25°C。

六、測溫點布置六、一）測溫頻率1.測溫延續(xù)時間自混凝土澆筑始至拆除保溫層后為止，同時不少于20d監(jiān)測頻率澆筑后1～7天為1次/2h、其后為1次/4h，入模溫度的測量，每臺班不少于2次。養(yǎng)護日期測溫時刻1-7天6:00、8:00、10:00、12:00、14:00、16:00、18:00、20:00、22:00、24:00、2:00、4:008-20天6:00、10:00、14:00、18:00、22:00、2:00、4：00

地下室部分和其它主樓由于板厚均在300-400㎜之間，板厚較薄，不設測溫點，在10#樓主樓底板厚度為米，由于主樓承臺分1次澆筑完畢，在平面布置上測桿分1次布設，每次共布置6根測桿，平面上呈梅花形布置，每個測桿分上、中、下3個測點，每個測點均布置備用點，底板澆筑一次共計布置54個測點；其中上測點距砼上表面50～100mm，中測點位于混凝土底板豎向中心位置，下測點距砼下表面50～100mm。同時還設置大氣溫溫測點。七、砼的澆筑方法1、澆搗方式本工程一次澆搗砼的方量雖然很大，但分為十幾個后澆帶跳倉法澆筑，這為分段分層澆灌提供了充分便利，分段分層澆灌有以下優(yōu)點：第一，砼澆灌過程中的水化熱可以充分散發(fā)，避免內(nèi)外溫差過大而產(chǎn)生裂縫；第二，分層澆灌可以大大降低砼澆灌時對側壁底部的側壓力，以避免磚胎模的移位、斷裂，從而引起防水層的破裂；第三，分層澆灌可以減少砼的收縮，從而有利于減少砼中的微小裂紋；第四，在多個小面積的承臺中進行分層澆灌，有利于控制層與層間的澆灌時間間隔，從而避免在砼的層間出現(xiàn)冷縫。所以，本工程的澆灌采用分段分層澆灌。具體的分段詳見附圖。2、砼澆搗順序本工程地下室砼澆筑按照設計施工圖后澆帶劃分15塊劃分，先澆筑地下室主樓后澆筑地下室部分，按照底板混凝土澆搗原則上斜坡分層，以每層和6-10M為澆搗段，按“分段定點，一個坡度、分層澆筑，循序漸進，一交到頂”的順序進行澆搗。3、砼澆灌路線砼罐車路線應安排二條，在南大門及西大門各設一臺地泵。發(fā)現(xiàn)塞車及時通知后續(xù)車輛改用備用道。砼罐車在項目周邊采用環(huán)形交通，單進單出。項目周邊道路由專人疏導，防止亂停車。（澆筑路線詳平面布置圖）。4、砼的振動振動棒應快插慢拔，插點均勻，逐點移動，均勻振實。移動間距不大于振動棒作用間距的倍。振搗上一層時，應插入下一層5cm，以消除兩層之間的接縫。不同作業(yè)組在振搗交接處時，應注意配合，防止漏振。5、冷縫預防措施塔吊輔助澆搗，現(xiàn)場總指揮應記錄各部位砼澆搗時間，砼澆搗時間過長有接近初凝時間的可能，即用塔吊補澆砼。6、300mm高外墻全部采用塔吊吊運砼澆灌，且應在底板砼澆灌完成間隔一段時間后（但應在砼初凝前）進行澆灌。地下室剪力墻每隔25-30米設一道施工縫，防止剪力墻豎向溫差收縮裂縫。7、澆搗砼全過程中，選派一名材料員，抽檢泵車砼坍落度。8、砼表面處理底板砼澆筑結束后表面沁漿，應用2m長刮尺在表面刮平?，F(xiàn)場預備洗凈的05石子，人走過尚有腳印時均勻撒05石子，再用平板復振一遍。砼收水初凝前用兩臺磨光機不間斷的磨平，進行二次收面，待砼終凝前人走過尚有腳印或用拇指壓有印痕時把磨光機底盤取出用磨光機磨光邊磨邊拉毛，在柱墻邊角磨光機磨不到的局部地方再人工用抹刀仔細打磨兩遍，二次壓實抹平拉毛。9、砼的保溫、保濕底板砼表面覆蓋保溫材料以提高砼表面溫度，控制砼內(nèi)外溫差。本工程采用先覆蓋一層防雨塑料薄膜和一層麻袋，控制溫差不超過25℃。防雨塑料薄膜的搭接不得小于150mm，麻袋的搭接不得小于100mm。墻柱插筋之間狹小空間必須特別注重保溫措施。麻八、控制裂縫的技術措施混凝土結構物的裂縫可分為微觀裂縫和宏觀裂縫。微觀裂縫是指那些肉眼看不見的裂縫，主要有三種，一是骨料與水泥石粘合面上的裂縫，稱為粘著裂縫；二是水泥石中自身的裂縫，稱為水泥石裂縫；三是骨料本身的裂縫，稱為骨料裂縫。微觀裂縫在混凝土結構中的分布是不規(guī)則、不貫通的。反之，肉眼看得見的裂縫稱為宏觀裂縫，這類裂縫的范圍一般不小于。宏觀裂縫是微觀裂縫擴展而來的。因此在混凝土結構中裂縫是絕對存在的，只是應將其控制在符合規(guī)范要求范圍內(nèi)，以不致發(fā)展到有害裂縫。1.混凝土裂縫產(chǎn)生的主要原因混凝土結構的宏觀裂縫產(chǎn)生的原因主要有三種，一是由外荷載引起的，這是發(fā)生最為普遍的一種情況，即按常規(guī)計算的主要應力引起的；二是結構次應力引起的裂縫，這是由于結構的實際工作狀態(tài)與計算假設模型的差異引起的；三是變形應力引起的裂縫，這是由溫度、收縮、膨脹、不均勻沉降等因素引起結構變形，當變形受到約束時便產(chǎn)生應力，當此應力超過混凝土抗拉強度時就產(chǎn)生裂縫。當混凝土結構物產(chǎn)生變形時，在結構的內(nèi)部、結構與結構之間，都會受到相互影響、相互制約，這種現(xiàn)象稱為約束。當混凝土結構截面較厚時，其內(nèi)部溫度和濕度分布不均勻，引起內(nèi)部不同部位的變形相互約束，這樣的約束稱之為內(nèi)約束；當一個結構物的變形受到其他結構的阻礙所受到的約束稱為外約束。外約束又可分為自由體、全約束和彈性約束。建筑工程中的大體積混凝土結構所承受的變形，主要是因溫差和收縮而產(chǎn)生的。建筑工程中的大體積混凝土結構中，由于結構截面大，水泥用量多，水泥水化所釋放的水化熱會產(chǎn)生較大的溫度變化和收縮作用，由此形成的溫度收縮應力是導致鋼筋混凝土產(chǎn)生裂縫的主要原因。這種裂縫有表面裂縫和貫通裂縫兩種。表面裂縫是由于混凝土表面和內(nèi)部的散熱條件不同，溫度外低內(nèi)高，形成了溫度梯度，使混凝土內(nèi)部產(chǎn)生壓應力，表面產(chǎn)生拉應力，表面的拉應力超過混凝土抗拉強度而引起的。貫通裂縫是由于大體積混凝土在強度發(fā)展到一定程度，混凝土逐漸降溫，這個降溫差引起的變形加上混凝土失水引起的體積收縮變形，受到地基和其他結構邊界條件的約束時引起的拉應力，超過混凝土抗拉強度時所可能產(chǎn)生的貫通整個截面的裂縫。這兩種裂縫不同程度上，都屬有害裂縫。高強度的混凝土早期收縮較大，這是由于高強混凝土中以30%~60%礦物細摻合料替代水泥，高效減水劑摻量為膠凝材料總量的1%~2%，水膠比為~，改善了混凝土的微觀結構，給高強混凝土帶來許多優(yōu)良特性，但其負面效應最突出的是混凝土收縮裂縫幾率增多。高強混凝土的收縮，主要是干燥收縮、溫度收縮、塑性收縮、化學收縮和自收縮?；炷脸醅F(xiàn)裂紋的時間可以作為判斷裂紋原因的參考：塑性收縮裂紋大約在澆筑后幾小時到十幾小時出現(xiàn)；溫度收縮裂紋大約在澆筑后2到10d出現(xiàn)；自收縮主要發(fā)生在混凝土凝結硬化后的幾天到幾十天；干燥收縮裂紋出現(xiàn)在接近1年齡期內(nèi)。干燥收縮：當混凝土在不飽和空氣中失去內(nèi)部毛細孔和凝膠孔的吸附水時，就會產(chǎn)生干縮，高性能混凝土的孔隙率比普通混凝土低，故干縮率也低。塑性收縮：塑性收縮發(fā)生在混凝土硬化前的塑性階段。高強混凝土的水膠比低，自由水分少，礦物細摻合料對水有更高的敏感性，高強混凝土基本不泌水，表面失水更快，所以高強混凝土塑性收縮比普通混凝土更容易產(chǎn)生。自收縮：密閉的混凝土內(nèi)部相對濕度隨水泥水化的進展而降低，稱為自干燥。自干燥造成毛細孔中的水分不飽和而產(chǎn)生負壓，因而引起混凝土的自收縮。高強混凝土由于水膠比低，早期強度較快的發(fā)展，會使自由水消耗快，致使孔體系中相對濕度低于80%，而高強混凝土結構較密實，外界水很難滲入補充，導致混凝土產(chǎn)生自收縮。高強混凝土的總收縮中，干縮和自收縮幾乎相等，水膠比越低，自收縮所占比例越大。與普通混凝土完全不同，普通混凝土以干縮為主，而高強混凝土以自收縮為主。溫度收縮：對于強度要求較高的混凝土，水泥用量相對較多，水化熱大，溫升速率也較大，一般可達35~40℃，加上初始溫度可使最高溫度超過70~80℃。一般混凝土的熱膨脹系數(shù)為10×10-6/℃，當溫度下降20~25℃時造成的冷縮量為2~×10-4，而混凝土的極限拉伸值只有1~×10-4，因而冷縮常引起混凝土開裂?；瘜W收縮：水泥水化后，固相體積增加，但水泥-水體系的絕對體積則減小，形成許多毛細孔縫，高強混凝土水膠比小，外摻礦物細摻合料，水化程度受到制約，故高強混凝土的化學收縮量小于普通混凝土。當混凝土發(fā)生收縮并受到外部或內(nèi)部約束時，就會產(chǎn)生拉應力，并有可能引起開裂。對于高強混凝土雖然有較高的抗拉強度，可是彈性模量也高，在相同收縮變形下，會引起較高的拉應力，而由于高強混凝土的徐變能力低，應力松弛量較小，所以抗裂性能差。2、大體積混凝土控制溫度和收縮裂縫的技術措施為了有效地控制有害裂縫的出現(xiàn)和發(fā)展，必須從控制混凝土的水化升溫、延緩降溫速率、減小混凝土收縮、提高混凝土的極限拉伸強度、改善約束條件和設計構造等方面全面考慮，結合實際采取措施。降低水泥水化熱和變形1．選用低水化熱或中水化熱的水泥品種配制混凝土，如礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥、粉煤灰水泥、復合水泥等。混凝土因其水泥水化熱的大量積聚，易使混凝土內(nèi)外形成較大溫差，而產(chǎn)生溫差應力。C30砼水泥有一定的用量，因此在施工中應選用水化熱較低的建福牌、海螺牌#R普通水泥。對于基礎來說，一般不會很快就增加結構荷載，因此，充分利用混凝土的中后期強度，可有效地降低水泥用量。摻用高效減水劑和I級粉煤灰控制在15%-20之間，樓板控制在15%，砼凝結時間地下室控制在10-12小時，樓板控制在6-8小時?；炷镣ㄟ^試驗確定配合比以及摻合料相容性測試充分利用混凝土的后期強度，減少每立方米混凝土中水泥用量。根據(jù)試驗每增減10kg水泥，其水化熱將使混凝土的溫度相應升降1℃。2．使用粗骨料，盡量選用粒徑較大、級配良好的粗細骨料；控制砂石含泥量；摻加粉煤灰等摻合料或摻加相應的減水劑、緩凝劑，改善和易性、降低水灰比，以達到減少水泥用量、降低水化熱的目的。粗骨料選用粒徑為20~40mm連續(xù)級配碎石；細骨料選用細度模數(shù)左右的中砂。嚴格控制粗細骨料的含泥量，石子含泥量控制在1%以下，黃砂含泥量控制在%以下。如果含泥量大的話，不僅會增加混凝土的糾縮，而且會引起混凝土抗拉強度的降低，對混凝土抗裂不利。坍落度控制在100±20MM。降低混凝土溫度差1．選擇較適宜的氣溫澆筑大體積混凝土，盡量避開炎熱天氣澆筑混凝土。夏季可采用低溫水或冰水攪拌混凝土，可對骨料噴冷水霧或冷氣進行預冷，或?qū)橇线M行覆蓋或設置遮陽裝置避免日光直曬。2．摻加相應的緩凝型減水劑，如木質(zhì)素磺酸鈣等。3．在混凝土入模時，采取措施改善和加強模內(nèi)的通風，加速模內(nèi)熱量的散發(fā)。入模溫度控制在25℃以內(nèi)。加強施工中的溫度控制1．在混凝土澆筑之后，做好混凝土的保溫保濕養(yǎng)護，緩緩降溫，充分發(fā)揮徐變特性，減低溫度應力，夏季應注意避免曝曬，注意保濕，冬期應采取措施保溫覆蓋，以免發(fā)生急劇的溫度梯度發(fā)生。2．采取長時間的養(yǎng)護，規(guī)定合理的拆模時間，延緩降溫時間和速度，充分發(fā)揮混凝土的“應力松弛效應”。3．加強測溫和溫度監(jiān)測與管理，實行信息化控制，隨時控制混凝土內(nèi)的溫度變化，內(nèi)外溫差控制在25℃以內(nèi)，基面溫差和基底面溫差均控制在20℃以內(nèi)，及時調(diào)整保溫及養(yǎng)護措施，使混凝土的溫度梯度和濕度不至過大，以有效控制有害裂縫的出現(xiàn)。4．合理安排施工程序，控制混凝土在澆筑過程中均勻上升，避免混凝土拌合物堆積過大高差。在結構完成后及時回填土，避免其側面長期暴露。改善約束條件，削減溫度應力1．采取分層或分塊澆筑大體積混凝土，合理設置水平或垂直施工縫，或在適當?shù)奈恢迷O置施工后澆帶，以放松約束程度，減少每次澆筑長度的蓄熱量，防止水化熱的積聚，減少溫度應力。提高混凝土的極限拉伸強度1．選擇良好級配的粗骨料，嚴格控制其含泥量，加強混凝土的振搗，提高混凝土密實度和抗拉強度，減小收縮變形，保證施工質(zhì)量。2．采取二次投料法，二次振搗法，澆筑后及時排除表面積水，加強早期養(yǎng)護，提高混凝土早期或相應齡期的抗拉強度和彈性模量。3．在大體積混凝土基礎內(nèi)設置必要的溫度配筋，在截面突變和轉(zhuǎn)折處，底、頂板與墻轉(zhuǎn)折處，孔洞轉(zhuǎn)角及周邊，增加斜向構造配筋，以改善應力集中，防止裂縫的出現(xiàn)。4、基礎底板及樓板遇電線預埋管及其它專業(yè)預埋管線交叉重疊超過兩個管徑，防止出現(xiàn)結構裂縫，緣交叉重疊管線上部加設鋼筋網(wǎng)片使用￠6@200。，寬度不小于500㎜5、切實做好混凝土保溫養(yǎng)護，緩慢降溫，充分發(fā)揮混凝土徐變特性，減少溫度應力。6、保溫措施采用一層防雨塑料薄膜，一層麻袋覆蓋，上再覆一層防雨塑料薄膜。覆蓋工作必須嚴格認真，塑料薄膜幅邊之間搭接寬度不少于10CM，麻袋之間連口拼緊，養(yǎng)護期間澆水視具體情況而定。九、施工質(zhì)量保證措施（一）組織措施1、由項目經(jīng)理部組成一個大體積混凝土澆搗領導和施工生產(chǎn)班子，負責混凝土施工全過程，確?；炷翝矒v順利進行。2、嚴格把好原材料質(zhì)量關，水泥、碎石、砂、外摻劑等要達到國家規(guī)范規(guī)定的標準，派專人到砼攪拌站進行監(jiān)督。3、混凝土坍落度嚴格控制，到達現(xiàn)場為80±20MM。嚴禁出攪拌站后加水。4、按規(guī)定要求批量制作混凝土試塊，按R7、R28二個個齡期試壓，以R28作為評定標準(由設計定)。5、質(zhì)量部門分三班巡回監(jiān)督檢查，發(fā)現(xiàn)質(zhì)量問題，立即督促整改。6、向攪拌站反饋現(xiàn)場混凝土實際坍落度、可泵性、和易性等質(zhì)量信息，以有利于控制攪拌站出料質(zhì)量。7、按照澆搗方案，組織全體參戰(zhàn)人員進行大型技術交底會，使每個操作工人對技術要求、混凝土下料方法、振搗步驟等做到心中有數(shù)。8、參戰(zhàn)的全體施工管理人員實行崗位責任制，做到職責分清，獎罰分明。9、混凝土澆搗時按每皮下料高度控制在50CM，做到邊下料邊振搗，每臺塔吊的混凝土澆筑面不少于2只振動棒進行混凝土振搗。10、混凝土澆搗必須連續(xù)進行，操作者、管理人員輪流交替用。11、混凝土澆搗前只有各項準備工作完善、到位，現(xiàn)場各項各級驗收工作順利通過，最終由總監(jiān)理工程師下達混凝土“澆搗令”，混凝土才能開始進行澆搗。12、基坑須有良好的排水系統(tǒng)和足夠的集水井，以保證基礎施工順利進行。（二）技術措施1、施工縫在后澆帶處用密目鋼板網(wǎng)封堵的同時，用窄板擋堵，以避免砂漿流失過多；在墻板與底板的施工縫處，先澆灌底板砼，在底板砼初凝前，再澆灌300mm高墻板砼，并反復振搗，以保證墻板砼的密實性。2、積水處理由于每個承臺都預留了積水坑，所以在沖洗完鋼筋及模板后，應立即逐個將積水坑中的水抽干。3、保溫、保濕的調(diào)整當測溫顯示，砼內(nèi)外溫差大于25度時，應立即增加一層麻袋和塑料薄膜。保溫材料計劃覆蓋14天后，內(nèi)外溫差小于15度時，可拆除保溫材料，拆除