水處理課件-生物處理新技術(shù)

第二十一章生物處理新技術(shù)課程內(nèi)容生物脫氮除磷新工藝生物脫氮原理生物脫氮工藝生物除磷原理生物除磷工藝同步脫氮除磷工藝活性污泥法新工藝氧化溝A-B生物脫氮除磷工藝間歇式活性污泥法（SBR法）膜生物反應(yīng)器思考題習(xí)題謝謝！結(jié)束生物脫氮原理氮在水中的存在形態(tài)與分類

氨化與硝化反應(yīng)過程硝化反應(yīng)的條件反硝化硝化、反硝化反應(yīng)中氮的轉(zhuǎn)化返回氮在水中的存在形態(tài)與分類N

無機(jī)NNOx--N(硝態(tài)氮)TKN(凱氏氮)總N(TN)NO3—-NNH3-NNO2—-N有機(jī)N（尿素、氨基酸、蛋白質(zhì)）返回氨化與硝化反應(yīng)過程

返回硝化反應(yīng)的條件（1）好氧狀態(tài)：DO≥2mg/L；1gNH3-N完全硝化需氧4.57g——硝化需氧量。（2）消耗廢水中的堿度：1gNH3-N完全硝化需堿度7.1g（以CaCO3計(jì)），廢水中應(yīng)有足夠的堿度，以維持PH值不變。（3）污泥齡θC≥（10-15）d。（4）BOD5≤20mg/L。返回反硝化-1反硝化包括異化反消化和同化反消化，以異化反消化為主反硝化菌在DO濃度很低的環(huán)境中，利用硝酸鹽中的氧（NOX-—O）作為電子受體，有機(jī)物作為碳源及電子供體而得到降解。當(dāng)利用的碳源為甲醇時(shí)：NO3-+1.08CH3OH+0.24H2CO3→0.056C5H7CO2+0.47N2↑+1.68H2O+HCO3-NO2-+0.67CH3OH+0.53H2CO3→0.04C5H7CO2+0.48N2↑+1.23H2O+HCO3-反硝化反應(yīng)可使有機(jī)物得到分解氧化，實(shí)際是利用了硝酸鹽中的氧，每還原1gNO3—N所利用的氧量約2.6g。反硝化-2當(dāng)缺乏有機(jī)物時(shí)，則無機(jī)物如氫、Na2S等也可作為反硝化反應(yīng)的電子供體（1）反硝化菌屬于異養(yǎng)型兼性厭氧菌，在缺氧條件下，進(jìn)行厭氧呼吸，以NO3—O為電子受體，以有機(jī)物的氫為電子供體（2）反硝化過程中，硝酸態(tài)氮有二種轉(zhuǎn)化途徑——同化反硝化（合成細(xì)胞）和異化反硝化（還原為N2↑），但以異化反硝化為主。（3）反硝化反應(yīng)的條件反硝化反應(yīng)的條件DO<0.5mg/L，一般為0.2~0.3mg/L（處于缺氧狀態(tài)），如果DO較高，反硝化菌利用氧進(jìn)行呼吸，氧成為電子受體，阻礙NO3—O成為電子受體而使N難還原成N2↑。但是反硝化菌體內(nèi)的某些酶系統(tǒng)組分只有在有氧條件下，才能合成。反硝硝化菌以在缺氧—好氧交替的環(huán)境中生活為宜。BOD5/TN≥3~5，否則需另投加有機(jī)碳源，現(xiàn)多采用CH3OH，其分解產(chǎn)物為CO2+H2O，不留任何難降解的中間產(chǎn)物，且反硝化速率高。目前反硝化投加有機(jī)碳源一般利用原污水中的有機(jī)物。還原1g硝態(tài)氮能產(chǎn)生3.57g堿度（以CaCO3計(jì)），而在硝化反應(yīng)中，1gNH3—N氧化為NO3-—N要消耗7.14g堿度，在缺氧——好氧中，反硝化產(chǎn)生的堿度可補(bǔ)償硝化消耗堿度的一半左右。內(nèi)源反硝化化微生物還可可通過消耗耗自身的原原生質(zhì)進(jìn)行行所謂的內(nèi)內(nèi)源反硝化化C5H7NO2+4NO3-→5CO2+NH3+2H2↑+4OH-內(nèi)源反硝化化的結(jié)果是是細(xì)胞物質(zhì)質(zhì)減少，并并會(huì)有NH3的生成。廢廢水處理中中不希望此此種反應(yīng)占占主導(dǎo)地位位，而應(yīng)提提供必要的的碳源。返回硝化、反硝硝化反應(yīng)中中氮的轉(zhuǎn)化化表21-1硝化過程中中氮的轉(zhuǎn)化化表24-2反硝化反應(yīng)應(yīng)中氮的轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化氮的氧化還原態(tài)–Ⅲ氨離子NH4+–Ⅱ–Ⅰ羥胺NH2OH0+Ⅰ硝?；鵑OH+Ⅱ+Ⅲ亞硝酸根NO2—+Ⅳ+Ⅴ硝酸根NO3—氮的氧化還原態(tài)–Ⅲ氨離子NH4+–Ⅱ–Ⅰ羥胺NH2OH0N2+Ⅰ硝?；鵑OH+Ⅱ+Ⅲ亞硝酸根NO2—+Ⅳ+Ⅴ硝酸根NO3—返回生物脫氮工工藝傳統(tǒng)活性污污泥法脫氮氮工藝缺氧—好氧活性污污泥法（A1/O工藝）A1/O工藝的影響響因素A1/O工藝設(shè)計(jì)返回傳統(tǒng)活性污污泥法脫氮氮工藝二級(jí)活性污污泥生物脫脫氮工藝點(diǎn)擊此處觀觀看工藝流流程三級(jí)活性污泥泥生物脫氮氮工藝點(diǎn)擊此處觀觀看工藝流流程返回缺氧—好氧活性污污泥法（A1/O工藝）分建式缺氧氧—好氧活性污污泥生物脫脫氮（前置置反硝化生生物脫氮工工藝）合建式A1/O工藝A1/O工藝的優(yōu)缺缺點(diǎn)返回分建式缺氧氧—好氧活性污污泥生物脫脫氮（前置置反硝化生生物脫氮工工藝）硝化液一部部分回流至至反硝化池池，池內(nèi)的的反硝化脫脫氮菌以原原污水中的的有機(jī)物作作碳源，以以硝化液中中NOX-中的氧作為為電子受體體，將NOX-——N還原成N2，不需外加加碳源。反硝化池還還原1gNOX—-N產(chǎn)生3.57g堿度，可補(bǔ)補(bǔ)償硝化池池中氧化1gNH3—N所需堿度（（7.14g）的一半，，所以對(duì)含含N濃度不高的的廢水，不不必另行投投堿調(diào)PH值。反硝化池殘殘留的有機(jī)機(jī)物可在好好氧硝化池池中進(jìn)一步步去除。返回合建式A1/O工藝點(diǎn)擊此處觀觀看合建式式A1/O工藝過程返回A1/O工藝的優(yōu)缺缺點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)：同時(shí)去除有有機(jī)物和氮氮，流程簡簡單，構(gòu)筑筑物少，只只有一個(gè)污污泥回流系系統(tǒng)和混合合液回流系系統(tǒng)，節(jié)省省基建費(fèi)用用。反硝化缺氧氧池不需外外加有機(jī)碳碳源，降低低了運(yùn)行費(fèi)費(fèi)用。因?yàn)楹醚醭爻卦谌毖醭爻睾?，可使使反硝化殘殘留的有機(jī)機(jī)物得到進(jìn)進(jìn)一步去除除，提高了了出水水質(zhì)質(zhì)（殘留有有機(jī)物進(jìn)一一步去除））。缺氧池中污污水的有機(jī)機(jī)物被反硝硝化菌所利利用，減輕輕了其它好好氧池的有有機(jī)物負(fù)荷荷，同時(shí)缺缺氧池中反反硝化產(chǎn)生生的堿度可可彌補(bǔ)好氧氧池中硝化化需要堿度度的一半。。（減輕了了好氧池的的有機(jī)物負(fù)負(fù)荷，堿度度可彌補(bǔ)需需要的一半半）。缺點(diǎn)：脫氮效率不不高，一般般ηN=（70～80）%好氧氧池池出出水水含含有有一一定定濃濃度度的的硝硝酸酸鹽鹽，，如如二二沉沉池池運(yùn)運(yùn)行行不不當(dāng)當(dāng)，，則則會(huì)會(huì)發(fā)發(fā)生生反反硝硝化化反反應(yīng)應(yīng)，，造造成成污污泥泥上上浮浮，，使使處處理理水水水水質(zhì)質(zhì)惡惡化化。。返回回A1/O工藝藝的的影影響響因因素素-11.水力力停停留留時(shí)時(shí)間間tt反硝硝化化≤≤2h，t硝化化≥≥6h，t硝化化：：t反硝硝化化=3：1，ηN達(dá)到到（（70-80）%，否否則則ηN↓2.進(jìn)入入硝硝化化好好氧氧池池中中BOD5≤≤80mg/L3.硝化化好好氧氧池池中中DO=2mg/L±±4.反硝硝化化缺缺氧氧池池污污水水中中溶溶解解氧氧性性BOD5/NO3——-N的比比值值應(yīng)應(yīng)大大于于4，以以保保證證反反硝硝化化過過程程中中有有充充足足的的有有機(jī)機(jī)碳碳源源。。5.混合合液液回回流流比比RN：RN不僅僅影影響響脫脫氮氮效效率率，，而而且且影影響響動(dòng)動(dòng)力力消消耗耗。。A1/O工藝藝的的影影響響因因素素-26.MLSS≥≥3000mg/L，否否則則ηN↓。7.污泥泥齡齡θC（ts）應(yīng)應(yīng)為為30d。8.硝化化段段的的污污泥泥負(fù)負(fù)荷荷率率：：BOD5/MLSS負(fù)荷荷率率<0.18kgBOD5/（kgMLSS··d）；；硝硝化化段段的的TKN/MLSS負(fù)荷荷率率<0.05kgTKN/KgMLSS.d。9.溫度：硝硝化最適適宜的溫溫度20~30℃。反硝化最最適宜的的溫度20~40℃。10.PH值：硝化化最佳PH=8~8.4。反硝化最最佳PH=6.5~7.5。11.原污水總總氮濃度度TN<30mg/L。返回A1/O工藝設(shè)計(jì)計(jì)設(shè)計(jì)要點(diǎn)點(diǎn)（1）BOD5/MLSS負(fù)荷率<0.18kgBOD5/kgMLSS·dTKN/MLSS負(fù)荷率<0.05kgTKN/kgMLSS··d（2）反硝化化池進(jìn)水水溶解性性BOD5濃度與NOX-—N濃度之比比值，即即S-BOD5/NOX-—N≥4。（3）水力停停留時(shí)間間t。t缺氧：t好氧=1：（3~4）一般t好氧≥6h，t缺氧≤2h。（4）污泥回回流比R=（50~100）%混合液回回流比RN=（300~400）%（5）MISS≥3000mg/L（6）θC（tS）≥30d（7）氧化1gNH4-N需氧4.57g，并消耗耗7.14g堿度；而而反硝化化1gNOX-—N生成3.57g堿度，并并消耗1.72gBOD5，同時(shí)還還提供2.6gO2。（8）需氧量量：O2=aSr+bNr-bND-CXW設(shè)計(jì)計(jì)算算返回A1/O工藝設(shè)計(jì)計(jì)算算-1（1）選定FS（BOD污泥負(fù)荷荷率）→→SVI→→回流污泥泥濃度XR，r=1（2）確定污污泥回流流比R→算出曝氣氣池混合合液污泥泥濃度X（3）混合液液回流比比（4）生化反反應(yīng)池總總有效容容積V（5）按推流流式設(shè)計(jì)計(jì)，確定定反應(yīng)池池主要尺尺寸a.取有效水水深H1，一般為為3.5～6m；b.反應(yīng)池總總表面積積；c.每組反應(yīng)應(yīng)池表面面積S=S總/n，式中：：n——分組數(shù)；；d.確定廊道道寬(b)和廊道數(shù)數(shù)m使b/H1=1～2，算出單單組曝氣氣池長度度L1=S/b使L1/b≥10A1/O工藝設(shè)計(jì)計(jì)算算-2（6）污水停停留時(shí)間間（7）取A1:O段停留時(shí)時(shí)間比為為1:(3～4)，分別求求出A1、O段的停留留時(shí)間，，從而算算出A1、O段的有效效容積。。（8）每日產(chǎn)產(chǎn)生的剩剩余污泥泥干量W（kg/d）及其容容積量q（m3/d）a.每日產(chǎn)生生的剩余余污泥干干量W（kg/d）b.剩余污泥泥容積量量q（m3/d）（9）污泥齡齡（10）曝氣系系統(tǒng)需氧氧量O2=aSr+bNr-bNd-cXw（kg/d）（11）曝氣系系統(tǒng)其它它部分計(jì)計(jì)算同普普通活性性污泥法法（12）缺氧段段A1宜分成幾幾個(gè)串聯(lián)聯(lián)的方格格，每格格內(nèi)設(shè)置置一臺(tái)水水下推進(jìn)進(jìn)式攪拌拌器或水水下葉片片式漿扳扳攪拌器器，其功功率按3~5W/m3計(jì)算。返回生物除磷磷原理1.聚磷菌（（小型革革蘭式陰陰性短桿桿菌）：：該菌在在好氧環(huán)環(huán)境中競競爭能力力很差，，然而它它卻能在在細(xì)胞內(nèi)內(nèi)貯存聚聚β羥基丁酸酸（PHB）和聚磷磷酸菌（（Ploy-P）。2.聚磷菌在在厭氧環(huán)環(huán)境中，，它可成成為優(yōu)勢勢菌種，，吸收低低分子的的有機(jī)酸酸，并將將貯存于于細(xì)胞中中的聚合合磷酸鹽鹽中的磷磷水解釋釋放出來來。3.聚磷酸菌菌在其后后的好氧氧池中，，它將吸吸收的有有機(jī)物氧氧化分解解，同時(shí)時(shí)能從污污水中變變本加厲厲地、過過量地?cái)z攝取磷，，在數(shù)量量上遠(yuǎn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過其其細(xì)胞合合成所需需磷量，，降磷以以聚合磷磷酸鹽的的形式貯貯藏在菌菌體內(nèi)而而形成高高磷污泥泥，通過過剩余污污泥排出出。所以以除磷效效果較好好。返回生物除磷磷工藝A2/O除磷工藝藝弗斯特特利普普（Phostrip）除磷磷工藝藝返回A2/O除磷工工藝工藝流流程工藝特特點(diǎn)影響因因素工藝設(shè)設(shè)計(jì)返回A2/O除磷工工藝流流程回流污污泥中中的聚聚磷菌菌在厭厭氧池池可吸吸收去去除一一部分分有機(jī)機(jī)物，，同時(shí)時(shí)釋放放出大大量磷磷，然然后混混合液液流入入后段段好氧氧池，，污水水中的的有機(jī)機(jī)物得得到氧氧化分分解，，同時(shí)時(shí)聚磷磷菌將將變本本加厲厲地、、超量量地?cái)z攝取污污水中中的磷磷，通通過排排放高高磷污污泥而而使污污水中中的磷磷得到到有效效去除除。污污泥中中磷的的含量量2.5％以上上。ηBOD5≥90％；ηP＝（70～80）％；；磷的的出水水濃度度＜1.0mg/LATP+H2O→ADP+H3PO2+能量ADP+H3PO4+能量→→ATP+H2O（H3PO4用于合合成聚聚磷酸酸鹽））發(fā)酵產(chǎn)產(chǎn)酸菌菌將廢廢水中中的大大分子子物質(zhì)質(zhì)降解解為低低分子子脂肪肪酸類類有機(jī)機(jī)物，，聚磷磷菌才才能加加以利利用以以合成成PHB或通過過PHB的降解解來過過量攝攝取磷磷，當(dāng)當(dāng)發(fā)酵酵產(chǎn)酸酸菌的的作用用受到到抑制制時(shí)（（如NO3－存在在），，則ηP降低。。PHB-聚β羥基丁丁酸（（PHB）聚磷磷菌在在厭氧氧條件件下，，能夠夠?qū)⑵淦潴w內(nèi)內(nèi)儲(chǔ)存存的聚聚磷酸酸鹽分分解，，以提提供能能量攝攝取廢廢水中中溶解解性有有機(jī)物物，合合成并并儲(chǔ)存存PHB。生物除除磷基基本原原理：：在好氧氧狀態(tài)態(tài)下，，降解解經(jīng)聚聚磷菌菌所合合成并并儲(chǔ)存存的PHB，并放放出能能量以以使聚聚磷菌菌過量量攝取取磷，，將磷磷以聚聚合磷磷酸鹽鹽形式式貯存存菌體體內(nèi)而而形成成高磷磷污泥泥。返回A2/O除磷工工藝特點(diǎn)1.工藝流流程簡簡單，，無混混合液液回流流，其其基建建費(fèi)用用和運(yùn)運(yùn)行費(fèi)費(fèi)用較較低，，同時(shí)時(shí)厭氧氧池能能保持持良好好的厭厭氧狀狀態(tài)。。2.在反應(yīng)池內(nèi)內(nèi)水力停留留時(shí)間較短短，一般為為3～6h，其中厭氧氧池1～2h，好氧池2～4h。3.沉淀污泥含含磷率高，，一般（2.5～4）％左右，，故污泥效效好。4.混合液的SVI<100,易沉淀，不不膨脹5.ηBOD≥90％；ηP＝（70～80）％；當(dāng)P/BOD5比值高，剩剩余污泥產(chǎn)產(chǎn)量小，使使ηP難以提高。。6.沉淀池應(yīng)及及時(shí)排泥和和污泥回流流，否則聚聚磷菌在厭厭氧狀態(tài)下下，產(chǎn)生磷磷的釋放，，降低ηP。7.反應(yīng)池內(nèi)X=2700～3000mg/L返回A2/O除磷工藝影響因素1.DO:厭氧池DO（0.2～0.3mg/L）→0,NOX－→0,以保證嚴(yán)格格的厭氧狀狀態(tài)好氧池：DO≥2mg/L。2.在厭氧池BOD5/T-P>（20～30），否則ηP下降。3.在厭氧池NOX－：因?yàn)闉镹OX－會(huì)消耗水水中有機(jī)物物而抑制聚聚磷菌對(duì)磷磷的釋放，，繼而影響響在好氧條條件下對(duì)磷磷的吸收。。所以NOX－－N<1.5～2mg/L，不會(huì)影響響除磷效果果。當(dāng)污水中COD/TKN≥10時(shí)，則NOX－－N對(duì)生物除磷磷影響較小小。4.污泥齡ts因?yàn)锳2/O工藝主要是是通過排除除富磷剩余余污泥而去去除磷的，，所以除磷磷效果與排排放剩余污污泥量多少少直接有關(guān)關(guān)。5.NS:NS較高，ηP較好，一般般NS>0.1KgBOD5/KgMLSS.d,其ηP較高。6.溫度：5～30℃其除磷效果果較好。>13℃時(shí)，聚磷菌菌對(duì)磷的釋釋放和攝取取與溫度無無關(guān)。7.PH＝6～8，聚磷菌對(duì)對(duì)磷的釋放放和攝取都都比較穩(wěn)定定。返回A2/O除磷工藝設(shè)計(jì)1.設(shè)計(jì)參數(shù)（1）t－水力停留留時(shí)間（h）：厭氧段段1～2h；好氧段2～4h總的生化反反應(yīng)池停留留時(shí)間3～6h。（2）厭氧池：：DO→0（0.2～0.3mg/L）；NOX－-O→0,好氧池：DO:2mg/L（3）進(jìn)水中S-P/S-BOD≤0.06（4）反應(yīng)池混混合液污泥泥濃度X＝2700～3000mg/L（5）污泥負(fù)荷荷率NS:0.18KgBOD5/KgMLSS.d≥NS≥≥0.1KgBOD5/KgMLSS.d（6）好氧池的的TKN/MLSS<0.05KgTKN/KgMLSS.d（7）污泥回流流比R=（50～100）％（8）二沉池沉沉淀污泥中中磷的含量量在2.5％以上。從污水中去去除的磷總總量應(yīng)等于于排放剩余余污泥所帶帶出的磷量量。2.設(shè)計(jì)計(jì)算返回A2/O除磷工藝設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算（1）選定BOD5污泥負(fù)荷率率NS和MLSS濃度X（2）計(jì)算生化化反應(yīng)池總總有效容積積VV=KQLa/NSX(m3)式中：La—原污水BOD5濃度，mg/LQ—平均日污水水量，m3/dK—污水日變化化系數(shù)（3）根據(jù)厭氧氧段：好氧氧段＝1：（2～3）來求厭氧氧池和好氧氧池的容積積（4）按推流式式設(shè)計(jì)，確確定反應(yīng)池池主要出尺尺寸（5）水力停留留時(shí)間t=V/KQ(h)污泥齡ts＝VX/W(日)式中：W—排放剩余污污泥量Kg/d（6）剩余污泥泥量計(jì)算同同A1/O工藝（7）需氧量O2Kg/d及曝氣系統(tǒng)統(tǒng)的設(shè)計(jì)和和普通活性性污泥法相相同。（8）厭氧段的的布置與A1/O工藝的缺氧氧段相同返回弗斯特利普普（Phostrip）除磷工藝藝概述流程優(yōu)缺點(diǎn)返回Phostrip除磷工藝概概述Phostrip工藝是由Levin在1965年首先提出出的。該工工藝是在回回流污泥的的分流管線線上增設(shè)一一個(gè)脫磷池池和化學(xué)沉沉淀池而構(gòu)構(gòu)成的。該工藝將A2/O工藝的厭氧氧段改造成成類似于普普通重力濃濃縮池的磷磷解吸池，，部分回流流污泥在磷磷解吸池內(nèi)內(nèi)厭氧放磷磷，污泥停停留時(shí)間一一般為5~12h，水力表面面負(fù)荷應(yīng)小小于20m3/（m2·d）。經(jīng)濃縮縮后污泥進(jìn)進(jìn)入缺氧池池，解磷池池上清液含含有高濃度度磷（可高高達(dá)100mg/L以上），將將此上清液液排入石灰灰混凝沉淀淀池進(jìn)行化化學(xué)處理生生成磷酸鈣鈣沉淀，該該含磷污泥泥可作為農(nóng)農(nóng)業(yè)肥料，，而混凝沉沉淀池出水水應(yīng)流入初初沉池再進(jìn)進(jìn)行處理。。Phostrip工藝不僅通通過高磷剩剩余污泥除除磷，而且且還通過化化學(xué)沉淀除除磷。該工工藝具有生生物除磷和和化學(xué)除磷磷雙重作用用，所以Phostrip工藝具有高高效脫氮除除磷功能。。返回Phostrip除磷工藝流流程廢水經(jīng)曝氣氣好氧池，，去除BOD5和COD，并在好氧氧狀態(tài)下過過量地?cái)z取取磷。在二二沉池中，，含磷污泥泥與水分離離，回流污污泥一部分分回流至缺缺氧池，另另一部分回回流至厭氧氧除磷池。。而高磷剩剩余污泥被被排出系統(tǒng)統(tǒng)。在厭氧氧除磷池中中，回流污污泥在好氧氧狀態(tài)時(shí)過過量攝取的的磷在此得得到充分釋釋放，釋放放磷的回流流污泥回流流到缺氧池池。而除磷磷池流出的的富磷上清清液進(jìn)入混混凝沉淀池池，投回石石灰形成Ca3（PO4）2沉淀淀，，通通過過排排放放含含磷磷污污泥泥去去除除磷磷。。返回回點(diǎn)擊擊此此處處觀觀看看Phostrip除磷磷工工藝藝流流程程動(dòng)動(dòng)態(tài)態(tài)過過程程Phostrip除磷磷工工藝藝優(yōu)優(yōu)缺缺點(diǎn)點(diǎn)Phostrip工藝藝比比較較適適合合于于對(duì)對(duì)現(xiàn)現(xiàn)有有工工藝藝的的改改造造，，只只需需在在污污泥泥回回流流管管線線上上增增設(shè)設(shè)少少量量小小規(guī)規(guī)模模的的處處理理單單元元即即可可，，且且在在改改造造過過程程中中不不必必中中斷斷處處理理系系統(tǒng)統(tǒng)的的正正常常運(yùn)運(yùn)行行。?？偪傊?，Phostrip工藝藝受受外外界界條條件件影影響響小小，，工工藝藝操操作作靈靈活活，，脫脫氮氮除除磷磷效效果果好好且且穩(wěn)穩(wěn)定定。。但但該該工工藝藝流流程程復(fù)復(fù)雜雜、、運(yùn)運(yùn)行行管管理理麻麻煩煩、、處處理理成成本本較較高高等等缺缺點(diǎn)點(diǎn)。。返回回同步步脫脫氮氮除除磷磷工工藝藝在厭厭氧氧—好氧氧生生物物除除磷磷工工藝藝（（A2/O工藝藝））中中，，加加一一缺缺氧氧池池，，將將好好氧氧池池流流出出的的一一部部分分混混合合液液回回流流至至缺缺氧氧池池前前端端，，以以達(dá)達(dá)到到硝硝化化脫脫氮氮的的目目的的，，使使A2/O工藝藝同同時(shí)時(shí)具具有有去去除除BOD5、SS、N、P的功功能能。。厭氧氧－－缺缺氧氧—好氧氧（（A2/O）生生物物脫脫氮氮除除磷磷工工藝藝A2/O同步步脫脫氮氮除除磷磷的的改改進(jìn)進(jìn)工工藝藝DAT-IAT工藝藝MSBR工藝藝UNITANK工藝藝返回回厭氧氧－－缺缺氧氧—好氧氧（（A2/O）生生物物脫脫氮氮除除磷磷工工藝藝原理理流程程影響響因因素素存在在的的問問題題改進(jìn)進(jìn)措措施施設(shè)計(jì)計(jì)返回回A2/O工藝藝原原理理在首首段段厭厭氧氧池池進(jìn)進(jìn)行行磷磷的的釋釋放放使使污污水水中中P的濃濃度度升升高高，，溶溶解解性性有有機(jī)機(jī)物物被被細(xì)細(xì)胞胞吸吸收收而而使使污污水水中中BOD濃度度下下降降，，另另外外NH3-N因細(xì)細(xì)胞胞合合成成而而被被去去除除一一部部分分，，使使污污水水中中NH3-N濃度度下下降降，，但但NH3-N濃度度沒沒有有變變化化。。在缺缺氧氧池池中中，，反反硝硝化化菌菌利利用用污污水水中中的的有有機(jī)機(jī)物物作作碳碳源源，，將將回回流流混混合合液液中中帶帶入入的的大大量量NO3--N和NO2--N還原原為為N2釋放放至至空空氣氣，，因因此此BOD5濃度度繼繼續(xù)續(xù)下下降降，，NO3--N濃度度大大幅幅度度下下降降，，但但磷磷的的變變化化很很小小。。在好好氧氧池池中中，，有有機(jī)機(jī)物物被被微微生生物物生生化化降降解解，，其其濃濃度度繼繼續(xù)續(xù)下下降降；；有有機(jī)機(jī)氮氮被被氨氨化化繼繼而而被被硝硝化化，，使使NH3-N濃度度顯顯著著下下降降，，NO3--N濃度度顯顯著著增增加加，，而而磷磷隨隨著著聚聚磷磷菌菌的的過過量量攝攝取取也也以以較較快快的的速速率率下下降降。。返回回A2/O工藝藝流流程程返回回A2/O合建建式式工工藝藝中中，，厭厭氧氧、、缺缺氧氧、、好好氧氧三三段段合合建建，，中中間間通通過過隔隔墻墻與與孔孔洞洞相相連連。。厭厭氧氧段段和和缺缺氧氧段段采采用用多多格格串串連連為為混混合合推推流流式式，，好好氧氧段段則則不不分分隔隔為為推推流流式式。。第第一一期期工工程程設(shè)設(shè)兩兩座座反反應(yīng)應(yīng)池池，，每每池池五五個(gè)個(gè)廊廊道道，，第第一一、、二二廊廊道道分分8格，前四格為為厭氧段，后后四格為缺氧氧段，均采用用水下攪拌器器攪拌。第三三、四、五廊廊道不分格為為好氧段，采采用鼓風(fēng)曝氣氣。A2/O工藝影響因素素1.污水中可生物物降解有機(jī)物物的影響2.污泥齡ts的影響3.DO的影響4.NS的影響5.TKN/MLSS負(fù)荷率的影響響（凱氏氮－－污泥負(fù)荷率率的影響）6.R與RN的影響返回A2/O工藝存存在的的問題題該工藝藝流程程在脫脫氮除除磷方方面不不能同同時(shí)取取得較較好的的效果果。其其原因因是：：回流流污泥泥全部部進(jìn)入入到厭厭氧段段。好氧段段為了了硝化化過程程的完完成，，要求求采用用較大大的污污泥回回流比比，（（一般般R為60%～100%，最低低也應(yīng)應(yīng)＞40%），NS較低硝硝化作作用良良好。。但由于于回流流污泥泥將大大量的的硝酸酸鹽和和DO帶回厭厭氧段段，嚴(yán)嚴(yán)重影影響了了據(jù)磷磷菌體體的釋釋放，，同時(shí)時(shí)厭氧氧段存存在大大量硝硝酸鹽鹽時(shí)，，污泥泥中的的反硝硝化菌菌會(huì)以以有機(jī)機(jī)物為為碳源源進(jìn)行行反硝硝化，，等脫脫N完全后后才開開始磷磷的厭厭氧釋釋放，，使得得厭氧氧段進(jìn)進(jìn)行磷磷的厭厭氧釋釋放的的有效效容積積大大大減少少，使使出磷磷效果果↓。。如果好好氧段段硝化化不好好，則則隨回回流污污泥進(jìn)進(jìn)入?yún)拝捬醵味蔚南跸跛釡p減少，，改變變了厭厭氧環(huán)環(huán)境，，使磷磷能充充分厭厭氧釋釋放，，∴ηP↑，但因因硝化化不完完全，，故脫脫氮效效果不不佳，，使ηN↓.返回A2/O工藝改改進(jìn)措措施1.將回流流污泥泥分兩兩點(diǎn)加加入，，減少少加入入到厭厭氧段段的回回流污污泥量量，從從而減減少進(jìn)進(jìn)入?yún)拝捬醵味蔚南跸跛猁}鹽和溶溶解氧氧。2.提升回回流污污泥的的設(shè)備備應(yīng)用用潛污污泵代代替螺螺旋泵泵，以以減少少回流流污泥泥復(fù)氧氧，使使厭氧氧段、、缺氧氧段的的DO最小。。3.厭氧段段和缺缺氧段段水下下攪拌拌器功功率不不能過過大（（一般般為3W/m3）否則則產(chǎn)生生渦流流，導(dǎo)導(dǎo)致混混合液液DO↑↑。4.原污水水和回回流污污泥進(jìn)進(jìn)入?yún)拝捬醵味?，缺缺氧段段?yīng)為為淹沒沒入流流，減減少復(fù)復(fù)氧5.低濃度度的城城市污污水，，應(yīng)取取消沉沉淀池池，使使原污污水經(jīng)經(jīng)沉砂砂后直直接進(jìn)進(jìn)入?yún)拝捬醵味?，以以便保保持厭厭氧段段中C/N比較高高，有有利于于脫氮氮除磷磷。6.取消硝硝化池池，直直接經(jīng)經(jīng)濃縮縮壓濾濾后作作為肥肥料使使用，，避免免高磷磷污泥泥在消消化池池中將將磷重重新釋釋放和和濾出出，使使使ηP↓。7.應(yīng)控制制好以以下幾幾個(gè)參參數(shù)好氧段段：：NS≤≤0.18KgBOD5/（KgMLSS.d），否否則異異氧菌菌會(huì)大大大超超過硝硝化菌菌，使使硝化化反應(yīng)應(yīng)受到到抑制制厭氧段段：NS＞0.1KgBOD5/（KgMLSS.d），要要有一一定的的有機(jī)機(jī)物量量，否否則除除磷效效果會(huì)會(huì)急劇劇下降降。好氧段段：：TKN的污泥泥負(fù)荷荷率：：應(yīng)小小于0.05KgBOD5/（KgMLSS.d）缺氧段段：：S-BOD5/NOX－－N＞4返回A2/O工藝設(shè)設(shè)計(jì)1.設(shè)計(jì)要要點(diǎn)（1）水力力停留留時(shí)間間t（h）：總總共6～8h。厭氧氧段段：：缺缺氧氧段段：：好好氧氧段段＝＝1：1：（（3～4）（2）總總有有效效容容積積V=Qt總；；而而各各段段按按其其水水力力停停留留時(shí)時(shí)間間的的比比例例來來求求定定。。（3）污污泥泥回回流流比比R=（25～100）％％；；混混合合液液回回流流比比RN≥≥200（4）BOD5的污污泥泥負(fù)負(fù)荷荷率率NS好氧氧段段：：NS＜0.18KgBOD5/（KgMLSS.d）厭氧氧段段：：NS＞0.1KgBOD5/（KgMLSS.d），，沉沉淀淀池池污污泥泥中中磷磷的的含含量量在在2.5％以以上上好氧氧段段：：TKN/MLSS≤≤0.05KgBOD5/（KgMLSS.d）缺氧氧段段：：BOD5/NOX－－－N＞4（5）厭厭氧氧段段進(jìn)進(jìn)水水：：P/BOD5＜0.06（6）反反應(yīng)應(yīng)器器的的污污泥泥濃濃度度MLSS=3000～4000mg/L（7）DO好氧氧段段：：DO=2mg/L,缺氧氧段段：：DO≤≤0.5mg/L,厭氧氧段段：：DO≤≤0.2mg/L,NOX－－－O=0mg/L,（8）需需氧氧量量計(jì)計(jì)算算與與A1/O工藝藝相相同同，，曝曝氣氣系系統(tǒng)統(tǒng)布布置置與與普普通通活活性性污污泥泥法法相相同同（9）剩剩余余活活性性污污泥泥計(jì)計(jì)算算與與A1/O工藝藝相相同同2.設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)計(jì)算算返回回A2/O工藝藝設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)計(jì)算算（1）確確定定總總的的停停留留時(shí)時(shí)間間與與各各段段的的水水力力停停留留時(shí)時(shí)間間選選定定BOD5污泥泥負(fù)負(fù)荷荷率率NS和MLSS濃度度X（2）根根據(jù)據(jù)水水力力停停留留時(shí)時(shí)間間求求總總有有效效容容積積與與各各段段的的有有效效容容積積按按推推流流式式設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)，，確確定定反反應(yīng)應(yīng)池池主主要要出出尺尺寸寸（3）按推流流式設(shè)計(jì)計(jì)，確定定反應(yīng)池池的主要要尺寸（（與A1/O相同）（4）剩余污污泥量計(jì)計(jì)算同A1/O工藝（5）需氧量量計(jì)算與與A1/O工藝相同同，曝氣氣系統(tǒng)的的布置和和普通活活性污泥泥法相同同。（6）厭氧段段、缺氧氧段都宜宜分成串串連的幾幾個(gè)方格格，每個(gè)個(gè)方格內(nèi)內(nèi)設(shè)置一一臺(tái)水下下葉片式式漿板或或推流式式攪拌器器，起混混合攪拌拌作用，，防止污污泥沉淀淀，所需需功率按按3～5W/m3污水來計(jì)計(jì)算。返回A2/O同步脫氮氮除磷的的改進(jìn)工工藝UCT工藝MUCT工藝OWASA工藝返回UCT工藝A2/O工藝回流流污泥中中的NO3--N回流至厭厭氧段，，干擾聚聚磷菌細(xì)細(xì)胞體內(nèi)內(nèi)磷的厭厭氧釋放放，降低低磷的去去除率。。UCT工藝（圖圖21-8）將回流流污泥首首先回流流至缺氧氧段，回回流污泥泥帶回的的NO3--N在缺氧段段被反硝硝化脫氮氮，然后后將缺氧氧段出流流混合液液一部分分再回流流至厭氧氧段，這這樣就避避免了NO3--N對(duì)厭氧段段聚磷菌菌釋磷的的干擾，，提高了了磷的去去除率，，也對(duì)脫脫氮沒有有影響，，該工藝藝對(duì)氮和和磷的去去除率都都大于70%。如果入流流污水的的BOD5/TKN或BOD5/TP較低時(shí)，，為了防防止NO3--N回流至厭厭氧段產(chǎn)產(chǎn)生反硝硝化脫氮氮，發(fā)生生反硝化化細(xì)菌與與聚磷菌菌爭奪溶溶解性BOD5而降低除除磷效果果，此時(shí)時(shí)就應(yīng)采采用UCT工藝。返回MUCT工藝-1MUCT工藝是UCT工藝的改改良工藝藝，其工工藝流程程如下圖圖所示。。為了克服服UCT工藝圖二二套混合合液內(nèi)回回流交叉叉，導(dǎo)致致缺氧段段的水力力停留時(shí)時(shí)間不易易控制的的缺點(diǎn)，，同時(shí)避避免好氧氧段出流流的一部部分混合合液中的的DO經(jīng)缺氧段段進(jìn)入?yún)拝捬醵味蓴_磷磷的釋放放，MUCT工藝將UCT工藝的缺缺氧段一一分為二二，使之之形成二二套獨(dú)立立的混合合液內(nèi)回回流系統(tǒng)統(tǒng)，從而而有效的的克服了了UCT工藝的缺缺點(diǎn)。MUCT工藝-2深圳市南南山污水水處理廠廠采用MUCT工藝，其其脫氮除除磷總規(guī)規(guī)模為73.6×104m3/d，分二套套系統(tǒng)進(jìn)進(jìn)行建設(shè)設(shè)，第一一套系統(tǒng)統(tǒng)規(guī)模為為35.2×104m3/d（已建成成一級(jí)處處理部分分），第第二套系系統(tǒng)的建建設(shè)規(guī)模模為38.4×104m3/d。南山污水水處理廠廠設(shè)計(jì)進(jìn)進(jìn)水水質(zhì)質(zhì)為：進(jìn)進(jìn)水BOD5：150mg/L，COD：300mg/L，SS：150mg/L，無機(jī)氮氮（以NH3——N為主）為為40mg/L，活性磷磷酸鹽為為3.5mg/L。設(shè)計(jì)出水水水質(zhì)為為：COD：100.54mg/L，活性磷磷酸鹽：：1.52mg/L，無機(jī)氮氮（以NH3——N計(jì)）：10.16mg/L，大腸菌菌群為4.34×106個(gè)/L。南山污水水處理廠廠第二套套系統(tǒng)的的MUCT生化池設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)模模為38.4×104m3/d，峰值系系數(shù)采用用1.2，共設(shè)2組，每組組分2座。單組組尺寸L×B××H=99.65m××104.80m×7.20m，有效水水深為6.50m。其主要要設(shè)計(jì)參參數(shù)為：：停留時(shí)時(shí)間為8.27h（厭氧段段、缺氧氧段、好好氧段分分別為1.11、2.34、4.82h），污泥泥負(fù)荷為為0.135kgBOD5/（kgMLSS··d），混合合液濃度度為3~3.5gMLSS/L，夏、冬冬季的污污泥齡分分別為10、15d，，一級(jí)級(jí)污泥回回流比為為250%，最大需需氣總量量為2070m3/min，最大氣氣水比為為7.8：1。MUCT工藝-3深圳南山山污水處處理廠MUCT工藝具有有如下的的功能特特點(diǎn)：1.MUCT可調(diào)節(jié)分分配至厭厭氧段和和缺氧段段的進(jìn)水水比例，，以便為為同時(shí)生生物除磷磷脫氮提提供最優(yōu)優(yōu)的碳源源；2.MUCT可根據(jù)進(jìn)進(jìn)水碳氮氮比將一一個(gè)或二二個(gè)缺氧氧單元轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換為好好氧單元元，即使使是在冬冬季也能能得到令令人滿意意的脫氮氮效果；；3.污泥回流流采用二二級(jí)回流流，回流流污泥在在第一個(gè)個(gè)缺氧單單元內(nèi)就就消耗掉掉了溶解解氧和硝態(tài)態(tài)氮，這這使得回回流至厭厭氧段的的污泥中中硝態(tài)氧氧為零，，保證了了厭氧池池的厭氧氧狀態(tài)，，從而可可以減小小厭氧池池的容積積，提高高生物除除磷效果果；4.根據(jù)實(shí)際際水質(zhì)情情況也可可直接將將活性污污泥回流流至厭氧氧段使MUCT按A/A/O方式運(yùn)行行，此時(shí)時(shí)可以省省掉第一一級(jí)回流流，節(jié)省省能耗；；5.不需根據(jù)據(jù)進(jìn)水TKN/COD值對(duì)回流流硝酸鹽鹽量進(jìn)行行實(shí)時(shí)控控制。返回OWASA工藝南方許多多城市的的城市污污水BOD5濃度往往往較低，，造成城城市污水水中的BOD5/TP和BOD5/KN太低，使使A2/O工藝脫氮氮除磷效效果顯著著下降。。為了改進(jìn)進(jìn)A2/O工藝這一一缺點(diǎn)，，OWASA工藝（見見下圖））將A2/O工藝中初初沉池的的污泥排排至污泥泥發(fā)酵池池，初沉沉污泥經(jīng)經(jīng)發(fā)酵后后的上清清液含大大量揮發(fā)發(fā)性脂肪肪酸，將將此上清清液投加加至缺氧氧段和厭厭氧段，，使入流流污水中中的可溶溶解性BOD5增加，提提高了BOD5/TP和BOD5/TKN的比值，，促進(jìn)磷磷的釋放放與NO3--N反硝化，，從而使使脫氮除除磷效果果得到提提高。返回DAT-IAT工藝工藝流程程運(yùn)行過程程工藝特點(diǎn)點(diǎn)返回DAT-IAT工藝流程程該工藝是是連續(xù)進(jìn)進(jìn)水、連連續(xù)—間歇曝氣氣工藝，，它是利利用單一一SBR反應(yīng)池實(shí)實(shí)現(xiàn)連續(xù)續(xù)運(yùn)行的的新型SBR工藝。該工藝由由DAT和IAT雙池串聯(lián)聯(lián)組成，，DAT池連續(xù)進(jìn)進(jìn)水、連連續(xù)曝氣氣（也可可間歇曝曝氣）；；IAT池連續(xù)進(jìn)進(jìn)水、間間歇曝氣氣，排水水和排泥泥均從IAT排出，其其平面布布置見下下圖。返回DAT-IAT工藝運(yùn)行行過程-11.進(jìn)水階段段不象常規(guī)規(guī)SBR工藝間歇歇進(jìn)水，，而DAT——IAT工藝，污污水連續(xù)續(xù)進(jìn)入DAT，然后連連續(xù)流入入IAT，進(jìn)水操操作控制制簡單，，DAT——IAT雙池系統(tǒng)統(tǒng)也避免免了水流流短路。。2.反應(yīng)階段段污水首先先在DAT池中連續(xù)續(xù)曝氣，，池中水水流呈完完全混合合流態(tài)，，絕大部部分有機(jī)機(jī)物在此此得到降降解。經(jīng)經(jīng)DAT處理后的的混合液液，通過過兩池間間的二道道導(dǎo)流墻墻組成的的導(dǎo)流區(qū)區(qū)，連續(xù)續(xù)不斷地地進(jìn)入IAT池，IAT間歇曝氣氣以進(jìn)一一步去除除有機(jī)物物，使處處理出水水達(dá)到排排放標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)。表21-3DAT——IAT反應(yīng)池周周期運(yùn)行行過程反應(yīng)池運(yùn)行時(shí)段反應(yīng)池進(jìn)水口DAT池IAT池潷水器狀態(tài)反應(yīng)池內(nèi)水位DATIAT1進(jìn)水曝氣進(jìn)水停止設(shè)計(jì)水位水位上升2進(jìn)水曝氣曝氣停止設(shè)計(jì)水位水位上升3進(jìn)水曝氣沉淀停止設(shè)計(jì)水位水位上升4進(jìn)水曝氣排水啟動(dòng)停止設(shè)計(jì)水位最高水位→最低水位5進(jìn)水曝氣待機(jī)潷水停止設(shè)計(jì)水位最低水位注：DAT池為連續(xù)曝曝氣，也可可間歇曝氣氣，使之處處于缺氧、、厭氧狀態(tài)態(tài)，以增強(qiáng)強(qiáng)該工藝的的脫氮除磷磷能力。DAT-IAT工藝運(yùn)行過過程-23.沉淀階段沉淀階段僅僅發(fā)生在IAT池。當(dāng)IAT停止曝氣后后，活性污污泥絮體靜靜態(tài)沉淀，，與上清液液分離。DAT流入IAT的混合液流流速很低，，不會(huì)對(duì)IAT的污泥產(chǎn)生生擾動(dòng)，所所以沉淀效效率顯著高高于一般沉沉淀池的動(dòng)動(dòng)態(tài)沉淀。。4.排水階段排水階段只只發(fā)生在IAT池。當(dāng)池內(nèi)內(nèi)水位上升升到最高水水位時(shí)，沉沉淀階段結(jié)結(jié)束，設(shè)置置在IAT末端的潷水水器開動(dòng)，，將上清液液緩慢地排排出池外，，當(dāng)池內(nèi)水水位降到最最低水位時(shí)時(shí)停止?jié)?.待機(jī)階段在IAT池潷水后，，便完成了了一個(gè)運(yùn)行行周期，兩兩周期間的的間歇時(shí)間間就是待機(jī)機(jī)階段。該該時(shí)段時(shí)間間的長短或或取消，可可根據(jù)污水水的性質(zhì)和和處理要求求來定。返回DAT-IAT工藝特點(diǎn)1.連續(xù)進(jìn)水，，IAT池又具有常常規(guī)SBR池間歇曝氣氣、沉淀與與排水操作作過程，不不但進(jìn)水操操作控制簡簡單，還可可以根據(jù)污污水的水質(zhì)質(zhì)水量的變變化調(diào)整IAT的運(yùn)行周期期和曝氣時(shí)時(shí)間，使之之處于最佳佳工況，造造成缺氧或或厭氧環(huán)境境，達(dá)到脫脫氮除磷目目的。2.在保證沉淀淀分離效果果的前提下下，對(duì)于曝曝氣池與二二沉池合建建式構(gòu)筑物物，應(yīng)盡可可能提高曝曝氣容積比比，以減少少池容和降降低基建投投資。DAT—IAT工藝的曝氣氣容積比為為66.7%，高于常規(guī)規(guī)SBR反應(yīng)池的（（50~60）%，更大于三三溝式氧化化溝的（40~50）%，所以DAT—IAT工藝的基建建投資較省省。3.采用虹吸式式潷水器運(yùn)運(yùn)行可靠、、結(jié)構(gòu)簡單單、易于操操作，并且且價(jià)格低廉廉，但它潷潷水深度調(diào)調(diào)節(jié)范圍小小，不能在在潷水深度度變化大的的情況下使使用。同時(shí)時(shí)與其它類類型潷水器器一樣需要要水位差，，增加了污污水處理廠廠的總水頭頭損失。返回MSBR工藝工藝概述工藝組成工藝原理工藝運(yùn)行方方式主要設(shè)計(jì)參參數(shù)工藝特點(diǎn)返回MSBR工藝概述MSBR(ModifiedSequencingBatchReactor)工藝是80年代初期發(fā)發(fā)展起來的的改良式SBR工藝，目前前主要在北北美和南美美應(yīng)用，而而在韓國漢漢城和我國國深圳鹽田田污水處理理廠也采用用該工藝。。MSBR工藝被認(rèn)為為是目前最最新的一體體化工藝流流程，它是是由A2/O系統(tǒng)與常規(guī)規(guī)SBR系統(tǒng)串聯(lián)組組成，具有有二者的全全部優(yōu)點(diǎn)。。因而它具具有同時(shí)高高效去除有有機(jī)物與氮氮、磷污染染物的功能能，出水水水質(zhì)穩(wěn)定。。特別是回流流污泥進(jìn)入入?yún)捬醭厍扒霸黾恿艘灰粋€(gè)污泥濃濃縮區(qū)，濃濃縮后污泥泥經(jīng)缺氧區(qū)區(qū)再進(jìn)入?yún)拝捬鯀^(qū)，這這樣就大大大減少了回回流污泥中中硝酸鹽進(jìn)進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)區(qū)的量，也也減少了VFA因回流而造造成稀釋，，增加了厭厭氧區(qū)的實(shí)實(shí)際停留時(shí)時(shí)間，所以以大大提高高了除磷效效率。返回MSBR工藝組成MSBR工藝系統(tǒng)由由三個(gè)主要要部分組成成其平面布布置如上圖圖所示。1.A2/O：由厭氧區(qū)區(qū)⑷—缺氧區(qū)⑸—好氧區(qū)⑹組組成。2.污泥回流濃濃縮：由濃濃縮池⑵—缺氧區(qū)⑶組組成。3.二個(gè)交替進(jìn)進(jìn)行攪拌、、曝氣、沉沉淀的SBR池。在SBR池前段設(shè)置置底部穿孔孔擋板，使使得SBR池后段的水水流狀態(tài)是是由下而上上，而不是是平流狀態(tài)態(tài)，這樣SBR池后段對(duì)水水流起到了了懸浮污泥泥床的過濾濾作用，而而非一般的的沉淀作用用。返回MSBR工藝原理原污水和回回流污泥同同時(shí)進(jìn)入?yún)拝捬醭丌葦嚁嚢杌旌?，，回流污泥泥中的聚磷磷菌利用原原污水中的的快速降解解有機(jī)物在在此進(jìn)行充充分釋磷，，然后其混混合液由厭厭氧池⑷進(jìn)進(jìn)入缺氧池池⑸，與好好氧池⑹來來的含大量量NOX－—N的回流混合合液攪拌混混合，進(jìn)行行反硝化脫脫氮，反硝硝化后的混混合液流入入好氧池⑹⑹，在此進(jìn)進(jìn)行硝化、、有機(jī)物降降解和聚磷磷菌超量吸吸磷。經(jīng)好氧池處處理后，一一部分混合合液至缺氧氧池⑸，另另一部分混混合液進(jìn)入入SBR—2池⑺，經(jīng)沉沉淀后上清清液排放。。此時(shí)另一一邊的SBR—1池⑴進(jìn)行攪攪拌、曝氣氣、預(yù)沉，，起著反硝硝化、硝化化、有機(jī)物物降解的作作用，沉下下的污泥作作為回流污污泥，首先先進(jìn)入濃縮縮池濃縮，，其上清液液直接進(jìn)入入好氧池⑹⑹，而濃縮縮污泥進(jìn)入入缺氧池⑶⑶，減少污污泥中的溶溶解氧，同同時(shí)對(duì)回流流污泥中硝硝酸鹽進(jìn)行行反硝化，，降低回流流污泥中的的硝酸鹽濃濃度，使由由缺氧池⑶⑶進(jìn)入?yún)捬跹醭丌鹊幕鼗亓魑勰嘀兄腥芙庋鹾秃拖跛猁}濃濃度都很低低，為厭氧氧池⑷中厭厭氧釋磷提提供了更為為有利的條條件。返回MSBR工藝運(yùn)行方方式-1MSBR由6個(gè)時(shí)段組成成一個(gè)運(yùn)行行周期，而而每個(gè)運(yùn)行行周期由二二個(gè)半運(yùn)行行周期組成成，前3個(gè)時(shí)段（120min）組成第一一個(gè)半運(yùn)行行周期，后后3個(gè)時(shí)段（120min）組成第二二個(gè)半運(yùn)行行周期，在在兩個(gè)相鄰鄰的半周期期內(nèi)，除二二個(gè)SBR池的運(yùn)行方方式不同外外，其余各各個(gè)單元的的運(yùn)行方式式完全一樣樣。原污水由單單元⑷厭氧氧區(qū)進(jìn)入，，流經(jīng)單元元⑸缺氧區(qū)區(qū)、單元⑹⑹好氧區(qū)，，在第一個(gè)個(gè)半周期內(nèi)內(nèi)從單元⑺⑺SBR—2出水。而在在第二個(gè)半半周期內(nèi)原原污水同樣樣由單元⑷⑷進(jìn)入，流流經(jīng)單元⑸⑸、⑹，出出水則從單單元⑴SBR—1出水。第一一個(gè)半周期期內(nèi)，單元元⑺SBR—2起沉淀作用用，并從SBR-2出水；而在在第二個(gè)半半周期內(nèi)則則是單元⑴⑴SBR—1起沉淀作用用，并從SBR-1池出水。MSBR系統(tǒng)的回流流由污泥回回流和混合合液回流二二部分組成成，而污泥泥回流有濃濃縮污泥回回流路徑和和上清液回回流路徑。。其MSBR的運(yùn)行狀態(tài)態(tài)和回流系系統(tǒng)見圖21-12與表21-4。MSBR工藝運(yùn)行方方式-2表21-4MSBR工藝運(yùn)行方方式周期時(shí)段時(shí)間（min）MSBR各單元的工作狀態(tài)MSBR的污泥回流MSBR的混合液回流途徑MSBR的出水單元⑴SBR—1單元⑵濃縮池單元⑶缺氧池單元⑷厭氧池單元⑸缺氧池單元⑹好氧池單元⑺SBR—2回流種類回流途徑第一個(gè)半周期（120min）140攪拌濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流1→2→3→4→5→6→16→5→6單元⑺SBR-2出水上清液回流1→2→6→1250曝氣濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流1→2→3→4→5→6→16→5→6上清液回流1→2→6→1330預(yù)沉濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流無回流6→5→6上清液回流無回流第二個(gè)半周期（120min）440沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣攪拌濃縮污泥回流7→2→3→4→5→6→76→5→6單元⑴SBR-1出水上清液回流7→2→6→7550沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣曝氣濃縮污泥回流7→2→3→4→5→6→76→5→6上清液回流7→2→6→7630沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣預(yù)沉濃縮污泥回流無回流6→5→6上清液回流無回流返回MSBR工藝主要設(shè)設(shè)計(jì)參數(shù)1.污泥齡ts=7~20d；以生物除除磷為主ts應(yīng)取較小值值，以生物物脫氮為主主則ts應(yīng)取大值;2.平均混合液液污泥濃度度MLSS=2200~3000mg/L；3.水力停留時(shí)時(shí)間t=12~14h；4.池深3.50~6.00m，對(duì)缺氧池池和厭氧池池可達(dá)8.00m；5.混合液回流流比1.3~1.5，濃縮污泥泥回流比0.3~0.5，活性污泥泥回流比1.3~1.5。返回MSBR工藝特點(diǎn)MSBR比常規(guī)SBR工藝具有以以下特點(diǎn)：：1MSBR系統(tǒng)原污水水從連續(xù)運(yùn)運(yùn)行的單元元⑷厭氧區(qū)區(qū)進(jìn)入，而而不是從常常規(guī)SBR單元進(jìn)水，，這樣將大大部分好氧氧量從SBR池轉(zhuǎn)移到連連續(xù)運(yùn)行的的A2/O系統(tǒng)的主曝曝氣池中，，從而將需需氧量也轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)移到主曝曝氣池中，，改善了設(shè)設(shè)備的利用用率。2MSBR系統(tǒng)原污水水進(jìn)入A2/O系統(tǒng)，由于于生化反應(yīng)應(yīng)與反應(yīng)物物的濃度有有關(guān)，所以以加速了厭厭氧反應(yīng)速速率、反硝硝化速率、、BOD5降解速率和和硝化反應(yīng)應(yīng)速率，從從而改善了了系統(tǒng)的整整體處理效效果，提高高了出水水水質(zhì)。3MSBR具有最新的的除磷工藝藝專利：回回流污泥經(jīng)經(jīng)濃縮區(qū)和和缺氧區(qū)再再進(jìn)入?yún)捬跹鯀^(qū)，大大大地減少了了帶入?yún)捬跹鯀^(qū)的硝酸酸鹽和溶解解氧量，從從而比常規(guī)規(guī)SBR工藝的除磷磷效果要高高得多。4MSBR工藝是由A2/O工藝和SBR工藝串聯(lián)組組成，具有有二者的全全部優(yōu)點(diǎn)。。返回UNITANK工藝概述操作過程特點(diǎn)返回UNITANK工藝概述UNITANK工藝是比利利時(shí)史格斯斯清水公司司（SEGHERSENGINEERINGWATERNV）于90年代初開發(fā)發(fā)的專利，，取名為UNITANK。已為世界界和我國廣廣泛采用。。原污水經(jīng)格格柵與沉沙沙池預(yù)處理理后連續(xù)進(jìn)進(jìn)入U(xiǎn)NITANK反應(yīng)池，該該反應(yīng)池由由三個(gè)矩形形池相連組組成，三個(gè)個(gè)池水流相相連通，每每個(gè)池中均均設(shè)有曝氣氣供氧設(shè)備備，可采用用鼓風(fēng)曝氣氣或表面機(jī)機(jī)械曝氣。。在外邊兩側(cè)側(cè)矩形池，，設(shè)有固定定出水堰與與剩余污泥泥排放口。。外邊的兩兩側(cè)矩形池池交替作為為曝氣池和和沉淀池，，而中間一一只矩形池池只作曝氣氣池。連續(xù)進(jìn)入該該系統(tǒng)的污污水，通過過控制進(jìn)水水閘可分時(shí)時(shí)序分別進(jìn)進(jìn)入三個(gè)矩矩形池中任任意一只，，采用連續(xù)續(xù)進(jìn)水、出出水，周期期交替運(yùn)行行。返回UNITANK工藝操作過過程-1去除有機(jī)物物與脫氮除除磷的UNITANK工藝運(yùn)行過過程見下圖圖：UNITANK工藝操作過過程-2該運(yùn)行過程程通過進(jìn)行行靈活的時(shí)時(shí)間與空間間控制，并并適當(dāng)增加加水力停留留時(shí)間，就就可具有去去除污水中中的有機(jī)物物和脫氮除除磷的功能能。在第一個(gè)運(yùn)運(yùn)行階段，，污水交替替進(jìn)入左側(cè)側(cè)池和中間間池，左側(cè)側(cè)池作為缺缺氧攪拌反反應(yīng)器，反反硝化菌以以污水中的的有機(jī)物為為電子供體體，對(duì)前一一個(gè)運(yùn)行階階段產(chǎn)生的的硝態(tài)氮進(jìn)進(jìn)行反硝化化脫氮；然然后釋放前前一個(gè)運(yùn)行行階段沉淀淀的含磷污污泥中的磷磷。當(dāng)中間池曝曝氣運(yùn)行時(shí)時(shí)，去除有有機(jī)物和進(jìn)進(jìn)行硝化與與吸收磷；；當(dāng)中間池池進(jìn)水并攪攪拌時(shí)，則則進(jìn)行反硝硝化脫氮，，同時(shí)污泥泥也由左向向右推進(jìn)，，右側(cè)池進(jìn)進(jìn)行沉淀。。泥水分離離，上清液液作為處理理水溢出，，含磷污泥泥的一部分分作為剩余余污泥排放放。在進(jìn)入第二個(gè)個(gè)運(yùn)行階段前前，污水只進(jìn)進(jìn)入中間池，，使左側(cè)池中中盡可能完成成硝化反應(yīng)。。其后左側(cè)池池停止曝氣，，作為沉淀池池。進(jìn)入第二個(gè)運(yùn)運(yùn)行階段，污污水交替進(jìn)入入右側(cè)池和中中間池，污水水由右向左流流動(dòng)，處理過過程與第一個(gè)個(gè)運(yùn)行階段相相同。返回UNITANK工藝主要特點(diǎn)點(diǎn)1.結(jié)構(gòu)緊湊，一一體化，三個(gè)個(gè)矩形池組成成一個(gè)單元。。一個(gè)處理廠廠可由若干個(gè)個(gè)單元組成，，均可利用公公共池壁，同同一單元的三三個(gè)矩形池之之間水力相通通，中間池壁壁不受單向水水壓，所以基基建費(fèi)用低，，占地少。2.與常規(guī)SBR工藝相比,該工藝連續(xù)進(jìn)進(jìn)水，運(yùn)行管管理簡單。3.與常規(guī)SBR工藝相比，該該工藝反應(yīng)池池有效容積能能得到連續(xù)使使用，不需設(shè)設(shè)閑置階段。。另外采用固固定式出水堰堰出水,不需設(shè)置潷水水器。4.各池之間采用用渠道配水，，并在恒水位位下交替運(yùn)行行，減少了管管道、閥門、、水泵等設(shè)備備的數(shù)量，水水頭損失小，，降低了運(yùn)行行成本。返回氧化溝氧化溝的類型型點(diǎn)擊此處查看看氧化溝運(yùn)行行景觀氧化溝污水廠廠工藝流程氧化溝的特征征氧化溝的構(gòu)造造及主要組成成部分氧化溝的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算氧化溝設(shè)計(jì)注注意點(diǎn)與三溝溝式氧化溝的的設(shè)計(jì)返回氧化溝的類型型基本型：轉(zhuǎn)刷曝氣卡魯塞爾式（（Carrousel）氧化溝三溝式氧化溝溝奧巴勒（Orbal）氧化溝曝氣－沉淀一一體化氧化溝溝側(cè)渠形一體氧氧化溝船形一體化氧氧化溝二沉池交替運(yùn)運(yùn)行的氧化溝溝返回基本型：轉(zhuǎn)刷刷曝氣返回點(diǎn)擊此處查看看其運(yùn)行工況況卡魯塞爾式（（Carrousel）氧化溝返回三溝式氧化溝溝返回點(diǎn)擊此處查看看三溝式氧化化溝運(yùn)行情況況特點(diǎn)：流程簡簡單，無需設(shè)設(shè)置初沉池、、二沉池和污污泥回流設(shè)備備；處理效果果穩(wěn)定、管理理方便；基建建費(fèi)用低、占占地少；具有有脫氮除磷功功能。奧巴勒（Orbal）氧化溝返回點(diǎn)擊此處查看看實(shí)物照片曝氣－沉淀一一體化氧化溝溝返回特點(diǎn)：（1）將二沉池建建在氧化溝內(nèi)內(nèi)，完成曝氣氣－沉淀二個(gè)個(gè)功能（2）隔墻、三角角形導(dǎo)流板、、集水管（3）機(jī)械表曝（4）占地省，不不要污泥回流流系統(tǒng)，節(jié)省省基建費(fèi)用和和運(yùn)行費(fèi)用船形一體化氧氧化溝返回二沉池交替運(yùn)運(yùn)行的氧化溝溝返回氧化溝的特征征水流混合特征征具有完全的混混合式特征，，同時(shí)在某些些段內(nèi)又具有有某些推流式式特征。存在在著好氧區(qū)、、缺氧區(qū)、甚甚至是厭氧區(qū)區(qū)，有利于生生物脫氮除磷磷工藝方面的特特征（1）工藝流程簡簡單，運(yùn)行管管理方便（2）剩余污泥少少，污泥性質(zhì)質(zhì)穩(wěn)定（3）耐沖沖擊負(fù)負(fù)荷（4）處理理效果果穩(wěn)定定，出出水水水質(zhì)好好（5）基建建費(fèi)用用和運(yùn)運(yùn)行費(fèi)費(fèi)用低低，分分別比比普通通活性性污泥泥法低低40～60％和30～50％（6）其水水深取取決于于采用用的曝曝氣設(shè)設(shè)備，，一般般為2.5～8.0m，國內(nèi)氧氧化溝溝水深深一般般在3.5～5.2m返回氧化溝溝的構(gòu)構(gòu)造及及主要要組成成部分分曝氣設(shè)設(shè)備：：作用用－供供氧、、混合合防止止活性性污泥泥沉淀淀，推推動(dòng)混混合液液循環(huán)環(huán)流動(dòng)動(dòng)等功功能水平軸軸曝氣氣轉(zhuǎn)刷刷（轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤））垂直軸軸表面面曝氣氣器進(jìn)出水水口位位置污水入入流口口在缺缺氧區(qū)區(qū)的始始端附附近混合液液出口口應(yīng)在在曝氣氣設(shè)備備的好好氧位位置，，并應(yīng)應(yīng)設(shè)出出水溢溢流堰堰回流污污泥入入流口口應(yīng)在在污水水流入入位置置附近近入流應(yīng)應(yīng)設(shè)配配水井井返回氧化溝溝的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算氧化溝溝的容容積V需氧量量G剩余污污泥量量WX(V)曝氣時(shí)時(shí)間t污泥回回流比比R污泥負(fù)負(fù)荷率率NS氧化溝溝的容容積V式中：：Q—污水平平均日日流量量m3/sY—污泥凈凈增長長系數(shù)數(shù)：（（KgMLSS/KgBOD5）Lo,Le—分別為為進(jìn)、、出水水BOD5濃度ts——污泥齡齡（日日）：：X—混合液液懸浮浮固體體濃度度（MLSS）,(g/m3)一般為為2500～5000mg/L返回需氧量量GG是以下下部分分的代代數(shù)和和降解BOD5的需氧氧量：：硝化需需氧量量：排放剩剩余活活性污污泥Wx所造成成減少少的BOD5量，因因此部部分BOD5并未耗耗氧，，∴應(yīng)予以以扣除除：反硝化化過程程的產(chǎn)產(chǎn)氧量量：排放剩剩余活活性污污泥Wx所造成成減少少的NH3-N,因?yàn)榇舜瞬糠址諲H3-N不耗氧氧，∴應(yīng)予以以扣除除：式中：：Q—污水設(shè)設(shè)計(jì)流流量m3/dWx—剩余活活性污污泥排排放量量（Kg/d）—分別為為進(jìn)、、出水水氨氮氮濃度度（mg/L、g/m3）△NO3—還原的的NO3濃度（（mg/L、g/m3）將G折算成成標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)狀態(tài)態(tài)下的的需氧氧量，，再來來選曝曝氣設(shè)設(shè)備返回剩余污污泥量量WX(V)推導(dǎo)：：∵1/ts=aNrs-b即1/θθc=YNrs-Kd式中：：Q———設(shè)計(jì)污水水流量m3/dLr＝(Lo-Le),去除的BOD5濃度mg/Lts——污泥齡（（d）a——污泥產(chǎn)率率系數(shù)：：KgMLSS/KgBOD5，對(duì)于城市市污水，，a一般為0.5～0.65b——污泥自身身氧化率率（d-1）,對(duì)于城市市污水，，b一般為0.05～0.1d-1返回曝氣時(shí)間間tt=V/Q返回污泥回流流比RR=X/(XR-X)×100％式中：X——氧化溝混混合液污污泥濃度度mg/LXR———二沉池底底流污泥泥濃度mg/L返回污泥負(fù)荷荷率NS（KgBOD5/KgMLVSS.d）返回氧化溝設(shè)設(shè)計(jì)注意意點(diǎn)與三三溝式氧氧化溝的的設(shè)計(jì)氧化溝設(shè)設(shè)計(jì)注意意點(diǎn)三溝式氧氧化溝的的設(shè)計(jì)返回氧化溝設(shè)設(shè)計(jì)注意意點(diǎn)（1）目前通通常將氧氧化溝設(shè)設(shè)計(jì)成卡卡魯塞爾爾式或三三溝式，，并按推推流式普