三繞組變壓器縱差動保護(hù)的設(shè)計與仿真分析研究 機(jī)械制造專業(yè)

摘要目前國內(nèi)電力工業(yè)得到良好的發(fā)展成果，特高壓輸電線路創(chuàng)建完成，超大容量發(fā)電機(jī)組也開始產(chǎn)生，其中跨地區(qū)電網(wǎng)互聯(lián)時期隨之到來?，F(xiàn)在，電網(wǎng)系統(tǒng)更加復(fù)雜，綜合規(guī)模穩(wěn)步擴(kuò)張，對電力系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)作提出更加嚴(yán)苛的要求。在電網(wǎng)中作為最重要的電力系統(tǒng)裝置之一，變壓器承擔(dān)了電力系統(tǒng)中功率調(diào)節(jié)的功能，提升變壓器保護(hù)的靈敏度和可靠性尤為關(guān)鍵。但與其他一次性設(shè)備如母線等相比，變壓器保護(hù)誤動次數(shù)處于較高水平。隨著智能電站項(xiàng)目內(nèi)開始使用電子變壓器，我們也開始尋找到全新分析角度。尤其是為此領(lǐng)域縱差保護(hù)的研究提出了一個新的方向。關(guān)鍵詞：三繞組；變壓器；繼電SummaryWiththedevelopmentandprogressofelectricpowerinourcountry,thecontinuousconstructionofUHVtransmissionlines,theincreaseofsuper-capacityunits,theeraofinterconnectionbetweenregionshasbeengraduallyrealized,andthecomplexityofpowergridisgraduallydeepening.Andthescaleexpandsunceasingly,putforwardthenewrequesttothesafeoperationoftheelectricpowersystem.Asoneofthemostimportantelectricalequipmentinpowersystem,transformeriscarryingtheroleofpowerporterinthepowernetwork,soitisveryimportanttoimprovethesensitivityandreliabilityoftransformerprotection.However,comparedwithotherdisposableequipmentsuchasbusbar,thestatisticsofmisoperationtimesoftransformerprotectionhasalwaysbeenatarelativelyhighlevel,andwiththegradualuseofelectronictransformersinintelligentpowerplantprojects,Thisbringsanewresearchideatotransformerprotection,especiallytheresearchdirectionoftransformerlongitudinaldifferentialprotection.Keywords:threewindings;Transformer;Relay目錄摘要 11變壓器保護(hù)? 51.1勵磁涌流 72繼電保護(hù)裝置原理 92.1縱差動保護(hù) 92.2變壓器瓦斯保護(hù) 92.3平行雙回線路橫聯(lián)方向差動保護(hù) 102.4復(fù)合電壓啟動的過電流 102.5變壓器中性點(diǎn)直接接地零序電流保護(hù)工作原理 102.6過電流保護(hù)的構(gòu)成及工作原理 123短路電流計算 133.1基本參數(shù) 133.2畫出短路等值電路 143.3短路電流計算的過程 153.4保護(hù)裝置的配置 164各保護(hù)裝置的整定計算 174.1縱差保護(hù)的整定計算 174.2110kV側(cè)復(fù)合電壓啟動過電流保護(hù)整定計算 194.338.5kV側(cè)方向過流保護(hù) 204.4110kV零序過電流保護(hù) 204.5變壓器氣體保護(hù)的整定 205差動元件基本原理 215.1差動元件的動作方程 215.2差動電流及制動電流的取得 225.3電流互感器二次接線進(jìn)行相位補(bǔ)償（外轉(zhuǎn)角） 235．4用保護(hù)內(nèi)部算法進(jìn)行相位補(bǔ)償（內(nèi)轉(zhuǎn)角） 245.5CT二次斷線 265.6邏輯構(gòu)成框圖 28第六章三相變壓器的仿真 316.1三相變壓器仿真的數(shù)學(xué)模型 316.2電源電壓的描述 366.3鐵心動態(tài)磁化過程簡述 367三繞組變壓器的仿真與分析 407.1空載合閘 407.2內(nèi)部故障 42結(jié)論 50致謝 51三繞組變壓器縱差保護(hù)的設(shè)計與仿真1變壓器保護(hù)變壓器是電力領(lǐng)域內(nèi)不容忽視的重要裝備，甚至影響整個系統(tǒng)的正常發(fā)電，供電與平穩(wěn)運(yùn)作。此外，容量較大的變壓器是重要的元件，因此需要依照其具體容量與重要性安裝高質(zhì)量和可靠的保護(hù)元件。其中變壓器常見問題是內(nèi)部與外部故障。前者表示變壓器油箱內(nèi)部相關(guān)問題，主要依靠氣體和差動保護(hù)去除變壓器;外部故障是指油箱絕緣套管以及引線等發(fā)生的問題故障。正常情況下，差動保護(hù)動作用于拆除變壓器，而快速動作保護(hù)（氣體和差動）沒有時間延遲動作來移除故障變壓器。在這一點(diǎn)上，設(shè)備的損壞依賴于變壓器的動態(tài)保護(hù)。當(dāng)故障設(shè)備未配備保護(hù)裝置（如低壓母線保護(hù)裝置）或變壓器兩側(cè)母線上的母線和連接設(shè)備發(fā)生故障時，此時保護(hù)拒動，變壓器只能通過變壓器后備保護(hù)動作切斷相應(yīng)的開關(guān)。由于后備保護(hù)的延時保護(hù)動作，變壓器必須能夠承受一段時間內(nèi)由區(qū)外故障引起的過電流。在這個時刻變壓器被破壞的程度在于熱穩(wěn)定性。因此，變壓器自身的熱穩(wěn)定性和變壓器后備保護(hù)設(shè)置之間必須有聯(lián)系。1)瓦斯保護(hù)瓦斯保護(hù)的氣體設(shè)施裝置，可以避免油箱故障問題，并降低油位。容量大致在800KVA及以上的油浸變壓器，在車間里面裝400KVA及以上的油浸式變壓器氣體保護(hù)設(shè)備。當(dāng)油箱內(nèi)部產(chǎn)生故障進(jìn)而有輕微瓦斯或者油面降低問題時，此時相關(guān)保護(hù)裝置需要馬上發(fā)出警示；在出現(xiàn)眾多瓦斯時，瓦斯保護(hù)最好作用于斷開變壓器各電源的側(cè)斷路器。對于高壓側(cè)端沒有裝置斷路器的線路變壓器組，并未使用瓦斯保護(hù)處理變壓器內(nèi)部問題的時候，瓦斯保護(hù)僅僅起到動作與信號作用。2)縱差保護(hù)或電流速斷保護(hù)容量為10000KVA及以上的變壓器需要安裝差動保護(hù)設(shè)備，進(jìn)而處理內(nèi)部繞組和引線之間的相間短路問題。中性點(diǎn)直接接地到電網(wǎng)側(cè)繞組和引線之間的短路以及繞組之間的短路。3)過流保護(hù)外部短路和變壓器內(nèi)部短路的后備保護(hù)，即是過流保護(hù)。4)零序過流保護(hù)在變壓器的中性點(diǎn)直接接地或通過放電間隙接地的情況下，需安裝零序的過流保護(hù)。它用于增加保護(hù)在單相接地時的靈敏度。5)過負(fù)荷保護(hù)變壓器超過負(fù)荷時，應(yīng)該利用超出的荷載發(fā)出信號，可作用于跳閘和扣除一部分負(fù)荷。靈敏度高和簡單結(jié)構(gòu)足以體現(xiàn)變壓器里面各種內(nèi)部故障。特別是短路時的匝數(shù)少的狀況下，盡管故障點(diǎn)的循環(huán)電流大，有可能會引起嚴(yán)重的過熱，外部電流的響應(yīng)性小。各種無功電流保護(hù)難以控制，因此氣體保護(hù)對于保護(hù)這類故障具有明顯的優(yōu)勢。7)縱聯(lián)差動保護(hù)差動保護(hù)是一種基于待保護(hù)電氣設(shè)備兩端電流差異變化而用的電氣設(shè)備保護(hù)裝置。變壓器差動保護(hù)一般為縱差保護(hù)，在變電站等設(shè)備的保護(hù)中經(jīng)常采用水平差動保護(hù)。垂直差動保護(hù)是主變壓器的電氣系統(tǒng)保護(hù)?？v差動保護(hù)為變壓器的電氣主保護(hù)，因?yàn)樵陔娋W(wǎng)中變壓器占有重要地位，縱差保護(hù)必須滿足如下要求：(1)它可以對保護(hù)區(qū)內(nèi)的各種各樣接地誤差和接地誤差作出響應(yīng)。(2)操作速度快，一般操作時間不能超過30ms。(3)變壓器在無負(fù)載或斷開外部故障后關(guān)閉后，在電壓恢復(fù)過程中發(fā)生勵磁涌流時，不應(yīng)誤動作。(4)變壓器過激勵時，縱向差動保護(hù)不動作。(5)在外部故障的狀況下，電流互感器的飽和狀態(tài)不動作。(6)在保護(hù)區(qū)出現(xiàn)問題時，電流互感器飽和，縱向差動保護(hù)不能拒收或推遲。(7)內(nèi)部出現(xiàn)短路問題。變壓器的差動保護(hù)原理要求變壓器處于正常運(yùn)行狀態(tài)，并在差動保護(hù)區(qū)內(nèi)（差動保護(hù)區(qū)為當(dāng)電流互感器TA1，TA2間范圍存在問題時，流入差動繼電器的電流是零，進(jìn)而保障差動保護(hù)不運(yùn)作。但是，由于變壓器內(nèi)低壓側(cè)與高壓側(cè)額定電流有所差異，為了確保差動保護(hù)的正確運(yùn)行。必須正確的挑選兩邊電流互感器比值，便于在日常運(yùn)作與外界故障時期上述電流相同。差動保護(hù)的原理接線圖：減少縱向差動保護(hù)中的不平衡電流的方法:1）確保當(dāng)外部最大短路電流流過時，電流互感器能夠滿足10％的誤差曲線要求。

2）減弱電流互感器二次回路的負(fù)載阻抗，減弱穩(wěn)態(tài)不平衡電流。3）具有快速飽和特性的間歇式互換可連接在不同的電流回路中，以減少瞬態(tài)不平衡流量。為保護(hù)縱向差動保護(hù)的多樣性，電流保護(hù)操作不同，以防止最大不平衡電流。1.1勵磁涌流勵磁涌流產(chǎn)生的機(jī)理變壓器是依靠電磁感應(yīng)原理的固定元件。首先在電能，磁能和電能量轉(zhuǎn)換的過程中，首先要建立磁場，在建立磁場的過程中，變壓器會產(chǎn)生勵磁電流。當(dāng)空載狀態(tài)下的變壓器在穩(wěn)定的運(yùn)行時，勵磁電流就會非常小，只是額定要求電流的0.35~10％。然而，當(dāng)變壓器在沒有負(fù)載的情況下斷開時，由于變壓器鐵芯的剩磁和閉合開關(guān)的初始角度的隨機(jī)性的影響，鐵芯的磁通量趨于飽和。這會產(chǎn)生大量的勵磁涌流。因此產(chǎn)生最大勵磁電流，它的最大值可達(dá)到額定電流的6-8倍。如果電壓剛好在合閘瞬間達(dá)到最大值，那么磁通的瞬時值恰好為零，即從一開始就在鐵芯中建立了穩(wěn)定的磁通量。在這狀態(tài)下，變壓器將不能發(fā)出浪涌電流。勵磁涌流的特點(diǎn)1)勵磁涌流通常包含大量高次諧波分量（主要基于二次諧波），因此涌流電流波形位于時間軸的一側(cè)，波形包含不連續(xù)點(diǎn)j。2)勵磁涌流的減弱常數(shù)和鐵心的飽和量有直接關(guān)系。因此，它一開始衰減很快，然后逐漸減慢。3)變壓器的內(nèi)部容量越大，涌入電流的量越大，持續(xù)時間也會更加的長。小容量變壓器迅速減弱，大約數(shù)個周期，就會穩(wěn)定，大變壓器衰減緩慢，總衰減的時間可以達(dá)到數(shù)十秒。勵磁涌流的危害空載合閘產(chǎn)生的大浪涌電流可能導(dǎo)致繼電保護(hù)的裝置發(fā)生故障，導(dǎo)致過電壓，損壞電氣設(shè)備，導(dǎo)致電網(wǎng)電壓和頻率波動。勵磁涌流中擁有越多的諧波就會對電能質(zhì)量造成嚴(yán)重影響。所以變壓器勵磁中的涌流進(jìn)行仿真運(yùn)行有著很大的意義。2繼電保護(hù)裝置原理2.1縱差動保護(hù)三繞組變壓器內(nèi)的差動保護(hù)活動主要參考回路電流主要理論。在日常平穩(wěn)運(yùn)作與外界短路時期，設(shè)備內(nèi)的三相電流矢量與（轉(zhuǎn)換電壓相等）等于零。它有可能從一相流向另外的一相，或者從另外兩邊流出，從第三側(cè)流出。所以，假如將隨便兩相的電流疊加起來與第三方電流開展比較，就會產(chǎn)生變壓器差動保護(hù)。主要情況參考圖3-1內(nèi)容。在日常操作與外部短路出現(xiàn)時，假如不平衡電流沒有被關(guān)注，電流進(jìn)入繼電器是零。在發(fā)生內(nèi)部短路，繼電器的電流為R=I2+2+2=K/na，也就是每邊短路電流（二次值）之和。因此我們就能知道，在和區(qū)外出現(xiàn)短路問題時，保護(hù)無法發(fā)揮功能，此外在出現(xiàn)內(nèi)部問題時保護(hù)相對敏銳。為了確保變壓器差動保護(hù)的穩(wěn)定性與較高的敏銳度靈，需要重視下面幾個部分：（1）每側(cè)電流互感器比值需要依照變壓器最高額定容量挑選。（2）三繞組變壓器在外界短路環(huán)境中不平衡的電流超過雙繞組變壓器，使用制動BCH-1差動繼電器。假如BCH-1型號依舊無法達(dá)到高敏銳度標(biāo)準(zhǔn)，此時采用二次諧波制動差動保護(hù)。（3）為了保證兩側(cè)線圈之間是平衡的，用來解決實(shí)際變比與計算變比之間不一致而造成的不平衡電流，對于BCH-1型差動保護(hù)，兩組平衡線圈應(yīng)連接到較小二次電流的兩側(cè)。2.2變壓器瓦斯保護(hù)變壓器瓦斯保護(hù)重點(diǎn)組成裝置為氣體繼電器。在內(nèi)部出現(xiàn)問題的時候，電弧分開油與絕緣物體進(jìn)而形成氣體。在問題不大的時候，油箱中氣體緩慢形成，氣體上升且匯聚在繼電器中，造成油位降低。繼電器運(yùn)作，觸點(diǎn)關(guān)閉，之后開始影響信號，此時屬于輕氣保護(hù);在出現(xiàn)問題，且問題較嚴(yán)重時，油箱中會出現(xiàn)眾多氣體，在上述氣體影響下產(chǎn)生較多油流，繼電器會受到波及，隨之開始動作，觸點(diǎn)閉合。其原理接線圖如圖。直流+ KG KS XE KOM直流-，起動KOM。直流+ KOMQF1 YT直流-，跳開斷路器QF1。直流+ KOMQF2 YT 直流-，跳開斷路器QF2。連接到電阻，促使重瓦斯保護(hù)不跳閘且只發(fā)送信號。2.3平行雙回線路橫聯(lián)方向差動保護(hù)并聯(lián)電路線路的并聯(lián)差動保護(hù)主要利用對比電流相位和兩條線路的值來識別故障。當(dāng)前啟動組件，電源方向組件和插座實(shí)施組件用來明確線路是否出現(xiàn)問題，此部分元件主要是明確具體哪條線路出現(xiàn)問題，雙電路線路確保在工作時期具有選擇性動作。在連續(xù)動作區(qū)域中的交叉回路交叉回路，切斷錯誤的時間將增加一倍，因此安裝一個三相電流保護(hù)裝置作為后備保護(hù)。圖2.1變壓器瓦斯保護(hù)的基本原理接線圖2.4復(fù)合電壓啟動的過電流在保護(hù)區(qū)出現(xiàn)不正常問題的時候，內(nèi)部會產(chǎn)生負(fù)序電壓，繼電器欠壓8失壓，常閉閉合，中間繼電器9轉(zhuǎn)，如果當(dāng)前繼電器4,5,6動作，則10時間繼電器動作規(guī)定的時間限制，開路跳閘兩側(cè)斷路器，如果短路對稱，則7伏繼電器在未激活時激活，但欠壓8繼電器由于電壓下降而聯(lián)通，且開啟保護(hù)。電壓設(shè)置負(fù)電壓，額定電壓的6％，電流設(shè)置值高于變壓器額定數(shù)值，然而必須少于最高電流（比如，在并聯(lián)變壓器斷開時期）。2.5變壓器中性點(diǎn)直接接地零序電流保護(hù)工作原理直流接地的中性點(diǎn)零序電流保護(hù)通常被劃分成不同的方面，首先包含電流繼電器1，時間繼電器2，信號繼電器3與壓板4，固定值和輸出線路的第一段接地保護(hù)和0.5s斷路母線斷路器彼此對應(yīng)。此外少數(shù)由各類繼電器，比如電流5，時間6，信號7與8，壓板9與10構(gòu)成固定值和出線接地保護(hù)相對照，并且主變壓器母聯(lián)斷路器和高壓側(cè)斷路器被短時間切斷。經(jīng)常延遲切斷整個系統(tǒng)的三側(cè)斷路器。此類保護(hù)裝置主要包含電流繼電器12，時間繼電器13，信號繼電器14與壓板15，起動電流大概是100A，時間是0.5秒，110kV變壓器的中性放電間隙長度是115?158mm，用于變壓器隔離和63kV（RMS）作為擊穿電壓，在中性點(diǎn)電壓高于擊穿電壓時，間隙無法發(fā)揮效力，中性點(diǎn)存在零序電流。保護(hù)開啟，變壓器的三重保險絲關(guān)閉0.5秒。圖2.2復(fù)合電壓開啟時過電流保護(hù)原理圖圖2.3變壓器中性點(diǎn)直接接地零序電流保護(hù)與中性點(diǎn)間隙接地保護(hù)的具體接線圖.2.6過電流保護(hù)的構(gòu)成及工作原理（1）此時，繞組等負(fù)載側(cè)，運(yùn)行時間限制t為最小值，保護(hù)動作只跳過QF3。其他設(shè)定在電源側(cè)，比如繞組，它設(shè)置兩個時間限制t和t，t=t+t來切斷QF2;t=t+t，切斷高，中，低三側(cè)斷路器。（2）變壓器兩端或三端應(yīng)提供過電流保護(hù)。并根據(jù)計算得到的值，將方向元件安裝在電源側(cè)，操作時間較短，以保證操作的選擇性。3短路電流計算3.1基本參數(shù)變電所的電氣主接線參考下圖內(nèi)容。毋庸置疑的是，兩臺三繞組變壓器主要是油浸式，強(qiáng)制風(fēng)冷與分級絕緣。主要參數(shù)：，電壓：，接線：。短路電壓：；。多臺變壓器共同運(yùn)作時期，110kV側(cè)中性點(diǎn)只會有一個接地點(diǎn);如果只有一個操作，變壓器中性點(diǎn)必須接地。圖5.1電氣主電路圖短路的電流參數(shù)需要使用標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)計，其中計算點(diǎn)明確，且統(tǒng)計具體電流值。3.2畫出短路等值電路圖5.1短路等值電路圖統(tǒng)計所有元件電抗參數(shù)，確定容量考電壓是，；基準(zhǔn)電流是：，(1)統(tǒng)計整個系統(tǒng)內(nèi)部具體電抗的標(biāo)準(zhǔn)值。，(2)每側(cè)變壓器阻抗值。，，(3)線路的基準(zhǔn)電抗標(biāo)準(zhǔn)值。3.3短路電流計算的過程根據(jù)主接線研究我們就能知道，其中主保護(hù)是一種計算模式，其中單個變壓器作為保護(hù)裝置運(yùn)行。為檢查k3，k4兩個點(diǎn)的敏銳度，因此不只要統(tǒng)計k1，k2兩點(diǎn)最小值與最大運(yùn)作模式短路電流之外，也需要統(tǒng)計k3、k4的最小短路電流。(1)k1點(diǎn)短路電流情況(2)同理，求k2點(diǎn)（3）同理，求k3點(diǎn)（4）同理，求k4點(diǎn)3.4保護(hù)裝置的配置序號保護(hù)名稱挑選繼電器型號1縱差保護(hù)BCH—12110kV側(cè)復(fù)合電壓啟動的過流保護(hù)DY—4，DL—11，DY—25335kV側(cè)方向過流保護(hù)LG—11，DL—114110kV側(cè)零序過電流保護(hù)DL—135氣體保護(hù)QJ—80表3.1變壓器保護(hù)裝置的配置4各保護(hù)裝置的整定計算4.1縱差保護(hù)的整定計算（1）統(tǒng)計變壓器差動臂中電流，根據(jù)下表統(tǒng)計我們就能知道，110kV側(cè)差動臂中電流最高，因此其就是統(tǒng)計基本側(cè)。名字變壓器各側(cè)信息額定電壓（kV）11038.511變壓器額定電流TA接線模式挑選TA的標(biāo)準(zhǔn)變比差動臂中電流（A）2表4.1統(tǒng)計結(jié)果（2）明確制動繞組的接線模式，主要接入38.5kV側(cè)，所以，此側(cè)外部出現(xiàn)問題時，穿越的短路電流較高。（3）統(tǒng)計差動保護(hù)一側(cè)動作電流。1）依照110千伏外界問題最大不平衡電流設(shè)定，也就是=2）逃離變壓器勵磁布防統(tǒng)計，也就是3）按下可離開電流互感器的二次回路，也就是4）以上述條件之一為主要工作流程，即確定差動繼電器匝基本工作電流匝，繼電器電流為A，保護(hù)裝置真實(shí)運(yùn)作電流是。5）一側(cè)與平衡繞組的具體數(shù)目38.5千伏側(cè)的平衡繞組匝11千伏的橫向平衡繞組為匝得出平衡繞組設(shè)置數(shù)值匝運(yùn)作匝數(shù)匝6）設(shè)置繞組和計算繞組導(dǎo)致的誤差為7）單側(cè)電原制動系數(shù)與制動繞組計算=8）校驗(yàn)繞組敏銳系數(shù)k1處最小短路電流轉(zhuǎn)換成110千伏的關(guān)鍵方面對11kV側(cè)工作安匝匝匝在查看具體特性曲線匝，把安全報警設(shè)定安匝，敏銳度達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)。4.2110kV側(cè)復(fù)合電壓啟動過電流保護(hù)整定計算（1）電流元件動作電流（2）具體動作電壓，確定（3）負(fù)序電壓元件的動作電壓，確定（4）檢驗(yàn)靈敏系數(shù)作11kV線路后備保護(hù)達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)。4.338.5kV側(cè)方向過流保護(hù)功率方向元件的動作方向是自變壓器指向35kV母線，此時主要動作電流是作線路l3后備保護(hù)靈敏系數(shù)違背標(biāo)準(zhǔn)。4.4110kV零序過電流保護(hù)接地保護(hù)不用配合較低電平，因此零序過電流保護(hù)動作值主要是避免最高不平衡電流，也就是電壓元件動作電壓是具體電壓是動作時限整定：=1\*GB3①在中性點(diǎn)跳躍運(yùn)作的變壓器；=2\*GB3②以跳到中性點(diǎn)接地變壓器。4.5變壓器氣體保護(hù)的整定使用QJ80開式擋板式氣體繼電器，輕氣設(shè)定氣量根據(jù)汽油流量設(shè)定重油：（對導(dǎo)油管直徑）5差動元件基本原理5.1差動元件的動作方程在目前規(guī)模不大的變壓器縱向差動保護(hù)中，微分元件運(yùn)作特點(diǎn)一般被使用在具備不同虛線的動作特性曲線上，參考圖11圖5-1變壓器縱向差動保護(hù)內(nèi)的主要運(yùn)行特點(diǎn)根據(jù)上圖可知，微分元件初始操作時期的幅度，就是最小工作電流;/屬于最小制動電流，就是拐點(diǎn)電流;制動特征斜率就是比率制動系數(shù)，差動保護(hù)和微機(jī)改變微分相位差的做法不同，主要動作具備比例制動特定，具體方程內(nèi)容為：拐點(diǎn)前（包含拐點(diǎn)）：之后：其中——差動電流幅值；——制動電流幅值。二次諧波制動算法：下述多種方式都能明確浪涌電流與內(nèi)部問題：1）直流制動，采用勵磁涌流包含眾多直流分量，然而在內(nèi)部出現(xiàn)問題的時候，瞬時短路電流內(nèi)也出現(xiàn)非周期分量，因此會造成保護(hù)推遲；2）不連續(xù)角比較理論，勵磁涌流的斷角大于誤差電流的不連續(xù)角，這個原理的缺點(diǎn)之一是它受到電源諧波的影響，其次是減少了大容量特高壓變壓器的勵磁涌流和不連續(xù)角。3）磁通制動原理。只要核心被檢測到飽和，就可以判斷它是突入還是故障。但是，由于這種方法需要相互通量的電壓，所以如果它不可用，它就不能應(yīng)用。4）二次諧波的制動理論。浪涌信號由比故障信號比值更高的二次諧波制動。依照諧波制動內(nèi)容的三相或電路方式，諧波制動比設(shè)置成20％左右。因?yàn)閷Χ沃C波精準(zhǔn)度標(biāo)準(zhǔn)較為嚴(yán)苛，所以需要長期才可以準(zhǔn)確地濾除故障中的二次諧波。這種延遲不足以滿足規(guī)模龐大變壓器的現(xiàn)實(shí)需求。為了促進(jìn)故障跳閘，采用微機(jī)記憶效能來精準(zhǔn)高效明確設(shè)備涌入電流情況。5.2差動電流及制動電流的取得1）動作電流的取得要想得到精準(zhǔn)的動作電流，選取每側(cè)的差動電流互感器的二次電流相量與絕對值。、、——在公式中，變壓器TA的次級電流，高，中，低側(cè)。2）制動電流的取得三線變壓器的情況下，我國有以下多種微機(jī)保護(hù)的統(tǒng)計方式：①高、中、低壓側(cè)TA二次電流幅值之和的百分之五十②同理按照最大值③動作電流幅值和高、中、低壓側(cè)TA二次電流幅值之差的一半④中、低壓側(cè)TA二次電流幅值的最高值值得關(guān)注的是，對于三繞組變壓器，電流需要轉(zhuǎn)換到相同側(cè)開展統(tǒng)計與對比。5.3電流互感器二次接線進(jìn)行相位補(bǔ)償（外轉(zhuǎn)角）相位補(bǔ)償詳細(xì)方式是變壓器一邊電流互感器二次繞組有角連接，其中三角側(cè)的電流互感器二次繞組連接到星形，參考圖5-2內(nèi)容。圖5-2Y，d11型變壓器相位補(bǔ)償接線圖圖5-3Y，d11型變壓器相位補(bǔ)償相量圖相位補(bǔ)償之后，變壓器星形端電流互感器二次回路差動臂中的電流處于三角形側(cè)的次級電路內(nèi)的電流與相位，詳情可參考圖3-3內(nèi)容。5．4用保護(hù)內(nèi)部算法進(jìn)行相位補(bǔ)償（內(nèi)轉(zhuǎn)角）在變壓器兩邊電流互感器和星形聯(lián)系時，能減少二次接線TA，提升電流環(huán)穩(wěn)定性，參考圖3-4內(nèi)容，在變壓器是Y，d11連接時，圖3-5（a）（a）顯示TA主電流的當(dāng)前相量圖。為了讓每側(cè)TA二次電流中的30度差異消除，需要通過保護(hù)軟件通過的算法進(jìn)行調(diào)整。稱為內(nèi)轉(zhuǎn)角。主要有兩種調(diào)整方式，從恒星的側(cè)面到側(cè)面以及恒星側(cè)面的側(cè)面。圖5-4用于Y/Y連接的Y和d11變壓器TA的差動保護(hù)接線圖5-5變壓器TA連接Y/Y時的相位補(bǔ)償相量圖（a）TA初級電流相量（b）星形側(cè)面角撐板側(cè)面調(diào)節(jié)（c）角側(cè)面星形調(diào)節(jié)1）用在星形角度調(diào)整的算法（稱為Y）大多數(shù)防護(hù)裝置都使用星形角度（稱為Y-變化）來控制流量差異，如CST31四方，南昌PST-1200，WBZ-500H，LFP-972NARI，RCS-985，如下所示：星形側(cè)的：=（－）/ =（－）/ =（－）/角形側(cè)的：= = =式中：、、為星形側(cè)TA二次電流，、、用于相電流的星形校正；、、次級電流在角度側(cè)是TA，、、并且在角度側(cè)對相位電流實(shí)施校正。在進(jìn)行校準(zhǔn)之后，差分電路兩邊電流相位相等，參考圖3-5（b）內(nèi)容。同理，三繞組變壓器，假如采用Y，Y與d11，星形相位校正方式也是如此。2）用于角星的調(diào)整算法（稱為Y）南瑞RCS-978該保護(hù)裝置使用角度橫向星形側(cè)變化（稱為Y）來調(diào)整差分電流平衡。星形側(cè)：=（－）=（－） =（－）角形側(cè)：=（－）/ =（－）/ =（－）/其中：、、對于星形側(cè)TA二次電流，、、星形電流主要是進(jìn)行電流相位校正；、、是角形側(cè)TA二次電流，、、此外在角度側(cè)對相位電流實(shí)施修正。是星形側(cè)零序二次電流。在具體校準(zhǔn)之后，差分電路兩邊電流相位相等，參考圖3-5（c）內(nèi)容。此時，對于三繞組變壓器，假如采用Y，Y與D11聯(lián)系，可使用星形側(cè)的軟件算法，角度側(cè)也需要開展相應(yīng)校正。5.5CT二次斷線CT二次斷線需要思考：1）中性單相，兩相，三相全部斷開，未全部斷開;2）出現(xiàn)斷線時間為何什么具體時期;3）標(biāo)準(zhǔn)對斷裂載荷數(shù)值產(chǎn)生的影響。單相、兩相、三相不完全斷線的特征：電流減低需要過渡環(huán)節(jié)，故障分支依舊需要部分電流進(jìn)入保護(hù)裝置。中性線全部斷線的特征：因?yàn)镃T中性線電流在日常操作期間基本為零，因此流入電流在斷開時沒有變化。CT的多種二次斷裂要求：依據(jù)11）電流猛然變動之后，電流降低0.1In，局部三相中一相沒有電流，另一端的三相電流沒有變化。2）本地三個階段中的一個階段沒有電流，另外兩個階段與之前的啟動時期相同，在達(dá)到以上兩個要求時，就類似于出現(xiàn)CT二次斷路。依據(jù)2在差分電流內(nèi)所有超過0.15In時，CT斷開判定例程開始進(jìn)而達(dá)到下述要求：1）本部分三相電流內(nèi)最少存在一個零電流;2）局部三相電流內(nèi)最少存在一相電流不改變;3）最大相電流小額定電的1.2倍。依據(jù)3此判斷出現(xiàn)延時CT斷線報警的瞬間CT斷線閉鎖與報警作用：1）在每個保護(hù)采樣周期內(nèi)判斷延時CT斷線警報，當(dāng)任何相位差電流大于0.06in超過10s時，發(fā)出CT斷線報警信號。2）比例微分元件工作后，判斷瞬時CT斷線閉鎖或報警功能。此外達(dá)到下述標(biāo)準(zhǔn)的電流兩端都被當(dāng)做斷路CT：1，負(fù)序電流一邊超過0.1In，另一邊負(fù)序電流少于0.06In;2，負(fù)序電流超過0.1In側(cè)的最小相位的電流比最大相電流少。3）為預(yù)防瞬間CT斷線不正確鎖定，假如達(dá)到下述任何標(biāo)準(zhǔn)，也許都會馬上執(zhí)行判定：1，每側(cè)前最大相電流低于0.08In;2，開啟之后上述電流超過對稱過載報警設(shè)定;3，開啟之后電流有所提高。依據(jù)4主要動作判定要求是：1）增量i（相分量）>=0.1In且1IH1<1IQ1;2）相電流<=IWI且ID>=IWI;3）本側(cè)1Ia+Ib+Ic1>=IWI;4）Max(Ida,Idb,Idc)>0.33Icd增量I（相位分量）是相電流突變;是A、B、C三相差流值;Icd是縱差保護(hù)數(shù)值;In是額定電流;IQ是之前測試電流;IH是目前測量電流;ID是無流相的差動電流;IW1屬于無電流閾值，占據(jù)CT額定電流0.04倍。以上標(biāo)準(zhǔn)全部達(dá)到CT虛線的判斷，并且只滿足條件4），并且判斷流量的差異是極限。當(dāng)出現(xiàn)CT二次切斷時，假如不盡早處理，在負(fù)載電流超過差動保護(hù)的開啟數(shù)值時，縱向差動保護(hù)將不可避免地起作用。5.6邏輯構(gòu)成框圖現(xiàn)在我國制造使用的微機(jī)保護(hù)設(shè)備中，差動方面的邏輯圖參考下圖的（a），（b），（c）內(nèi)容。(a)差動邏輯1(b)差動邏輯2(c)差動邏輯3圖5-6差動保護(hù)原理框圖圖5-6（a）顯示三相A，B與C內(nèi)任何相均具備勵磁沖擊制動作用;圖中（b）代表涌流分相制動（或判別）；其中（c）在圖5-6（b）中增加了一個起始元素。第六章三相變壓器的仿真我國電網(wǎng)內(nèi)大多數(shù)使用三繞組變壓器。三相變壓器磁路結(jié)構(gòu)種類，繞組接線（Y接點(diǎn)，D接點(diǎn)），中性點(diǎn)是否接地等條件對涌流多少與波形產(chǎn)生深遠(yuǎn)作用。所以，本文之后根據(jù)普遍的Yd11，Ynd11，Yny0，Yy0（具備中性連接（n）的中性三相心型變壓器進(jìn)行相應(yīng)分析。為了減少研究計算量，在分析機(jī)身變壓器開路負(fù)載時期不關(guān)注鐵心損耗，設(shè)定純電感支路。6.1三相變壓器仿真的數(shù)學(xué)模型在所有接線組的狀態(tài)下，根據(jù)電力系統(tǒng)原則中的基本常識，建立三繞組變壓器的建模6.1.1三相變壓器Yd11連接組模式圖11是Yd11接線的變壓器之三相接線圖與單相等效電路。圖6－1Yd11接線得變壓器空載合閘時三項(xiàng)接線圖與單相等效電路在Y側(cè)空載合閘后其暫態(tài)方程為：（6.1）其中，uN屬于中性點(diǎn)電壓思考到一次是Y接線，二次是D接線，因此得出：(6.2)(6.3)其中ua＋ub＋uc＝0，把式（6.1）三式相加且設(shè)計式（6.2）、式（6.3），得出：（6.4）因?yàn)閱蜗嗟刃щ娐返贸觯海?.5）根據(jù)公式可知：（6.6）其中（6.7）其中―――電流導(dǎo)數(shù)。把上述公式添加到方程式（6.1），計算一、二次繞組漏抗大致類似（r1＝rD，L1=LD）,在簡化之后得出：假如輕視阻抗因素，也就是rs＝0，Ls＝0，Ls0＝0，根據(jù)公式化簡成：（6.8）其中：動態(tài)電感，――――電源內(nèi)部等值正序和零序電感，，，――――變壓器鐵心截面積和不同相磁路長度，，，――――一次繞組漏抗與各相匝數(shù)，，――――電流，，的導(dǎo)數(shù)6.1.2三相變壓器Ynd11連接組模式Y(jié)nd11接線的三相變壓器Yn側(cè)空載合閘時，主要暫態(tài)方程為：(6.9)思考到一次是Yn接線，二次是D接線，所以：(6.10)(6.11)又，則式（6.9）三式相加得：(6.12)同樣將式（6.5）三式相加得：(6.13)把公式添加到方程式（6.9）且聯(lián)立式（6.12），假如不思考內(nèi)部阻抗因素，此外初級與次級繞組的漏感相同，就能下面的方程：(6.14)6.1.3三相變壓器Yny0連接組模式在Yn0接線的變壓器Yn相在無負(fù)載時閉合，它的瞬態(tài)方程與Ynd11接線相等，例如根據(jù)公式（6.9）可知。由于一次是Yn接線，二次是y接線，所以(6.15)因而由單相等效電路可得：,,(6.16)則(6.17)依照相似的演算過程并且考慮到上述假想，可以獲得三繞組變壓器的空載閉合狀態(tài)方程：(6.18)6.1.4三相變壓器Yy0連接組模式在和Yy0聯(lián)系的三相變壓器在無負(fù)載時期接通時，瞬態(tài)方程和Ynd11連接類似，并且也在方程（6.1）中顯示。考慮到它是Y連接一次而第二次是Y連接，它變成如下所示。(6.19)從而可得：,,又，此外，添加方程（6.1）的三個方程并考慮方程（6.19），以簡化：(6.20)類似得，通過相同的演算過程，通過布線Yy0獲得的三繞組變壓器的空載閉合的動作方程為；(6.21)到現(xiàn)在，上述公式與各相動態(tài)磁化曲線及它夠成了Yd11、Ynd11、Yny0、Yy0連接的三繞組變壓器側(cè)空載合閘的主要方程。6.2電源電壓的描述根據(jù)以上推導(dǎo)計算可知，電源電壓u可以用公式（6.22）來計算。(6.22)在內(nèi)部，Um是電源線的最高電壓，然后是額定電壓的1.1倍，A相是無負(fù)載閉合的初始角度，在Matlab仿真中，該設(shè)置不是輸入變量。6.3鐵心動態(tài)磁化過程簡述根據(jù)實(shí)驗(yàn)，從變壓器鐵芯的磁化曲線和最終的磁滯回線獲得的數(shù)據(jù)是我們的基本原理。從實(shí)驗(yàn)過程里獲得的數(shù)據(jù)有助于在程序中定義一些數(shù)值，在怎么樣選和定義的數(shù)值將對測試模擬的結(jié)論存在明顯的誤差。根據(jù)測試過程我們就可以知道，選擇下面的方式，選擇不同函數(shù)逼近來模擬，之后論述兩個優(yōu)缺點(diǎn)，并提出相對適合的解決方法。首先一個相對簡單些的模型，它大體不需要對曲線進(jìn)入飽和區(qū)的情況進(jìn)行考慮（雖然飽和區(qū)是一個必須考慮的問題，但肯定是有合理性的。），使用兩個修改的反正切函數(shù)作為限制滯后回路。再對主要部分的動態(tài)磁滯回線，依靠不一樣的轉(zhuǎn)折點(diǎn)和運(yùn)行趨勢，將極限磁滯回線回路擬合到極限磁滯回線。限制滯后環(huán)的數(shù)學(xué)描寫與第二個情況類似，單純的考慮了第二個模式的飽和區(qū)域，對詳細(xì)的方式不進(jìn)行描述。第二種是在上述情況下思考飽和以及繁瑣模型，在上述時期，不只能敘述磁芯飽和特點(diǎn)，而且可以描述磁芯磁特性，其基本原理是首先調(diào)節(jié)磁芯磁化曲線數(shù)據(jù)通過模態(tài)測試獲得的變壓器限制滯后極限：（1）在沒有飽和時主區(qū)間里面的兩個臨界滯后環(huán)，使用修改的反正切函數(shù)進(jìn)行合訂。（2）在飽和主區(qū)外部的磁化曲線上，此時我們當(dāng)做其步入線性線性領(lǐng)域，使用兩條平行線代表，之后對于主區(qū)間的動態(tài)遲緩問題，主要思考運(yùn)行時期的變化點(diǎn)與走勢，并壓縮兩條線平行于飽和磁滯回路至飽和，可以得到變壓器磁芯的實(shí)際動態(tài)磁化路徑。下面以第二個方式為例子仔細(xì)說明極限遲滯環(huán)的描述，瞬態(tài)局部滯環(huán)環(huán)的描述和剩余磁化的解決。6.3.1極限磁滯回環(huán)的數(shù)學(xué)描述A．主區(qū)間內(nèi)【－HZ,HZ】極可根據(jù)測量的滯后環(huán)回數(shù)據(jù)從非線性曲線擬合程序獲得參數(shù)。(6.23)(6.24)在該公式中、、、可根據(jù)測量的滯后環(huán)回數(shù)據(jù)從非線性曲線擬合程序得到參數(shù)。所以：(6.25)(6.26)B．飽和之后磁化曲線（|H|>HZ）擬合成彼此平行的直線段。在H>HZ時，(6.27)當(dāng)H<HZ時，(6.28)所以，(6.29)6.3.2暫態(tài)局部磁滯回環(huán)的描述因?yàn)榇判驹系碾姶盘匦苑爆嵭?，動態(tài)分量的磁滯回線的精準(zhǔn)模擬并不現(xiàn)實(shí)，但是，因?yàn)闃O限磁滯回線，因此基于不同的轉(zhuǎn)折點(diǎn)描述了基本的磁滯曲線，一個分段的軌跡和下降的軌跡可以在動態(tài)磁化過程中接近，它可以模擬兩類狀況。dB/dH<0，運(yùn)作點(diǎn)降低軌跡因?yàn)樵跇O限磁滯回線的左側(cè)敘述退磁環(huán)節(jié)，所以磁滯回線的左回路與縱軸方向上的直線成比例地壓縮，并且可以獲得一組下降曲線。經(jīng)過某個轉(zhuǎn)折點(diǎn)（H(0),B(0)）的工作點(diǎn)的遞減軌跡可以是左限制滯后環(huán)依照壓縮因子KX向直線實(shí)施操作（參考圖4－2內(nèi)容）。此時KX＝(B(0)－B2)/(B1－B2)主要利用此點(diǎn)的下降軌跡：(6.30)因此：(6.31)圖6－2局部磁滯回環(huán)的模擬dB/dH>0，運(yùn)行點(diǎn)上升軌跡類似地，通過沿直線方向壓縮右側(cè)的極限磁滯回線可以獲得通過轉(zhuǎn)折點(diǎn)（H(0)，B(0)）上升點(diǎn)的軌跡。(6.32)(6.33)7三繞組變壓器的仿真與分析假設(shè)仿真變壓器型號和具體參數(shù)為：額定容量：90kVA；一次側(cè)額定壓：220V；二次側(cè)為：110V；二次側(cè)公共繞組額定電壓:199.618V；一次側(cè)等值電抗：2.593Ω；等值電抗：-0.09853Ω；二次側(cè)延邊繞組額定電壓：163.569V；二次側(cè)等值電抗1.685Ω。創(chuàng)建下述仿真模型開展具體測試與檢驗(yàn)。7.1單相三繞組變壓器仿真模型圖7.1表示具體仿真建模與采用Matlab/Simulink數(shù)據(jù)籌集模塊。利用模擬電變壓器的日常運(yùn)作、接地短路等眾多運(yùn)作情況，其利用轉(zhuǎn)變部分計算模塊的參數(shù)設(shè)定來完成上述環(huán)節(jié)的模擬任務(wù)。通常包含：單相三繞組變壓器，電流測試，電壓測試，傅里葉等諸多模塊部分。此后會深入研究與模擬多個變壓器任務(wù)。此處開展空載運(yùn)作測試、內(nèi)部線圈接地測試與外部故障等多種測試，且檢查部分有關(guān)模塊的電壓波形與動作特征情況。判別方程： 設(shè)置初級繞組和次級側(cè)的第一繞組動作閾值為12V;次級相的第一次級繞組和次級相的次級繞組的動作閾值為0.8V。由此設(shè)定后進(jìn)行實(shí)驗(yàn)如下：7.1空載合閘當(dāng)?shù)∷匍_啟并短時間運(yùn)行時，獲得圖7.2呈現(xiàn)的三個電壓波形。從波形圖上能清楚看到在0.05s時間點(diǎn)開展合閘且空載運(yùn)作，其中各側(cè)與繞組0.05s為起點(diǎn)的波形是正弦波，此外形狀相對平緩。此處，圖7.3表現(xiàn)出工作特性曲線，此處差分對比呈現(xiàn)在括號中。利用研究圖7.3（a），變壓器運(yùn)作曲線在0.05s之后馬上提高。此外在一段時期內(nèi)時趨近某數(shù)值，而這始終是小于設(shè)置的閾值；利用對圖內(nèi)（b）的研究可知，動作曲線主要在0.05s之后時間點(diǎn)馬上上升，其中存在明顯的變化，然而最大值也低于之前確定的閥值。利用研究下圖綜合動作曲線，不存在短路或接地問題。(a)一次側(cè)電壓波形u1(b)二次側(cè)第一繞組電壓波形u2(c)二次側(cè)第二繞組電壓波形u3圖7.2空載合閘運(yùn)行各側(cè)線圈電壓波形(a)動作特征曲線(b)動作特征曲線圖7.3空載合閘時期動作征性曲線7.2內(nèi)部故障（1）變壓器線圈匝間短路根據(jù)圖7.4不同波形開展詳細(xì)研究可知，在變壓器開始運(yùn)作之后，波形在0.05s到0.2s時期內(nèi)，主要是平緩正弦波，然而此后波形峰值猛然變小，其中周期穩(wěn)定，一直到0.3s時間點(diǎn)之后波形第二次身高，此時峰值與周期和第一次變化相同。主要波形特點(diǎn)，和理路上線圈匝間短路保持相同。且運(yùn)行期間，變壓器會與0.05s時關(guān)閉，無負(fù)載時關(guān)閉。在0.2秒的時間點(diǎn)，二次側(cè)線圈中的匝間短路狀態(tài)的29％被設(shè)定。且在0.3s時間點(diǎn)處理內(nèi)部問題。圖中不同動態(tài)波形圖是不同電壓輸出模塊的輸出詳情圖，具體關(guān)系參考圖下備注。此后，圖7.5（a）是變壓器初級側(cè)繞組和第一繞組之間電壓差的輸出特性曲線。圖7.5（b）顯示了變壓器次級側(cè)的次級繞組與次級側(cè)的次級繞組之間實(shí)時壓差的輸出特性曲線。研究圖中（a）在0.2s到0.3s時期內(nèi)，上述曲線所輸出壓差值始終維持在16V，其設(shè)置閾值是12V；依照圖中（b）可知，動作0.2s到0.3s范圍內(nèi)詳細(xì)曲線，彼此差異大概是-1.5V，絕對值要比0.8V大。圖7.5中的運(yùn)行曲線顯示了變壓器內(nèi)出現(xiàn)短路故障。(a)一次側(cè)電壓波形u1(b)二次側(cè)第一繞組電壓波形u2(c)二次側(cè)第二繞組電壓波形u3圖7.4變壓器內(nèi)部線圈短路問題波形(a)動作特征曲線(b)動作特征曲線圖7.5變壓器出現(xiàn)內(nèi)部匝間短路問題時具體曲線情況（2）內(nèi)部接地短路故障分析根據(jù)圖7.6內(nèi)容可知，在空載時關(guān)閉0.05秒。在0.2s的次級繞組上發(fā)生10％線圈接地短路故障。根據(jù)本文結(jié)合圖7.7的變壓器保護(hù)原理，它是一條工作曲線，其中圖7.6（a）是計算第一和第二相關(guān)應(yīng)力的工作特性曲線，其中顯示了某些參數(shù)在圖7.7（a）中可以看出，在0.2s到0.3s的時間內(nèi)，在12V時，動作曲線處于100V的閾值，其閾值明顯較低，對于圖7.7（b）在0.3s時在6V和4V之間為0.2s，與0.8V的絕對值進(jìn)行比較，閾值小。利用以上研究可知在0.2s時間點(diǎn)出現(xiàn)短路，且0.3s的時候處理。(a)一次側(cè)電壓波形u1(b)二次側(cè)第一繞組電壓波形u2(c)第二繞組電壓波形u3圖7.6變壓器內(nèi)部接地故障時具體電壓波形(a)動作特征曲線(b)動作特征曲線圖7.7內(nèi)部接地問題時動作征性曲線（3）外部故障根據(jù)圖7.8中，變壓器首先在0.05秒的時間內(nèi)無負(fù)載接通。最終在0.15s時間點(diǎn)電源側(cè)開始合上，始終正常運(yùn)作。圖中對照動作特征曲線參考下圖。此處圖中(a)差動比較的對照的相與繞組側(cè)參考圖中標(biāo)注。對圖中（a）開始研究，在0.05s到0.1s時期內(nèi)，變壓器載運(yùn)行動作曲線變動不明顯；在0.1s到0.5s時期內(nèi)，變化持續(xù)減小，在逐漸提高，然而變化絕對值大概是1；在0.5s之后，動作曲線依舊在穩(wěn)定升高，大概在0.8s之后，動作曲線開始接近初始時期。此外和設(shè)置的閾值開展對比，1V低于閾值12V。(a)一次側(cè)電壓波形u1(b)二次側(cè)第一繞組電壓波形u2(c)二次側(cè)第二繞組電壓波形u3圖7.8變壓器外部問題時各側(cè)電壓波形(a)動作特征曲線(一次側(cè)和二次側(cè)第一繞組)

(b)動作特征曲線(二次側(cè)第一和第二繞組)圖7.9外部問題時的動作特征曲線根據(jù)圖中（b）我們就能知道，動作曲線差值明顯不大，一直維持在10-7的數(shù)量級，與最初設(shè)置閥值進(jìn)行對比明顯較小，不需要關(guān)注。短路故障仿真電流圖：圖中曲線三相表示(a)10%匝地(b)20%匝地7.10高壓側(cè)A相匝地短路時三相電流與短路匝電流圖7.10顯示了三相繞組變壓器的高壓側(cè)在0.025時的A相接地故障的電流波形。從圖中可以看出，當(dāng)高壓側(cè)中性點(diǎn)直接接地的Y繞組發(fā)生下蹲故障時，短路點(diǎn)接近中性點(diǎn)。也就是說，短路匝數(shù)越小，高壓側(cè)的電流越小，并且短路電流隨著短路匝數(shù)的減少而增加。繞組匝數(shù)比5%:5%:90%(b)繞組匝數(shù)比47.5%:5%:47.5%（c）繞組匝數(shù)比25%:50%:25%7.11高壓側(cè)A相匝間短路時三相電流與短路匝電流7.11是三繞組變壓器的高壓側(cè)在0.025時發(fā)生A繞組間