化工原理下學(xué)期練習(xí)

傳質(zhì)基礎(chǔ)【1】傳遞凈物流量為N,主體流動(dòng)量為Nm，A分子和B分子凈流量為NA和NB，等分子相互擴(kuò)散不同于單向擴(kuò)散的特點(diǎn)是(C)。(A)Ja=-Jb； (B)N=Nm>0； (C)Na=-Nb>0； (D)Na=-Nb=0【分析如下】無(wú)論是等分子相互擴(kuò)散還是單向擴(kuò)散都恒有Ja=—Jb?，故不能選(A)；又在等分子相互擴(kuò)散中沒(méi)有總體流動(dòng)(即Nm=0),而不是N=Nm>0,故不能選(B)；傳質(zhì)速率NA和NB不可能都同時(shí)為零，故(D)不成立；只有等分子相互擴(kuò)散才有na=-nb,故正確的選項(xiàng)應(yīng)該是(C),即na=-nb>0?！?】?jī)山M分A和B的傳質(zhì)速率為Na和叫，在(C)情況下，是大小相等，方向相反。(A)在氣相中擴(kuò)散；(B)單向擴(kuò)散；(C)等摩爾擴(kuò)散；(D)在液相中擴(kuò)散【分析如下】在單向擴(kuò)散中，nb=0,na>-nb。只有在等摩爾相互擴(kuò)散時(shí)才有na=-nb,且與在液相還是氣相中擴(kuò)散無(wú)關(guān)，故選(C)。【3】物質(zhì)在氣體中的分子擴(kuò)散系數(shù)DG與氣體絕對(duì)溫度T的關(guān)系為(B)。(A)Dg~Tg； (B)Dg~TG的次方(C)DGa1/Tg； (D)Dg~(1/TG)的次方【4】單向擴(kuò)散中，趨向于相界面的總體流動(dòng)，是由于(B)引起的。(A)外力驅(qū)動(dòng)； (B)分子擴(kuò)散； (C)對(duì)流擴(kuò)散； (D)渦流擴(kuò)散5】描述分子擴(kuò)散的實(shí)驗(yàn)定律是(B)。(A)亨利定律；(B)菲克定律；(C)拉烏爾定律；(D)傅立葉定律【說(shuō)明如下】亨利定律描述的是氣體和稀溶液間的氣液相平衡關(guān)系的實(shí)驗(yàn)定律。拉烏爾定律描述的是理想溶液汽液相平衡關(guān)系的實(shí)驗(yàn)定律。傅立葉定律描述的是物體中熱傳導(dǎo)性能的實(shí)驗(yàn)定律。描述分子擴(kuò)散的實(shí)驗(yàn)定律是菲克定律?！?】漂流因數(shù)越大，表明(D)的影響越大。(A)對(duì)流擴(kuò)散； (B)溫度； (C)粘度； (D)總體流動(dòng)【分析如下】漂流因數(shù)表明總體流動(dòng)的影響，與對(duì)流擴(kuò)散、溫度和粘度無(wú)直接關(guān)系。漂流因數(shù)表明單向擴(kuò)散比等摩爾相互擴(kuò)散的傳質(zhì)速率大的倍數(shù)，也即總體流動(dòng)對(duì)傳質(zhì)速率的影響?！?】總體流動(dòng)又稱摩爾擴(kuò)散，發(fā)生在(A)中:。(A)單向擴(kuò)散；(B)等分子相互擴(kuò)散；(C)氣相；(D)液相【分析如下】(A)由于A分子單向擴(kuò)散留出空位，使氣體混合物產(chǎn)生趨向于相界面的總體流動(dòng)。(B)等分子相互擴(kuò)散不會(huì)產(chǎn)生總體流動(dòng)。(C)總體流動(dòng)是由于分子單向擴(kuò)散本身引起的，與在液相還是氣相中的擴(kuò)散無(wú)關(guān)?！?】液體粘度增大液相中擴(kuò)散系數(shù)Dl(A)。(A)減小； (B)增大；(C)不變； (D)不確定氣體吸收【1】常壓下用水吸收二氧化碳的低濃度系統(tǒng)，如在水中加堿，此系統(tǒng)(C)。(A)k苕口KG都明顯增大； (B)kG減小，KG增大(C)kG基本不變，KG增大；(D)kG和KG都基本不變【分析如下】加堿中和碳酸根，減少了液膜阻力，使總吸收系數(shù)KG增大，而氣膜的kG基本不變，KG不可能不變?！?】對(duì)一定的氣體和稀溶液物系，相平衡常數(shù)m取決于(B)。(A)溫度和濃度； (B)溫度和壓強(qiáng)(C)壓強(qiáng)和濃度； (D)流速和濃度【分析如下】相平衡常數(shù)m=E/Pt，式中亨利系數(shù)E在壓力不很高時(shí)只取決于溫度，所以m取決于溫度和壓強(qiáng)?！?】只要組分在氣相中的分國(guó)B)液相中該組分的平衡分壓，解吸就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。(A)大于；(B)小于；(C)等于；(D)不等于【分析如下】如果組分在氣相中的分壓與液相中該組分的平衡分壓不相等，傳質(zhì)過(guò)程就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行。如果組分在氣相中的分壓大于液相中該組分的平衡分壓，傳質(zhì)過(guò)程就會(huì)從氣相往液相進(jìn)行，是吸收。如果組分在氣相中的分壓小于液相中該組分的平衡分壓，傳質(zhì)過(guò)程就會(huì)從液相往氣相進(jìn)行，是解吸?！?】低濃度難溶氣體吸收，其他操作條件不變，入塔氣量增加，氣相總傳質(zhì)單元高斯0G、出塔氣體濃度y2、出塔液體濃度x1將會(huì)有(A)。(A)H0G個(gè)，y2個(gè)，x1個(gè)；(B)H0G個(gè)，y2個(gè)，x1J；(C)H0G個(gè)，y2J，x1J；(D)H0GJ，y2個(gè)，x1J【分析如下】難溶氣體吸收屬液膜控制，入塔氣量3增加，則Kya基本不變，因?yàn)镠0G=G/Kya，故H0G個(gè)。由于G個(gè)，L不變，則L/GJ，將使操作線平衡線靠近，吸收推動(dòng)力下降，吸收效果變差，吸收葡J，故y2個(gè)。又L(%1—%2)=G(y1—y2)^y1Gn%1Qy1G/L+%2，導(dǎo)致x1個(gè)。故選(A)。5】在逆流吸收塔內(nèi)，入塔條件不變，填料層高度H趨向無(wú)窮大，當(dāng)吸收因數(shù)A<1時(shí)，氣液相在(B)處達(dá)到平衡。(A)塔頂； (B)塔底； (C)塔中部； (D)塔中某一位置【6】用純?nèi)軇┠媪魑栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，相平衡符合亨利定律。當(dāng)入塔氣體濃度上升屬低濃度范圍]其他入塔條件不變，則氣體出塔濃度ya和吸收率n(D)。(A)ya個(gè)，nJ； (B)yaJ，n個(gè)； (C)ya個(gè)，n個(gè)； (D)ya個(gè)，n不變【分析如下】操作線斜率L/G不變，操作線平移。塔填料高h(yuǎn)0不變，HO；=G/Ka也不變，則N0G不變，操作線必然向上平移，所以y個(gè)。由N0G=[1/(1—S)]ln[(1—S)(yb-mxa)/(ya-mxa)+S)]，當(dāng)N0G不變，S=mG/L不變，xa=0,yb/ya必然不變：對(duì)低濃度吸收，吸收率“=1—y/y,，所以吸收率恒定不變，而ya^o【7】正常操作的逆流吸收塔，因故吸收劑入塔量減少，以致使液氣比小于原定的最小液氣比,將會(huì)發(fā)生(A)。(A)出塔液％b個(gè)，回收率n減小； (B)出塔氣y個(gè)，出塔液％b不變(C)出塔氣y：個(gè)，出塔液％b個(gè)； (D)在塔下部發(fā)生解吸現(xiàn)象【8】溫度=8=，將有利于解吸的進(jìn)行。(A)降低；(B)升高；(C)變化；(D)【分析如下】由于解吸操作時(shí)，操作線在平衡線下方，溫度升高，平衡線向上移動(dòng)，有效提高傳質(zhì)推動(dòng)力，有利于解吸的進(jìn)行?！?】在解吸操作中，總壓pt和溫度T(C)，將有利于解吸的進(jìn)行。(A)pt個(gè)，T個(gè)； (B)pt個(gè)，TJ； (C)ptJ，T個(gè)； (D)ptJ，TJ【分析如下】總壓下降，使相平衡常數(shù)(m=E/pt)上升，平衡線上移，有利于解吸。溫度上升，亨利系數(shù)E上升，也使m上升，平衡線上移，有利于解吸。’10】在y—%圖上，操作線若在平衡線下方，則表明傳質(zhì)過(guò)程是(B)。(A)吸收； (B)解吸； (C)相平衡； (D)不確定【分析如下】由于操作線在下方平衡線在上方，表明與液相平衡氣相濃度y*高于實(shí)際氣相濃度y，傳質(zhì)方向是從液相到氣相，故不能為吸收，而是解吸。【11】某填料吸收塔，由于前面工序生產(chǎn)能力提高，吸收塔的生產(chǎn)能力需相應(yīng)提高，但氣體進(jìn)出口濃度仍需保持不變，則可采取增加吸收劑用量和降低進(jìn)塔吸收劑的濃度等措施，此辦法4oA.可行；B.不可行；C.不一定【12】為提高吸收系數(shù)以強(qiáng)化吸收過(guò)程，對(duì)氣膜控制過(guò)程，應(yīng)采取U，對(duì)液膜控制過(guò)程，應(yīng)采取3_oA.升高溫度，增加總壓，減少氣流速度；B.降低溫度，減小總壓，增加氣流速度；C.降低溫度，增加總壓，增加氣流速度；D.適當(dāng)升高溫度，增加吸收劑用量及湍動(dòng)程度。【13】某一操作中吸收塔，若吸收劑的溫度突然升高，貝LJ說(shuō)法不正確。A.Y1，X2不變；B.Y2增大，X2不變；C.Y2增大，X1不變；D.Y1不變，X1減小?！?4】對(duì)接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)溫度和壓力不變、而液相總濃度增加時(shí)其溶解度系數(shù)H將(C)、亨利系數(shù)E將(A)oA.增加B.減少 C.不變【分析如下】在亨利定律適用的范圍內(nèi)，H只是溫度的函數(shù)，與pA或cA無(wú)關(guān)，而E=HcM，故E增大。

應(yīng)注意這里H的表達(dá)式應(yīng)為p*=Hc，而不是譚天恩教材中的p*=c/H。AA AA【15】在吸收傳質(zhì)過(guò)程中，它的方向和限度，將取決于吸收質(zhì)在氣一液兩相平衡關(guān)系，若要進(jìn)行吸收操作，則應(yīng)控制（A）A、p>p；B、p<p；C、p=p【16】通常所討論的吸收操作中：當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)（D）。A.回收率趨向最高； B.吸收推動(dòng)力趨向最大；C.操作最為經(jīng)濟(jì)； D.填料層高度趨向無(wú)窮大?！?7】在常壓下，20c時(shí)氨在空氣中的分壓為166mmHg,此時(shí)氨在混合氣體中的摩爾分率J=（）,比摩爾分率Y=（）。【18】選擇吸收設(shè)備時(shí)、綜合考慮吸收率大、阻力小、穩(wěn)定性好、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單造價(jià)小、一般應(yīng)選（A）。A.填料吸收塔； B.板式吸收塔； C.噴淋吸收塔。【19】正常操作下的逆流吸收塔，若因某種原因使液體量減少以致液氣比小于原定的最小液氣比時(shí)，下列哪些情況將發(fā)生（C）A出塔液體濃度/增加，回收率增加；B出塔氣體濃度增加，但x1不變；C出塔氣體濃度與出塔液體濃度均增加；D在塔下部將發(fā)生解吸現(xiàn)象。Pe，Pe變大。附圖【20】【20】在密閉容器內(nèi)存在某種低濃度水溶液，容器內(nèi)壓強(qiáng)為p0,溶液溫度為t,Pe，Pe變大。附圖【20】m,m,m不變，pe.HH,H不變⑴若將N2壓入容器，則m,m,m不變，pe.HH,H不變【21】某吸收過(guò)程，已知?dú)庀鄠髻|(zhì)系數(shù)與液相傳質(zhì)系數(shù)的關(guān)系是ky=3kx,則此時(shí)氣相傳質(zhì)推動(dòng)力（y—yi）不確定液相傳質(zhì)推動(dòng)力（匕一ye）。（>,=,<,不確定）。1/ka

m1/ka

m/kaN=k(y-y)=k(%-%)=ky--ye=匚(y-y)n——yAyi%i%Imm)miey—yie因m未知，故不確定?！?2】低濃度逆流吸收塔設(shè)計(jì)中，若氣體流量、進(jìn)出口組成及液體進(jìn)口組成一定，減小吸收劑用量，傳質(zhì)推動(dòng)力將減小,設(shè)備費(fèi)用將增大（增大，減小，不變）?！?3】某逆流吸收塔操作時(shí)，因某種原因致使吸收劑入塔量減少，以至操作時(shí)液氣比小于原定的最小液氣比，則將發(fā)生什么情況,2增大，達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，x1也增大?！?4】低濃度逆流吸收操作中，原工況操作線如附圖所示，現(xiàn)其他條件不變而吸收劑用量L增加，試判斷下列參數(shù)變化情況并繪出新工況操作線：H0G減小，Aym不確定，出塔液體x1減小，出塔氣體y2減小，回收率n增大（增大，減小，不變，不確定）。附圖【24】附圖【25附圖【24】附圖【25】【25】低含量逆流吸收操作中，原工況操作線如附圖所示，現(xiàn)其他條件不變而吸收劑入塔含量升高，試?yán)L出新工況的操作線?！?6】吸收操作中，原工況下氣體進(jìn)塔量為G，進(jìn)出塔的含量分別為y1，y2。由于某種原因，吸收劑入塔濃度升高，采用增加吸收劑用量L的方法后，使y1，y2保持不變。則與原工況相比，被吸收溶質(zhì)總量 不變，平均推動(dòng)力Aym減小（增大，減小，不變，不確定）。 上勺【分析如下】：吸收溶質(zhì)總量=G（j「匕）不變，但因L導(dǎo)致Kya，從而Hog=G/K「，即Nog，又NOG=AJ/△%，&J=J1-J2不 一『十變，故AJ 。 上一TOC\o"1-5"\h\z【27】低濃度逆流吸收操作中，當(dāng)吸收劑溫度降低其他條件不變時(shí)， ■/二1 ?試判斷下列參數(shù)變化情況并繪出操作線：相平衡常數(shù)m減小，Kya >L增大，推動(dòng)力Aym不確定，回收率n增大，出塔y2減小， “ 亡出塔x1增大（增大，減小，不變，不確定）。 附圖【28】用純?nèi)軇┻M(jìn)行低濃度逆流吸收操作中，當(dāng)氣體進(jìn)口含量y1下降，其他條件不變時(shí)，則氣體出口含量y2減小，液體出口含量x1減小，被吸收溶質(zhì)總量減小，回收率n不變，推動(dòng)力小匕“減小，nol不變（增大，減小，不變，不確定）。【29】低濃度逆流解吸操作中，其他條件不變而入塔液體含量x1下降，則Nol不變，出塔液體x23工，出塔氣體y1減?。ㄔ龃螅瑴p小，不變，不確定）。【30】已知某吸收過(guò)程操作線如圖所示，試分別定性繪出以下幾種情況下的操作線，并討論對(duì)吸收操作的影響：（1）吸收操作為氣膜控制，氣體流量G增至G’，其他條件不變；⑵吸收操作為液膜控制，氣體流量G增至G’，其他條件不變。附圖【30】【31】某吸收塔原工況的操作線如圖所示，現(xiàn)將吸收劑L的溫度降低，其他條件不變，試定性繪出以下兩種情況的操作線（忽略溫度變化對(duì)傳質(zhì)分系數(shù)的影響）：（1）吸收過(guò)程為氣膜控制；⑵吸收過(guò)程為液膜控制。附圖【31】

【32】某吸收塔H=8,氣體流量G與組成y1和液相組成x2不變，試?yán)L出以下兩種情況下的操作線（平衡線如附圖所示）。（1）L/G>m；⑵L/G<m；⑶試討論在以上兩種情況下，增加L/G能否使氣體出口含量y2降低附圖【32】【33】對(duì)解吸因數(shù)1/A=的系統(tǒng)進(jìn)行逆流吸收，當(dāng)塔高為無(wú)窮大時(shí)，塔頂氣相出口含量y23y2e，塔底氣相入口含量y1上y1e；若系統(tǒng)壓力減小為原來(lái)的1/4倍，其他條件不變，則此時(shí)y2上一y2e，y1上y1e（>,=,<，不確定）?！?8】附圖所示兩吸收塔物系相同，返混量相等，試從設(shè)計(jì)角度比較返混所造成的影響并繪出操作線。附圖【38】【39】用吸收塔分離某氣體混合物，由于工藝上某種原因，需將塔底液體部分地返回塔頂，試從設(shè)計(jì)的角度討論以下兩種返回方式對(duì)傳質(zhì)推動(dòng)力的影響并繪出操作線。⑴從塔底直接返至塔頂；⑵先將塔底液體返至吸收塔中部，再?gòu)闹胁糠抵了?。附圖【39】【40】某吸收過(guò)程L/G很小，無(wú)法很好地將塔內(nèi)的填料潤(rùn)濕，若將塔底液體部分返回至塔頂，貝必ym逐小，但y2可能會(huì)減小，x1可能會(huì)增大，其原因是Kya增大，說(shuō)明返混不一定總是有害的?！?2】在吸收、解吸聯(lián)合操作中，維持吸收塔L、G、y1，解吸氣入塔含量y'2和兩塔操作溫度、壓力均不變，現(xiàn)減少解吸氣用量G',與原工況相比，新工況下離開(kāi)解吸塔的液體含量x2增大，離開(kāi)吸收塔的氣體含量y2增大，離開(kāi)吸收塔的液體含量x1增大，吸收塔平均推動(dòng)力Aym減小，吸收塔的回收率n減?。ㄔ龃?，減小，不變，不確定）?！?3】氣相中的物質(zhì)擴(kuò)散系數(shù)隨溫度的降低而—，隨壓力的增加而；若液相粘度增加，則組分在液相中的擴(kuò)散系數(shù)—。TOC\o"1-5"\h\zD=1.。0X1。個(gè)E(l/M$+(1/5 m2/sAB pt[(乙Va)1/3+(乙“)1/3]2T .DAB=7.4x10-12(^Mb)i/2 m2/s"b"a【44】當(dāng)溫度升高時(shí)，H,E,m。而當(dāng)壓力增加時(shí)，H,E,m，三者的關(guān)系式為,。m=E/p；E=Pl氏Pst MSH MSH【45】在某吸收系統(tǒng)中，已知k=x10-4kmol/m2-s,k=x10-2kmol/m2.s,平衡關(guān)系y=x,則K=y ^ y此氣體是 氣體，此過(guò)程屬于控制，欲強(qiáng)化此過(guò)程應(yīng) ?！?6】脫吸時(shí)，液相傳質(zhì)總推動(dòng)力為 ,氣相傳質(zhì)總推動(dòng)力為，相際傳質(zhì)推動(dòng)力為—或—【47】某吸收塔中，物系的平衡線方程為y=2.0X，操作線方程為y=3.5x+0.001,當(dāng)y1=0.06,y2=0.002時(shí)，x1=,x2=_,L/"=_,氣相傳質(zhì)單元數(shù)NOG=_。 1j8】相平衡與吸收過(guò)程的關(guān)系是：A,B Z?C?！?9】已知P、C、m、H,填寫以下關(guān)系式：Kg=HKL；Ky=m-iKx；ky=_P_kG；kx=_C_kL?！?0】對(duì)易溶氣體，傳質(zhì)阻力主要在氣相，氣體流量的大小及湍動(dòng)情況對(duì)傳質(zhì)總阻力的影響較大：對(duì)難溶氣體，傳質(zhì)阻力主要集中在液相，吸收劑流量的大小及湍動(dòng)情況對(duì)傳質(zhì)總阻力的影響較大。51】在操作溫度和壓力一定的情況下，當(dāng)V、刀、Y2及X2不變時(shí)，若L減少，則操作線將至近平衡線，兩相間的傳質(zhì)推動(dòng)力將減小，設(shè)備費(fèi)用將增高?！?2】一逆流操作吸收塔，塔底、塔頂?shù)臍庖合酀舛确謩e為刀、X1和Y2、X2,其平衡關(guān)系為Y=mX,則此裝置中發(fā)生吸收的條件是Y>mX或X<Y/m;其傳質(zhì)推動(dòng)力，塔底Y^mV:塔頂Y2-mX2；吸收的附圖【52】最大極限，塔底Y1^mX^；塔頂_JY^mX2_；此時(shí)推動(dòng)力，塔底_0_【53】在吸收塔安裝中，往往將塔底排液管做成U形，使之起液封作用,以防塔內(nèi)氣體分離不好，又當(dāng)填料層較高時(shí)，常在塔內(nèi)安裝液體再分布器將填料分為若干層，目的是吸收液分布均勻：在氣體出口處常安裝破沫裝置，以防霧沫夾帶附圖【52】【54】在填料塔操作中，常采用提高氣是或增加吸收劑用是量來(lái)滿足生產(chǎn)情況變化的需求，那么，氣、液量增加的幅度將受到相平衡的約束?！?5】用清水吸收空氣與A的混合氣中的溶質(zhì)A、相平衡常數(shù)m=2、入塔氣體濃度Y廣、要求出塔氣體濃度Y廣、則最小液氣比為（ ）。【56】某吸收塔中，物系的平衡線方程為y=，操作線方程為y=+,當(dāng)y1=，y2=時(shí)，、=,x2=，L/V=，氣相傳質(zhì)單元數(shù)N0G=。【57】用相平衡常數(shù)m表達(dá)的亨利定律表達(dá)式為 ，在常壓下，20c時(shí)，氨在空氣中的分壓為，與之平衡的氨水濃度為10（kgNH3/100kgH2O）。此時(shí)m=

),【58】在常壓下，20℃時(shí)氨在空氣中的分壓為166mmHg,此時(shí)氨在混合氣體中的摩爾分率y=(),比摩爾分率Y=( )?！?9】實(shí)驗(yàn)室用水逆流吸收空氣中的CO,當(dāng)水量和空氣量一定時(shí)，增加CO量，則入塔氣體濃度，出塔氣體濃度，出塔液體濃度?！?0】吸收總推動(dòng)力用氣相濃度差表示時(shí)，應(yīng)等于 和之差?！?1】當(dāng)稀濃氣體吸收時(shí)，若溫度升高，H，E，m，三者關(guān)系為，?！?2】若l/kG>>l/HkL屬控制。1/kY<<m/kx屬于控制?！?3】吸收質(zhì)是指；而吸收劑則是指:惰性組分是指 。**答案***被液體吸收的組分，用于吸收的液體，不被吸收劑吸收的組分?！?4】在(D)情況下，出現(xiàn)液膜控制的吸收操作。(A)平衡線尸f(x)斜率很小；(B)溶解度系數(shù)H很大(C)系統(tǒng)符合亨利定律； (D)亨利系數(shù)E很大【分析如下】平衡線y=f(x)斜率很小，表明氣體易溶，應(yīng)出現(xiàn)氣膜控制，而不是液膜控制；溶解度系數(shù)H很大，表明氣體溶解度大，應(yīng)出現(xiàn)膜控制，而不是液膜控制；系統(tǒng)符合亨利定律，表明氣體易溶，液相非稀溶液，因此不可能是液膜控制；亨利系數(shù)E很大表明氣體難溶,則必然是液膜控制?！?5】已知CO2水溶液在二種溫度t『t2下的亨利系數(shù)分別為E］=144MPa,E2=188MPa,則。(A)t1=t2； (B)t1>t2； (C)t2>t1； (D)不確定【分析如下】溫度上升，溶解度下降，亨利系數(shù)增大。根據(jù)題意，由于e2>［，所以t2>t1O【66】在逆流吸收塔內(nèi)，入塔條件不變，填料層高窗0趨向無(wú)窮大，當(dāng)吸收因加<1時(shí)，氣液相在()處達(dá)到平衡。(A)塔頂； (B)塔底；(C)塔中部； (D)塔中某一位置【67】由于吸收過(guò)程氣相中的溶質(zhì)分壓總是 液相中溶質(zhì)的平衡分壓，所以吸收過(guò)程的操作線總是在其平衡線的。(A)小于，上方； (B)大于，上方(C)小于，下方； (D)大于，下方【68】對(duì)于低濃度氣體吸收，部分吸收劑［L/2］從塔中部循環(huán)入塔，如右圖所示。其操作線應(yīng)為 )。設(shè)L=V。【分析如下】上段塔因?yàn)長(zhǎng)=V所以斜率為1,而下段塔因?yàn)長(zhǎng)>V所以斜率大于1,又因只有液相混合，則在液相混合截面處氣相組成不變，而液相組成突然變大。故選(b)。【69】低濃度易溶氣體逆流吸收塔，如果其他操作條件不變，入塔氣體/b增加，則液相總傳質(zhì)單元數(shù)NOL，

出塔氣體ya，出塔液體x/^()。(A)NOL個(gè)，ya個(gè)，xb個(gè)

⑻N(yùn)olJ，/個(gè)，匹個(gè)(C)Nol不變，ya個(gè)，xb個(gè)(d)nol不變，匕a,xbT【分析如下】Nol=SxNog，S=mG/L,N0G=h0/HOG，由條件可知，S與N0G都不變化，所以Nol不變。由圖示可知，當(dāng)yb個(gè)，而L/G不變，操作線必向上平移，而N0G不變，必然在操作線向上平移的同時(shí)，線段長(zhǎng)度要增加，使xb個(gè)。結(jié)論應(yīng)是(C)?！?0】氣膜控制的逆流脫吸填料塔操作中，若氣量和液量同比例減少，則氣體出口濃度y一口液體出塔濃度y'aya匹將(Ay'aya(A)"a個(gè)，xbJ(B)"a個(gè)，xbT(C)yJ,xbJ(D)yJ,xb個(gè)a a a a【分析如下】填料層高度h0不變，H0G=G/Kya,因?qū)贇饽た刂疲琄ya隨G的個(gè)而個(gè)，但一般KyaMkyaaG的?次方所以當(dāng)GT，HOGJ貝皿0G=hjH0G應(yīng)增加，當(dāng)氣液量按比例減少時(shí)，操作線斜率不變，平行向平衡線移動(dòng)，如圖示，應(yīng)是出塔氣ya個(gè)，出塔液xbJ。 丁2[71]當(dāng)壓力不變時(shí)，溫度提高l倍，溶質(zhì)在氣相中的擴(kuò)散系數(shù)提高 倍；假設(shè)某液相黏度隨溫度變化很小，絕對(duì)溫度降低1倍，則溶質(zhì)在該液相中的擴(kuò)散系數(shù)降低倍。[72]擴(kuò)散適合于描述精餾過(guò)程；適合描述吸收和解吸過(guò)程。[73]雙組分理想氣體進(jìn)行單向擴(kuò)散。當(dāng)總壓增加時(shí)，若維持溶質(zhì)A在氣相各部分分壓不變，傳質(zhì)速率將;溫度提高，則傳質(zhì)速率將 ;氣相惰性組分摩爾分?jǐn)?shù)減少，則傳質(zhì)速率將 。[74]常壓、25℃低濃度的氨水溶液，若氨水濃度和壓力不變，而氨水溫度提高，則亨利系數(shù)E,溶解度系數(shù)H，相平衡常數(shù)m，對(duì)過(guò)程不利。[75]常壓、25℃低濃度的氨水溶液，若氨水上方總壓增加，則亨利系數(shù)E，溶解度系數(shù)H,相平衡常數(shù)m，對(duì)過(guò)程不利。[76]常壓、25℃密閉容器內(nèi)裝有低濃度的氨水溶液，若向其中通人氮?dú)猓瑒t亨利系數(shù)E，溶解度系數(shù)H，相平衡常數(shù)m，氣相平衡分壓[77]含5%(體積分?jǐn)?shù))二氧化碳的空氣一二氧化碳混合氣，在壓力為，溫度為25℃下，與濃度為xlOFkmol/ms的二氧化碳水溶液接觸，已知相平衡常數(shù)m為1641,則CO2從相向相轉(zhuǎn)移，以液相摩爾分率表示的傳質(zhì)總推動(dòng)力為 。[78]填料吸收塔內(nèi)，用清水逆流吸收混合氣體中的溶質(zhì)A,操作條件下體系的相平衡常數(shù)m為3,進(jìn)塔氣體濃度為(摩爾比)，當(dāng)操作液氣比為4時(shí)，出塔氣體的極限濃度為 ;當(dāng)操作液氣比為2時(shí)，出塔液體的極限濃度為。[79]難溶氣體的吸收過(guò)程屬于控制過(guò)程，傳質(zhì)總阻力主要集中在 側(cè)，提高吸收速率的有效措施是提高相流體的流速和湍動(dòng)程度。[80]在填料塔內(nèi)用清水吸收混合氣體中的NH3,發(fā)現(xiàn)風(fēng)機(jī)因故障輸出混合氣體的流量減少，這時(shí)氣相總傳質(zhì)阻力將;若因故清水泵送水量下降，則氣相總傳質(zhì)單元數(shù) 。81]低濃度逆流吸收塔中，若吸收過(guò)程為氣膜控制過(guò)程，同比例增加液氣量，其他條件不變，則H0G,AYm,出塔液體X1, 出塔氣體Y2,吸收率n。[82]采用逆流填料吸收塔吸收某溶質(zhì)，當(dāng)要求液體含量不低于某一數(shù)值，且工藝對(duì)吸收劑用量有一定的限制，結(jié)果填料未能得到充分潤(rùn)濕時(shí)，總傳質(zhì)系數(shù),工業(yè)上通常采用流程提高填料的潤(rùn)濕率，當(dāng) 時(shí)，此操作對(duì)吸收過(guò)程是有利的。[83]溶質(zhì)A的摩爾比*4=的溶液與總壓為2atm,Ya=(摩爾比)的氣體接觸，此條件下的平衡關(guān)系為p*=1.2X(atm)。則此時(shí)將發(fā)生 過(guò)程；用氣相組成表示的總傳質(zhì)推動(dòng)力AY=；若系統(tǒng)溫度A A略有提高，則AY將；若系統(tǒng)總壓略有增加；則AY將。[84]在吸收塔設(shè)計(jì)中，的大小反映了吸收塔設(shè)備效能的高低；反映了吸收過(guò)程的難易程度?！?5】在一逆流吸收塔內(nèi)，填料層高度無(wú)窮大，當(dāng)操作液氣比L/G>m時(shí)，氣液兩相在 達(dá)到平衡；當(dāng)操作液氣比L/G<m時(shí)，氣液兩相在 達(dá)到平衡；當(dāng)操作液氣比L/G=m時(shí)，氣液兩相在 達(dá)到平衡。【86】用清水吸收空氣一NH3中的氨氣通常被認(rèn)為是 控制的吸收過(guò)程，當(dāng)其他條件不變，進(jìn)入吸收塔清水流量增加，則出口氣體中氨的濃度 ，出口液中氨的濃度，溶質(zhì)回收率 。87】在常壓低濃度溶質(zhì)的氣液平衡體系中，當(dāng)溫度和壓力不變時(shí)，液相中溶質(zhì)濃度增加，溶解度系數(shù)H，亨利系數(shù)E?！?8】對(duì)于易溶氣體的吸收過(guò)程，氣相一側(cè)的界面濃度Yi接近于，而液相一側(cè)的界面濃度Xi接近于?！?9】解吸過(guò)程中，解吸塔某截面的氣相溶質(zhì)分壓 液相濃度的平衡分壓，解吸操作線總在平衡線的。TOC\o"1-5"\h\z【90】吸收因數(shù)可表示為，它在X-Y圖的幾何意義是 ?！敬鸢浮緼=L/mG,為操作線斜率與相平衡線斜率之比?！?1】當(dāng)減少吸收劑用量，丫1、Y2和X2不變，則傳質(zhì)推動(dòng)力 ，操作線將 平衡線，吸收塔設(shè)備費(fèi)用將 。【92】一定操作條件下的填料吸收塔，若增加填料層高度，則傳質(zhì)單元高度HOG；將，傳質(zhì)單元數(shù)nog將?！?3】在填料吸收塔設(shè)計(jì)過(guò)程中，若操作液氣比（L/G）=（L/G）min.,則塔內(nèi)必有一截面吸收推動(dòng)力為 ,填料層高度。【94】傳質(zhì)單元數(shù)與分離要求、平衡關(guān)系、操作液氣比有關(guān)。【95】最大吸收率nmax與液氣比、液體入塔濃度、相平衡常數(shù)有關(guān)。液體精餾【1】蒸餾操作的依據(jù)是組分間的（C）差異。（A）溶解度； （B）沸點(diǎn)； （C）揮發(fā)度； （D）蒸汽壓【2】同一物系，總壓越低，混合物各組分間的揮發(fā)度差坤A）。（A）越大；（B）越小；（C）不變； （D）不確定【3】塔頂和進(jìn)料操作條件不變，易揮發(fā)組分回收率不變，設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，用直接蒸汽加熱釜液與用間接蒸汽加熱相比，殘液流量W（）。（A）增大；（B）減少；（C）不變； （D）不確定【4】塔頂和進(jìn)料操作條件不變，易揮發(fā)組分回收率不變，設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，用直接蒸汽加熱釜液與用間接蒸汽加熱相比，殘液組成W（B）。（A）增大；（B）減少；（C）不變；（D）不確定【分析如下】由于直接蒸汽釜液而引起殘液流量W增大，但又要求易揮發(fā)組分回收率不變，xW當(dāng)然相應(yīng)減小?！?】連續(xù)精餾塔操作時(shí)，增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的F、xF、q都不變，則xD（B）。（A）增大；（B）減少；（C）不變；（D）不確定【分析如下】L不變，V'增大，V=V1-（1-q）F,隨之增大，所以L/V減少，精餾段操作線斜率減小，而精餾段塔板數(shù)不變，必然會(huì)出現(xiàn)如圖所示的操作線變化，故XD必然減小?！?】萃取精餾加入萃取劑的目的是（）。（A）減小原組分間的相對(duì)揮發(fā)度； （B）增大原組分間的相對(duì)揮發(fā)度（C）減小原組分間的溶解度差異； （D）增大原組分間的溶解度差異【7】多元蒸餾流程按排時(shí)，應(yīng)優(yōu)先分離毒性（A）的物料。（A）大； （B）小； （C）中等； （D）可大可小

【8】多元蒸餾流程按排時(shí)，應(yīng)優(yōu)先分離相對(duì)揮發(fā)度（A）的物料。（A）大； （B）??； （C）中等； （D）可大可小【分析如下】由于初始的總處理量大，塔徑必然較大。相對(duì)揮發(fā)度大的先分離，可避免塔高過(guò)高，以致設(shè)備費(fèi)增大。在后面分離相對(duì)揮發(fā)度小的時(shí)，物料量已減少，塔徑不大，即使塔較高，設(shè)備費(fèi)也不致于過(guò)大。【9】對(duì)一定的餾出液濃度xD，若進(jìn)料濃度xF越小，最小回流比Rmin（B）。（A）越大； （B）越?。?（C）不變； （D）不確定【10】連續(xù)精餾塔操作時(shí)，增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的F、xF、q都不變，則L/V（）。（A）增大； （B）減少； （C）不變； （D）不確定【11】精餾塔塔內(nèi)離開(kāi)精餾段某理論板的蒸汽露點(diǎn)為小液體泡點(diǎn)為12,離開(kāi)提餾段某理論板的蒸汽露點(diǎn)為13、液體泡點(diǎn)為14,則有（）的順序關(guān)系。（A）t>t>t>t； （B）t=t>t=t； （C）t=t<t=t； （D）t<t<t<t【分析如下】離開(kāi)理論板的蒸汽和液體組成呈平衡關(guān)系，，露點(diǎn)等于泡點(diǎn)，即t^t；t3，t；而精餾段輕組分濃度高于提餾段，故其溫度低于提餾段?！?2】連續(xù)精餾塔操作時(shí)，增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的F、xF、q都不變，則LN'（）。（A）增大； （B）減少； （C）不變； （D）不確定【13】在相同的條件R、xD、xF、xW下，q值越大，所需理論塔板數(shù)（）。（A）越少； （B）越多； （C）不變； （D）不確定【14】間歇精餾要求餾出液濃度xD不變，應(yīng)使（）。（A）回流量不變； （B）回流量不斷增加； （C）回流比不變； （D）回流比不斷增加【15】間歇精餾時(shí)若保持回流比R不變，則餾出液濃度xD#（）。（A）逐漸減??； （B）逐漸增大；（C）保持不變； （D）變化不確定【分析如下】由于釜液濃度隨時(shí)間逐漸減小，在回流比不變下操作，全塔各板上濃度都隨時(shí)間而減小，所以xD當(dāng)然也逐漸減小?！?6】?jī)晒刹煌M成的料液進(jìn)同一精餾塔分離，兩股料分別進(jìn)入塔的相應(yīng)塔板和兩股料混合后再進(jìn)塔相比，前者能耗（）后者。（A）大于；（B）小于；（C）等于；（D）有時(shí)大于有時(shí)小于【分析如下】?jī)晒闪弦涸谒忸A(yù)混合，使分離任務(wù)加重，同樣的分離要求，回流比要加大。因而兩股分別進(jìn)塔的能耗當(dāng)然小于混合后進(jìn)塔的能耗。17】有兩股進(jìn)料（）的精餾塔，求取最小回流比時(shí)，應(yīng)取（C）。（A）xF1對(duì)應(yīng)的Rmin,1； （B）乂F2對(duì)應(yīng)的Rmin,2； （C）Rmin^Rmin,2中的大者；（D）Rmin,1與Rmin,2中的小者【18】間歇精餾時(shí)若保持回流比R不變，則餾出液濃度x。將（）。（A）逐漸減小； （B）逐漸增大； （C）保持不變； （D）變化不確定【19】當(dāng)塔頂濃度和流率一定時(shí)，冷回流和泡點(diǎn)回流相比，精餾段操作線斜率（A）。（A）增大；（B）減?。唬–）不變；（D）不確定【分析如下】由于冷回流，將回流液加熱到泡點(diǎn)要冷凝蒸汽量^，也即使精餾段的l>V都相應(yīng)增加AV,操作線斜率變?yōu)椋↙+AV）/（V+AV）,因該操作線斜率總是小于1,所以冷回流時(shí)精餾段操作線斜率當(dāng)然增大?！?0】當(dāng)塔頂濃度和流率一定時(shí)，冷回流和泡點(diǎn)回流相比，提餾段操作線斜率（B）。（A）增大；（B）減小；（C）不變；（D）不確定【分析如下】由于冷回流，將回流液加熱到泡點(diǎn)要冷凝蒸汽量AV',也即使提餾段的L和V，都相應(yīng)增加AV',操作線斜率變?yōu)椋↙'+AV'）/（V'+AV'），因該操作線斜率總是大于1,所以冷回流時(shí)提餾段操作線斜率必定減小?！?1】當(dāng)有側(cè)線液相出料時(shí)，對(duì)平衡線無(wú)下凹現(xiàn)象的物系，最小回流比（B）進(jìn)料處;先混合后預(yù)熱流程（C）側(cè)線出料與進(jìn)料之間某處;Io1M先預(yù)熱后混合流程（B）進(jìn)料處;先混合后預(yù)熱流程（C）側(cè)線出料與進(jìn)料之間某處;Io1M先預(yù)熱后混合流程m'n（A）側(cè)線出料處;（D）不確定【分析如下】由于側(cè)線液相出料，使中段操作線斜率變小，向平衡線靠近，如圖所示，最小回流比必然出現(xiàn)在進(jìn)料處?！?2】若某精餾塔的操作回流比，低于其原設(shè)計(jì)的最小回流比，則該塔能否操作(C)(A)能；(B)不能；(C)能，但產(chǎn)品組成不等于設(shè)計(jì)值；(D)這種提法不正確【23】塔頂全凝器改為分凝器后，其它操作條件不變，則所需理論塔板數(shù)(B)。(A)增多； (B)減少； (C)不變； (D)不確定【答案】分凝器也起分離作用。一般可當(dāng)作一塊理論塔板，所需理論塔板當(dāng)然減少?！?4】吉利蘭關(guān)聯(lián)用于捷算法求理論塔板數(shù)，這一關(guān)聯(lián)是()。(A)理論關(guān)聯(lián)； (B)經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)； (C)數(shù)學(xué)推導(dǎo)公式； (D)相平衡關(guān)聯(lián)【25］進(jìn)料狀態(tài)改變，將引起連續(xù)精餾塔的()改變。(A)平衡線； (B)操作線和q線； (C)平衡線和操作線； (D)平衡線和q線【分析如下】不同的進(jìn)料狀態(tài)有不同的q值和q線，同時(shí)精餾段和提餾段的交點(diǎn)也不同。若塔頂操作條件維持不變，則提餾段的汽液流率都因q值變化而變化。若塔釜操作條件維持不變，則塔釜上升蒸汽量不變，精餾段的液汽比因q值變化而改變。TOC\o"1-5"\h\z【26］沸點(diǎn)分別為tA和tB的二元混合液，設(shè)A為易揮發(fā)組分，則該混合液的泡點(diǎn)t與tA，tB的關(guān)系如何( )(A)t<t； (B)t<t； (C)t<t<t； (D)t=t<t【27】在雙組分連續(xù)精湍勺汽一液平彳衡關(guān)系中:若混合液為理想溶液，且已知總壓力為2汽相組成為y,p。=f(t),p。=f(t)，貝U ()(A)x為定值，t不固定；(B)x不定，t為定值；(C)x,t為定值；(D)x,A Bt無(wú)法確定【28】提餾段操作線的斜率為 。(A)大于1；(B)小于1；(C)等于1；(D)等于0【29］進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值減小，將使。(A)精餾段操作線斜率增大；(B)精餾段操作線斜率減?。?C)提餾段操作線斜率增大；(D)提餾段操作線斜率減小【30】設(shè)計(jì)中，隨著回流比率(R)的取值增大，則 。(A)設(shè)備費(fèi)不斷增大；(B)操作費(fèi)用不斷減小；(C)設(shè)備費(fèi)不斷減??；(D)設(shè)備費(fèi)先是減小，而后又逐漸增大【31］精餾操作中，若降低進(jìn)料板位置則 。(A)塔頂產(chǎn)品組成升高；(B)塔底產(chǎn)品組成降低；(C)塔頂產(chǎn)品組成降低；(D)塔頂、塔底產(chǎn)品組成均不變【32］若精餾操作回流比變化，則塔內(nèi)各板上的汽液組成也隨之而變，所以。(A)塔頂部板的平衡溫度變化是大；(B)塔底部板的平衡溫度變化最大；(C)塔中部板的平衡溫度變化最大；(D)塔板上的溫度不變【33】使混合液在蒸餾釜中逐漸受熱氣化、并將不斷生成的蒸氣引入冷凝器內(nèi)冷凝、以達(dá)到混合液中各組分得以部分分離的方法、稱為()。(A)精餾(B)特殊蒸餾 (C)簡(jiǎn)單蒸餾【34］精餾中引入回流，下降的液相與上升的氣相發(fā)生傳質(zhì)使上升的氣相易揮發(fā)組分濃度提高，最恰當(dāng)?shù)恼f(shuō)法是：( )(A)液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入氣相(B)氣相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相(C)液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時(shí)進(jìn)入氣相，但其中易揮發(fā)組分較多(D)液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入氣相和氣相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相的現(xiàn)象同時(shí)發(fā)生【35］已知精餾段操作線方程為：y=0.75%+0.24，則該塔的操作回流比為()，塔頂產(chǎn)品濃度xD為()。(A) (B)3 (C) (D)4 (E) (F)2【36］實(shí)驗(yàn)表明：由兩個(gè)()的揮發(fā)性組分所組成的理想溶液，其氣液平衡關(guān)系服從拉烏爾定律。（A）部分相溶；（B）完全互溶；（C）不相溶?！?7】蒸餾操作是利用（）混合物中各組分揮發(fā)性的不同，使各組分得到分離的。（A）非均相液體;（B）（A）非均相液體;（B）氣體;（C）均相液體。38】具有正偏差的非理想溶液中，相異分子間的吸引力較相同分子間的吸引力（）。（A）大；（B）?。唬–）一樣【39】所謂理想溶液，是指溶液中不同組分分子之間的吸引力（）相同組分分子之間的吸引力的溶液。(A)>;(B)(A)>;(B)=;(C)<【40】某精餾塔的理論塔板數(shù)為17塊（包塔釜）其全塔效率為，則實(shí)際板數(shù)為（ ）塊。(A)34(B)(A)34(B)32(C)9第M板附圖【42】，塔頂冷凝量Qc第M板附圖【42】，塔頂冷凝量Qc—，所需_，所需塔板數(shù)nt—。，塔頂冷凝量Qc—，所不確定）。需塔板數(shù)NT一（增大，減小，不變，【41】精餾塔分離某二元物系，當(dāng)操作壓強(qiáng)降低，系統(tǒng)的相對(duì)揮發(fā)度a—，溶液的泡點(diǎn)—，塔頂蒸汽冷凝溫度—（增大，減小，不變）。【42】板式塔精餾操作，已知物系在操作條件下，相對(duì)揮發(fā)度為a,操作方程為y=ax+b,設(shè)第n塊板為一理論板，進(jìn)出該板各物流如附圖【42】示，則yn+1和xn4的關(guān)系是：axA.y=ax+bB.y= n—i C.y<ax+bn+1 n—1 n+1 1+(a—1)x1n+1 n—1axD?y〉 n~1 n+1 1+(a—1)xn—1【43】精餾分離某二元組分混合液（F,xF，q）,要求塔頂xD，輕組分回收率n。，塔釜xW—塔設(shè)計(jì)時(shí)，若加大回流比R,則精餾段液氣比—，提餾段液氣比—，所需理論板數(shù)NT頂冷凝量Qc_，塔釜加熱量Qr一，若R太大，過(guò)程的調(diào)節(jié)余地將_，塔釜xW—塔【44】精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，已知F,xF，xD，xW，進(jìn)料熱狀態(tài)4=時(shí)，所需塔板數(shù)為NT。試判斷下列參數(shù)變化并繪出定性繪出操作線的變化：（1）保持回流比不變，將進(jìn)料狀態(tài)由q=改為q=1,則塔釜加熱量Qr—R塔板數(shù)NT_。⑵保持塔釜加熱量不變，將進(jìn)料狀態(tài)由q=改為q=1,則塔頂冷凝量Qc⑶保持回流比不變，將進(jìn)料狀態(tài)由q=改為q=0,則塔釜加熱量Qr_附圖【44】而xF、而xF、D、F、xD、q、R不變，則W.xW,L/V,NT（增大，減小，不變）。【46】精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若塔頂采用全凝器，所需理論板數(shù)為NT1，采用分凝器，所需理論板數(shù)為NT2,則NT1—NT2（＞、=、＜）?！?7】某精餾塔的實(shí)際回流比小于設(shè)計(jì)時(shí)的最小回流比，其結(jié)果如何—。【48】一精餾塔在某工況下的操作線如圖所示，現(xiàn)維持其他條件不變而增大回流比R,則精餾段的液氣比L/V—，提餾段的液氣比L/V—，xD—，xW—（變大，變小，不變，不確定）?！?9】連續(xù)精餾操作，原工況為泡點(diǎn)進(jìn)料，現(xiàn)由于某種原因原料溫度降低，使q>1,進(jìn)料濃度xF,塔頂采出率D/F及進(jìn)料位置均保持不變。試判斷：⑴塔釜蒸汽量V保持不變，則塔釜加熱量Qr—，塔頂冷量Qc_，x'd—，x'w一；⑵保持回流比R不變，則塔釜加熱量Qr—，塔頂冷量Qc—，x'D—，x'W一（變大，變小，不變，不確定）并分別畫圖示意新舊工況操作線變化。【50】某精餾塔在給定工況下的操作曲線如圖所示，現(xiàn)維持進(jìn)料條偉F，xF，q）和塔釜加熱量不變而將塔

頂采出率D/F增大，則塔頂產(chǎn)品組成xD—，塔底產(chǎn)品組成xw（變大，變小，不變，不確定）并試?yán)L

出新工況下的操作線。【51】某精餾塔維持其他條件不變，將加料板下移，則精餾段塔板數(shù)—，塔頂產(chǎn)品組成xD—，塔底產(chǎn)品組成xw（變大，變小，不變，不確定）?！?2】精餾塔操作中，由于某種原因進(jìn)料濃度xF減小，進(jìn)料量F與熱狀態(tài)q保持不變，塔釜加熱量V不變，若欲維持塔頂產(chǎn)品xD與塔底產(chǎn)品組成xw不變，則R—，D—，L/V—，L/V—（增大，減小，不變）。【53】精餾塔操作中，保持F、xF、q、L不變，而增大V，則R—，xD—，xw—，L/V—，L/V（增大，減小，不變）。【54】精餾塔操作中，保持F、xF、q、R不變，而加大W，則xD—，xw，L/V—，L/V—（增大，減小，不變）。

【55】精餾塔真空操作中，F(xiàn)、xF、q、D、V不變，而真空度下降，則xD,xW(增大，減小，不變)?！?6】決定精餾塔分離能力大小的主要因素是：物性方面—、設(shè)備方面—和操作方面—。【57】在某種特定的工況下，為提高分離效果，將回流比R提高，結(jié)果分離效果更差；相反，將回流比降低，分離效果卻有明顯改善。試解釋其原因何在，并指出此時(shí)提高分離效果的最好方法是什么。【58】同一間歇操作的精餾塔分離效果相同，試比較：恒回流操作的能耗—恒組成操作的能耗(>、=、<)?！?9】假設(shè)精餾塔具有無(wú)窮多塊理論板，處理量和分離效果均相同，試比較連續(xù)操作與間歇恒組成操作的能耗大小【60】圖示三種精餾塔塔頂?shù)谝粔K板上升的汽相組成y1相同，回流比為R=2,試判斷四個(gè)論斷中哪個(gè)正Xd3>X口2>%piC. XXd3>X口2>%piC. Xl2>%l3>XL1全褊器【61】某雙組分理想體系，在一定溫度下其中的A組分作為純組分時(shí)的蒸氣壓為體系總壓的倍，且此時(shí)A

組分在液相中的摩爾分?jǐn)?shù)為，則其在氣相中的摩爾分?jǐn)?shù)為 。62】總壓、95℃溫度下苯與甲苯的飽和蒸氣壓分別為與，則平衡時(shí)氣相中苯的摩爾分?jǐn)?shù)為，液相中苯的摩爾分?jǐn)?shù)為，苯與甲苯的相對(duì)揮發(fā)度為 ?！?3】某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xA=時(shí)，相應(yīng)的泡點(diǎn)為冷氣相組成丫人=時(shí)，相應(yīng)的露點(diǎn)為t2,則t1與t2大小關(guān)系為?！?4】簡(jiǎn)單蒸餾中，隨著時(shí)間的推移，釜液中易揮發(fā)組分濃度 ，其泡點(diǎn)溫度 ，氣相中易揮發(fā)組分濃度?！?5】已知75℃時(shí)甲醇(A)和水(B)的飽和蒸氣壓分別為pA=,pB=，該體系在該溫度和常壓下平衡時(shí)氣、液兩相的濃度分別為：y=,x=，則其相對(duì)揮發(fā)度aAB等于。【66】精餾作為一種分離單元操作的主要操作費(fèi)用是用于 和。【67】設(shè)計(jì)二元連續(xù)精餾塔時(shí)，可指定采用常壓或加壓操作。與常壓操作相比，加壓操作時(shí)體系平均相對(duì)揮發(fā)度較、塔頂溫度較、塔釜溫度較?！?8】以摩爾流量比表示的精餾塔某段操作線是直線，其條件是 ?！?9】某精餾塔精餾段內(nèi)相鄰兩層理論板，離開(kāi)上層板的氣相露點(diǎn)溫度為0，液相泡點(diǎn)溫度為t2；離開(kāi)下層板的氣相露點(diǎn)溫度為t3,液相的泡點(diǎn)溫度為t4。試按從大到小的順序?qū)⒁陨?個(gè)溫度排列?！?0】操作中的精餾塔，保持進(jìn)料量、進(jìn)料組成、進(jìn)料熱狀況參數(shù)和塔釜加熱量不變，減少塔頂餾出液量，則塔頂易揮發(fā)組分回收率下降。【71】當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為2：3時(shí)，則進(jìn)料熱狀況參數(shù)q值為?！?2】當(dāng)精餾操作中的q線方程為x=xF時(shí)，則進(jìn)料熱狀態(tài)為，此時(shí)q=?！?3】精餾塔設(shè)計(jì)中，當(dāng)回流比加大時(shí)，達(dá)到分離要求所需要的理論板數(shù) ，同時(shí)塔釜中所需要的加熱蒸汽消耗量 ,，塔頂冷凝器中冷卻劑消耗量 ，所需塔徑 ?！?4】精餾塔操作中，正常情況下塔頂溫度總 于塔底溫度，其原因是 和?！?5】在精餾塔的設(shè)計(jì)中，最小回流比與哪些因素有關(guān)：、、。【76】某二元物系的相對(duì)揮發(fā)度a=3,在具有理論板的精餾塔內(nèi)作全回流精餾操作，已知x2=，則y1=（塔板序號(hào)由塔頂往下數(shù)）?！?7】設(shè)計(jì)二元理想溶液精餾塔時(shí)，若F、xF、xD、xW不變，在相同回流比下隨加料q值的增加，塔頂冷凝器熱負(fù)荷；塔釜熱負(fù)荷。【78】試給出精餾塔在全回流操作時(shí)的特征：=,=,與 重合，為最少、為無(wú)窮大。【79】某塔操作時(shí)，進(jìn)料由飽和液體改為過(guò)冷液體，且保持F、xF、R、V'不變，則此時(shí)以下各量將怎樣變化D、xD、W、xW?！?0】在設(shè)計(jì)連續(xù)操作的精餾塔時(shí)，如保持xF、D/F、xD、R一定，進(jìn)料熱狀態(tài)、空塔氣速也一定，則增大進(jìn)料量將使塔徑 ，所需的理論板數(shù)?！?1】在精餾塔的操作中，若F和V保持不變，而xF由于某種原因下降了，問(wèn)可采取哪些措施使xD維持不變、。【82】用芬斯克方程求出的N值是 條件下的理論板數(shù)。【83】恒沸精餾和萃取精餾主要用于分離 物系和的物系。【84】在連續(xù)精餾塔中，進(jìn)行全回流操作，已測(cè)得相鄰實(shí)際塔板上液相組成分別為xn—1=、xn=（均為易揮發(fā)組分摩爾分?jǐn)?shù)）。已知操作條件下相對(duì)揮發(fā)度為3,則yn=,以液相組成表示的第n板的單板效率EML 。傳質(zhì)設(shè)備【1】當(dāng)高真空精餾時(shí)，選用（）為宜，因其阻力降最小。（A）泡罩塔； （B）浮閥塔； （C）篩板塔； （D）填料塔【分析如下】填料塔阻力降最低，宜于在高真空精餾塔中使用。各種板式塔卻因每板上的液層阻力而使總阻力降較填料塔大得多，不宜在高真空精餾塔中使用。即使采用導(dǎo)向篩板塔或輕閥或V-4浮閥，也不及填料塔阻力小。【2】塔板開(kāi)孔率過(guò)大，會(huì)引起（）（A）降液管液泛； （B）漏液嚴(yán)重； （C）板壓降上升； （D）霧沫夾帶過(guò)量【3】板間距變化，其它板結(jié)構(gòu)不變時(shí)，塔板負(fù)荷性能圖上（）將改變。（A）三條負(fù)荷上限線：過(guò)量霧沫夾帶線、降液管液泛線、降液管最小停留時(shí)間線（B）二條負(fù)荷下限線：漏液線、最小堰上液高線 （C）過(guò)量霧沫夾帶線（D）漏液線【4】當(dāng)大液氣比操作時(shí)，宜采用（）。（A）齒形堰； （B）低的堰長(zhǎng)塔徑比（LW/D）； ￡）雙溢流或高的（Lw/D）； （D）圓形堰【分析如下】大氣液比應(yīng)采用雙溢流或高的堰長(zhǎng)塔徑比（LW/D）,以降低溢流強(qiáng)度，齒形堰或圓形堰用于小液氣比。【5】當(dāng)塔板操作上限是過(guò)量霧沫夾帶時(shí)，提高操作上彈性，可采耿 ）措施。（A）增大降液管； （B）增加堰高； （C）增大板間距； （D）增長(zhǎng)堰長(zhǎng)【分析如下】增大板間距可提高操作上彈性，增大降液管或堰高或堰長(zhǎng)，只會(huì)起反作用?！?】精餾塔全塔以同一結(jié)構(gòu)尺寸的塔板組成，則每塊塔板的負(fù)荷性能圖（）（A）完全相同； （B）大致相同； （C）不相同； （D）不確定【分析如下】雖然塔板結(jié)構(gòu)尺寸相同，全塔氣液流體物性不相同，負(fù)荷性能圖也各不相同?！?】當(dāng)物料有結(jié)垢現(xiàn)象時(shí)，選用（）最合適。（A）填料塔； （B）浮閥塔； （C）一般篩板塔；（D）大孔徑篩板塔【分析如下】為防止結(jié)垢堵塞，以選用大孔徑篩板塔為宜?！?】填料層過(guò)高需裝中間液體再分布裝置，是為了（）（A）防止液泛； （B）防止干錐現(xiàn)象； （C）防止堵塞； （D）防止阻力降過(guò)大【分析如下】是為了防止液體向四壁流傾向，引起干錐現(xiàn)象?！?】塔板上布置安定區(qū)的目的是為了（）。A）防止霧沫夾帶量過(guò)高（B）防止越堰液體的氣體夾帶量過(guò)高（C）防止漏液量過(guò)大；（D）液體分布不均勻是為了防止越堰液體的夾氣量過(guò)高?！?0】塔效率的O'Connell關(guān)聯(lián)是（）（A）經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)； （B）理論計(jì)算關(guān)聯(lián)式（C）由總效、板效推算； （D）某一物系的實(shí)測(cè)關(guān)聯(lián)O'connell關(guān)聯(lián)是綜合大量生產(chǎn)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)、綜合了各種物系、各種塔板而得的經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)。【11】降液管內(nèi)液體表觀停留時(shí)間不得少于3?5秒的限制，是為了（）。（A）氣液有足夠時(shí)間分離； （B）氣液有足夠時(shí)間傳質(zhì)（C）氣體流動(dòng)阻力不過(guò)大； （D）液體流動(dòng)時(shí)間不過(guò)大降液管足夠大，以保證停留時(shí)間不小于3?5秒，是為了有足夠的氣液分離時(shí)間和空間。【12】O'connell精餾塔效關(guān)聯(lián)的是塔效與（）的關(guān)系。（A）濃度和液體粘度； （B）相對(duì)揮發(fā)度和液體粘度（C）濃度和相對(duì)揮發(fā)度； （D）表面張力和液體粘度關(guān)聯(lián)的是相對(duì)揮發(fā)度和液體粘度的關(guān)系。【13】填料塔液體噴淋密度過(guò)小，會(huì)引起（）（A）容易液泛； （B）容易堵塞（C）塔壓降增大； （D）填料不完全濕潤(rùn)【分析如下】液體噴淋密度過(guò)小，填料表面不能完全濕潤(rùn)，影響傳質(zhì)效率，噴淋密度過(guò)大才會(huì)引起容易液泛或塔壓降增大。【14】精餾塔板負(fù)荷性能圖中包含的5條線是 、、、、?！?5】塔板上的氣一液接觸狀態(tài)有、和三種，其中工業(yè)操作中常采用是 和。16】從塔板水力學(xué)性能的角度來(lái)看，引起塔板效率不高的原因可能是【答案】漏液、霧沫夾帶、氣泡夾帶、氣液不均勻流動(dòng)。【17】在板式塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，哪些結(jié)構(gòu)尺寸確定不當(dāng)易引起降液管液泛：、、—【答案】降液管底隙過(guò)小、板間距太低、降液管截面積太小、塔板開(kāi)孔率太低。【18】在板式塔的設(shè)計(jì)中規(guī)定液體流量上限的原因是 ;而規(guī)定液體流量下限的原因是液液萃取【1】在單級(jí)萃取過(guò)程中，若萃取劑用量減少，則萃取相JA—，萃余相％A—,脫去溶劑后萃取液J?！?，萃余液％。—。 A.變大 B.變小C.不變D.不確定【答案】AADAA A【2】選用溶劑進(jìn)行萃取操作時(shí)，其必要條件是一。A.分配系數(shù)kA〉1； B.萃取相含量JA〉萃余相含量％A；C.選擇性系數(shù)P〉1； D.分配系數(shù)kB〉1。 '【3】純?nèi)軇﹩渭?jí)萃取，xF，xR一定，若溶質(zhì)分配系數(shù)kA越大，則所需溶劑比S/F—（越大，越小，不變，不確定）?！?】分別采用單級(jí)萃取與二級(jí)錯(cuò)流萃取分離同一種液體混合物，若所用的溶劑量相同，前者所得萃取液含量—<_后者所得萃取液含量；若要求兩者所得萃取液含量相同，前者所需溶劑量_>_后者所需溶劑量（>,=,<）?！?】用萃取操作分離液體混合物，若所用溶劑比S/F相同，多級(jí)逆流操作的分離效果好于多級(jí)錯(cuò)流操作的分離效果；若要求分離效果相同，逆流操作所需的溶劑匕匕』^錯(cuò)流操作所需的溶劑比?！?】在設(shè)計(jì)多級(jí)逆流萃取設(shè)備時(shí)，為什么會(huì)存在最小溶劑比(S/F)min。決定(S/F)min大小的主要因素是：—、—、—和—?！敬鸢浮肯嗥胶怅P(guān)系、進(jìn)料組成、溶劑組成、分離要求rna?！?】某萃取設(shè)備在實(shí)際操作時(shí)所用的溶劑比小于其設(shè)計(jì)時(shí)的S/F)min，其后果如何—。【答案】達(dá)不到設(shè)計(jì)要求【8】調(diào)節(jié)逆流萃取操作過(guò)程的主要手段是：—、—和—?！敬鸢浮繙囟萾、溶劑比S/F、溶劑組成Ysa?！?】有兩股組成不同的混合液F1和F2,擬采用多級(jí)逆流萃取操作加以分離，若所用S/F相同，兩股物料混合后加入所需的理論級(jí)數(shù)—兩股物料單獨(dú)進(jìn)料所需的理論級(jí)數(shù)；若所用的S/F和理論級(jí)數(shù)均相同，則單獨(dú)進(jìn)料的分離效果—混合進(jìn)料的分離效果?！?0】在B-S完全不互溶的多級(jí)逆流萃取塔操作中，原用純?nèi)軇?，現(xiàn)改用再生溶劑zA>0),其他條件不變，則對(duì)操作的影響是()。A.萃余分率不變； B.萃余相含量增加；C.萃取相含量減?。?D.萃余分率減小。【11】某多級(jí)逆流萃取塔操作中，B與S完全不互溶，現(xiàn)增加純?nèi)軇┯昧縎,則萃余百分率減小，萃余相出口含量減小萃取相出口含量減小(增大，減小，不變，不確定)。12】一般情況下，溶質(zhì)A的分配系數(shù)kA(D)。 (A)大于1； (B)小于1； (C)等于1； (D)難以判斷【13】當(dāng)萃余液濃度一定時(shí)，溶質(zhì)的分配系數(shù)越大，所需溶劑比()。(A)越大 (B)越小(C)不變 (D)不確定當(dāng)然越小，見(jiàn)圖2?！?4】選擇萃取劑應(yīng)滿足()。(A)分配系數(shù)kA>1； (B)分配系數(shù)kA=1(C)選擇性系數(shù)0>1； (D)選擇性系數(shù)0=1【分析如下】選擇性系數(shù)B為A與B的分配系數(shù)之比，當(dāng)0>1才能保證脫溶劑后，A組分在萃取液和萃余液中的濃度比大于1?！?5】萃取過(guò)程中的選擇性系數(shù)0類似于蒸餾中的。【16】三角形相圖中的聯(lián)結(jié)線是指。【17】在原溶劑B與萃取劑S部分互溶體系的單級(jí)萃取過(guò)程中，若加入的純萃取劑量增加而其他操作條件不變，則萃取液中溶質(zhì)A的濃度 。(A)增大 (B)下降 (C)不變 (D)變化趨勢(shì)不確定【18】用溶劑S從組分A、B完全互溶的溶液中萃取其中A組分，如果出現(xiàn)以下哪一種情況將不能進(jìn)行萃取分離。(A)S和B完全不互溶，S和A完全互溶(B)S和B部分互溶，A組分的分配系數(shù)kA=1(C)選擇性系數(shù)0=1【19】溶質(zhì)A在萃取相中和萃余相中的分配系數(shù)kA>1,是選擇萃取劑的必備條件之一。此話對(duì)否 ?！?0】將含A20%(質(zhì)量分率，下同)的100kgA、B溶液和含A60%的200kgA、B溶液混合后，用溶劑S進(jìn)行單級(jí)萃取，所得萃余相和萃取相脫溶劑后，又能得到原來(lái)的含X20%和含A60%的溶液。問(wèn)此工作狀態(tài)下的選擇性系數(shù)0=?！?1】單級(jí)萃取（理論級(jí)）中，在維持進(jìn)料組成和萃取相濃度不變的條件下，若用含有少量溶質(zhì)的萃取劑代替純?nèi)軇?，所得萃余相濃度?；萃取相量與萃余相量之比將 ；萃取液的濃度（指溶質(zhì)）將萃余液濃度將。CACC（A）增加 （B）減少 （C）不變（D）不確定【22】當(dāng)分配系數(shù)是0=1時(shí)，說(shuō)明溶質(zhì)A在萃取相E中的質(zhì)量分率在萃余相中的含量。（A）＞ （B）= （C）＜ （D）三【23】多級(jí)逆流萃取與單級(jí)萃取比較，如果溶劑比、萃取相濃度一樣，則多級(jí)逆流萃取可使萃余相濃度。（A）增大 （B）減少 （C）基本不變（D）增大、減少都有可能【24】在B、S部分互溶體系中加入八，一般會(huì)使B、S互溶度 。降低操作溫度，B、S的互溶度 。（A）變大 （B）變小 （C）不變 （D）無(wú)法確定【25】用純?nèi)軇㏒進(jìn)行單級(jí)萃取，B與S不互溶，xF、xR一定，若溶液分配系數(shù)kA越大，則所需的溶劑比S/B。（A）越大 （B）越小 （C）不變 （D）不確定【26】萃取劑加入量應(yīng)使原料和萃取劑的和點(diǎn)M位于。（A）溶解度曲線的上方區(qū) （B）溶解度曲線上（C）溶解度曲線的下方區(qū) （D）坐標(biāo)線上【27】一般情況下，原溶劑B的分配系數(shù)kB值 。（A）大于1 （B）小于1 （C）等于1 （D）難以判斷，都有可能固體干燥【1】向裝有一定溫度一定濕度濕空氣的容器中壓入同溫度的絕干空氣，使總壓升高。該混合空氣容納水

分的最大能力即飽和濕度（）。（A）增大； （B）減?。?（C）不變； （D）或增大或減小【分析如下】因容器內(nèi)氣體的溫度不變，飽和蒸汽壓ps也不變，而其飽和濕度：&=0.622p/（pt-p）,當(dāng)pt個(gè)、&J。可見(jiàn)，加壓對(duì)干燥不利，故干燥多半在常壓或減壓下操作。 s s’,【2】物料含自由水分和平衡水分的相對(duì)多少取決于（）。（A）物料含結(jié)合水分的多少； （B）物料含非結(jié)合水分的多少（C）干燥介質(zhì)的溫度； （D）干燥介質(zhì)的相對(duì)濕度【分析如下】物料含自由水分和平衡水分的相對(duì)多少取決于干燥介質(zhì)的相對(duì)濕度。因?yàn)樽杂伤忠簿褪强赡艹サ乃郑稍锝橘|(zhì)的相對(duì)濕度越小，可以除去的水分越多，平衡水分越少。【3】氣體的相對(duì)濕度是指在一定的總壓下濕氣體中的濕分蒸汽壓與（ ）之比。（A）氣體的總壓； （B）濕分在t卬下的飽和蒸汽壓（C）濕分在td的飽和蒸汽壓； （D）濕分在t下的飽和蒸汽壓相對(duì)濕度就是指在一定總壓下，濕空氣中濕分蒸汽分壓與干球溫度下的飽和蒸汽壓之比。【4】氣固逆流接觸的干燥器，物料最低含水量比并流接觸干燥器的（ ）。（A）高； （B）低； （C）相近； （D）不確定【分析如下】由于逆流接觸干燥器的物料最低含水量由空氣的入口狀態(tài)確定；而并流接觸干燥器最低含水量由空氣出口狀態(tài)確定，因?yàn)榭諝獬隹跐穸却笥谌肟跐穸龋阅媪鹘佑|干燥器可達(dá)到的最低含水量應(yīng)更低些?！?】不飽和濕空氣的干球溫度t,濕球溫度tw,露點(diǎn)tdm者間的關(guān)系為（ ）。

（A）t>t>t； （B）t>t=t； （C）t=t>t； （D）t=t=t【分析如下彳空氣一水系統(tǒng)的濕球溫度近似等于絕熱飽和溫度，即空氣在絕熱下冷卻增濕到飽和時(shí)的溫度。而露點(diǎn)是在空氣濕含量不變的情況下冷卻達(dá)到飽和時(shí)的溫度。所以干球溫度當(dāng)然大于濕球溫度，而濕球溫度又當(dāng)然大于露點(diǎn)?！?】濕空氣經(jīng)過(guò)預(yù)熱器用飽和水蒸汽間接加熱，溫度升高，相對(duì)濕度（ ）。（A）增加； （B）減小； （C）不變； （D）不確定【分析如下】空氣在加熱溫度升高過(guò)程中，濕度不變，水蒸汽分壓不變，飽和蒸汽壓升高。相對(duì)濕度等于水蒸汽分壓與飽和蒸汽壓之比，所以相對(duì)濕度應(yīng)減小。(B（A）(B【7】干燥介質(zhì)的溫度和流速相同，在Ha、Hb兩種濕度下測(cè)得干燥速率曲線如圖所示，這表明Ha（ ）Hb。（A）大于；（B）小于； （C）等于； （D）接近于【分析如下】圖中a的等速干燥速率高，臨界水分值也高，表喋的空氣更干燥 x些，使表面汽化速率提高，等速干燥階段縮短，也即Ha<Hb?！?】物料含結(jié)合水和非結(jié)合水的分界是（）。 9 （C）（A）等速干燥階段終點(diǎn);降速階段的交點(diǎn)（B）降速干燥階段終點(diǎn)（C）水分與純水的蒸汽壓相等；（A）等速干燥階段終點(diǎn);降速階段的交點(diǎn)【分析如下】等速干燥階段的終點(diǎn)是臨界含水量，它與物料的大小、形狀、干燥介質(zhì)狀態(tài)、和干燥速度有關(guān)。一般情況下還留有一定量的結(jié)合水在降速階段除去。所以應(yīng)按水分蒸汽壓與純水蒸汽壓是否相等來(lái)分九a先預(yù)熱后混合流程【9】當(dāng)采用部分廢氣循環(huán)，廢氣先混合、后預(yù)熱流程和新鮮九a先預(yù)熱后混合流程 乂氣先預(yù)熱后混合流程，前者的耗熱量（）后者。 1（A）大于；（B）小于； （C）等于； （D）或大于或y小于 2【分析如下】從圖中可看出，由焓差（Im—I。）可求得所耗熱量，X2無(wú)論先混合后預(yù)熱流程還是先預(yù)熱后混合流程，耗熱應(yīng)該一樣，只不過(guò)先預(yù)熱后混合，氣體的出口溫度高些，要能位較高的熱源。從虛線框中可看出，進(jìn)出物料的量和焓均相等，故提供給預(yù)熱器的熱量相等?！?0】材質(zhì)相同的木板和鋸木屑，在相同的干燥介質(zhì)條件下，臨界濕含量前者（）后者。（A）大于； （B）小于； （C）等于； （D）不一定【分析如下】由于木板中水分內(nèi)部擴(kuò)散阻力比鋸木屑大，有更多的水分留在降速階段除去，所以臨界濕含量當(dāng)然大于鋸木屑?！?1】當(dāng)干燥熱敏性物料時(shí)，應(yīng)采用（）。（A）廢氣再循環(huán)流程； （B）分批干燥流程（C）煙道氣干燥方式； （D）間歇干燥方式采用廢氣再循環(huán)流程，先混合后預(yù)熱，可降低操作溫度，避免物料過(guò)熱變質(zhì)?！?2】干燥計(jì)算中，濕空氣的熱焓是以（）為基礎(chǔ)的。（A）1kg濕空氣； （B）1kg干空氣（C）1kg飽和濕空氣； （D）1mol干空氣都是以1kg干空氣為基礎(chǔ)來(lái)進(jìn)行干燥計(jì)算的，也即表示1kg干空氣的焓與其中所帶水汽的焓之和。【13】空氣的干、濕球溫度差越小，表明空氣（）。（A）越干燥； （B）越潮濕； （C）熱焓越高； （D）熱焓越低干、濕球溫度差越小，表明水分汽化速率慢，在較小的溫差下空氣傳遞給濕球的顯熱就足以供給水分汽化耗熱，也即空氣比較潮濕?！?4】氣體的濕比熱被定義為定壓下（）的溫度升高1℃所需的總熱量。

（A）1kg濕氣體； （B）1kg干氣體及其帶有的Hkg濕汽（C）4mol濕氣體； （D）1kmol氣體及其帶有的Hkmol濕汽氣體的濕比熱就是以1kg干氣體為基準(zhǔn)的。也即1kg絕干氣體及其所帶有的Hkg濕分蒸汽溫度升高1℃所需的熱量?！?5】降低干燥器中物料層的厚度，對(duì)物料的臨界含水量（）。（A）影響不大； （B）無(wú)影響； （C）影響明顯增大； （D）影響明顯降低【分析如下】降低物料的厚度，減少了內(nèi)部擴(kuò)散的阻力，可使臨界含水量明顯降低，這樣就使更多的水分在等速階段被除去?！?6】對(duì)于氣體減濕操作，在總壓不變的情況下應(yīng)使氣體溫度降至它的（）以下。（A）露點(diǎn)； （B）干球溫度； （C）濕球溫度； （D）絕熱飽和溫度使氣體降溫到露點(diǎn)以下，則就有水蒸汽冷凝析出，即等濕度冷卻，然后析出水滴進(jìn)行減濕?！?7】當(dāng)干燥介質(zhì)狀態(tài)相同，干燥介質(zhì)流速ua＞ub時(shí)，則干燥速度曲線為（）。因?yàn)閍的流速大，表面汽化速率快，等速干燥階段的干燥速率高，而臨界水分也高，所以等速階段短些，正確的圖形當(dāng)然應(yīng)為（）。先混合后預(yù)熱流程【18】氣體濕比容定義為（（A）1kg濕空氣；（D）1kg濕氣體中濕分）所占有的體積。H29=12,2 H—. 先混合后預(yù)熱流程【18】氣體濕比容定義為（（A）1kg濕空氣；（D）1kg濕氣體中濕分）所占有的體積。H29=12,2 H—. （B）1kg干氣及其帶有的Hkg濕汽共同（C）1kg濕氣體中絕干空氣;1M11,濕比容就是定義為1kg幺盂氣體和其所帶有的Hkg濕分蒸汽共同占有的體積。【19】為了測(cè)準(zhǔn)空氣的濕球溫?zé)岷髴?yīng)將干濕球溫度計(jì)放在（）。（A）不受外界干擾的靜止空氣中（B）氣速＜5m/s的空氣中（C）氣速＜5m/s輻射、傳導(dǎo)較強(qiáng)處（D）氣速＞5m/s輻射、傳導(dǎo)可忽略處【分析如下】干濕球溫度計(jì)當(dāng)然應(yīng)放在氣流速度大于5m/s,而且熱輻射、熱傳導(dǎo)可忽略的地方。這樣只有對(duì)流傳熱的影響，才符合濕球溫度的熱質(zhì)傳遞條件，才能測(cè)準(zhǔn)濕球溫度。此時(shí)a/k：CH，濕球溫度近似等于絕熱飽和溫度。【20】在保證干燥產(chǎn)品質(zhì)量不受影響的前提下，空氣預(yù)熱溫度越高，所需供熱量（B）,熱效率（）。（A）越多，越高；（B）越少，越高； （C）越多，越低； （D）越少，越低 先混合后預(yù)熱流程【分析如下】如圖所示，空氣預(yù)熱溫度越高，空氣相對(duì)濕度越小，出口濕度越大，所需空氣量越少，因而雖然預(yù)熱的溫差大了，但供熱量還是少了，熱效率應(yīng)越高?！?1】氣流干燥器中，干燥作用最為有效的部分是（M）。（A）粒子等速運(yùn)動(dòng)段； （B）粒子加速運(yùn)動(dòng)先預(yù)熱后干燥管勺中部;干燥管的頂部(D)【分析如下】干燥作用最有效的部分就是粒子加速運(yùn)動(dòng)段。在這一段中粒子與氣流間湍動(dòng)程度激烈，傳熱傳質(zhì)速率相當(dāng)快。22】干燥器氣體出口溫度越低，干燥器的熱效率（）。（A）越高； （B）越低； （C）不變； （D）不確定干燥器氣體出口溫度越低，其濕度越大，則空氣消耗量越少，出口帶走的熱量越少，熱效率當(dāng)然越高?！?3】在熱質(zhì)同時(shí)傳遞過(guò)程中，傳熱過(guò)程的推動(dòng)力是 ，傳質(zhì)過(guò)程的推動(dòng)力是 ,傳熱過(guò)程的極限是 ，傳質(zhì)過(guò)程的極限是 ，但由于傳熱與傳質(zhì)過(guò)程的交互影響，熱質(zhì)同時(shí)傳遞過(guò)程的極限可能是 ，也可能是 ，此時(shí)水溫為空氣的濕球溫度。(t-0)或(?！猼)；(p—p*)或(p*—p)；(t=0)；(p=p*)；(t=0)和(p=p*)；(t>0)和(p<p*)【24】在熱質(zhì)同時(shí)傳遞過(guò)程中，導(dǎo)致傳熱或傳質(zhì)方向發(fā)生逆轉(zhuǎn)的根本原因是 。水的飽和蒸汽壓?！?5】熱水與不飽和的冷空氣逆流接觸則：A.必定會(huì)發(fā)生傳熱方向的逆轉(zhuǎn)；B.視具體情況而定，有可能發(fā)生傳熱方向的逆轉(zhuǎn)；C.必定會(huì)發(fā)生傳質(zhì)方向的逆轉(zhuǎn)；D.視具體情況而定，有可能發(fā)生傳質(zhì)方向逆轉(zhuǎn)。【26】不飽和空氣中的水汽分壓與水表面的飽和蒸汽相等時(shí)，傳熱方向水到氣，常壓下，濕度為1kg/kg干氣的空氣與100℃水接觸，傳質(zhì)方向水到氣(水到氣，氣到水，平衡，判斷依據(jù)不足)?！?7】不飽和冷空氣與熱水在涼水塔內(nèi)逆流接觸，已知塔底傳熱方向由水到氣，傳質(zhì)方向由水到氣，則整個(gè)塔內(nèi)的傳遞方向A.傳熱水到氣，傳質(zhì)水到氣B.傳熱方向不確定，傳質(zhì)水到氣C.傳熱方向水到氣，傳質(zhì)方向不確定D.傳熱、傳質(zhì)方向均不確定【28】溫度為40℃,水汽分壓為5kPa的濕空氣與水溫為30℃的水接觸，則傳熱方向?yàn)樗綒?，傳質(zhì)方向?yàn)闅獾剿阎?0℃及40℃下水的飽和蒸汽壓分別為kPa和kPa(氣到水，水到氣，不確定。【29】冬季將洗好的濕衣服晾在室外，室外氣溫在零度以上，衣服有無(wú)可能結(jié)冰有，其原因是tw<0。【30】某涼水塔塔高無(wú)窮，若入塔空氣的干球溫度為20℃,濕球溫度為16℃,入塔水溫為60℃,液氣比很小，則出塔水溫為16很；若人塔空氣濕度增大，其他條件均不變，則出塔水溫上升，(上升，下降，不變)。【31】在kPa下，不飽和濕空氣的溫度為40℃,相對(duì)濕度為60%,⑴若加熱至80℃,則空氣的下列狀態(tài)參數(shù)如何變化濕度H—不變一，相對(duì)濕度力一減小一，濕球溫度tw—增大一，露點(diǎn)td—不變一，焓I—增大一。⑵若在等溫條件下使總壓減至?xí)r，則該空氣下列參數(shù)將如何變化濕度H—不變一，相對(duì)濕度力一減小一，濕球溫度tw—減小一，露點(diǎn)td—下降一，焓I—不變一。(變大，變小，不變)。【32】總壓恒定時(shí)，某濕空氣的干球溫度一定，若其露點(diǎn)溫度“增大，則以下參數(shù)如何變化p水汽一一，H——,力——，tw——，I——(變大，變小，不變)。均變大【33】總壓恒定時(shí)，若某濕空氣的干球溫度一定，而濕球溫度tw增大，則以下參數(shù)如何變化p水汽一一,H——,力——，td——，I——(變大，變小，不變)。均變大【34】不飽和濕空氣的干球溫度t,濕球溫度tw。，露點(diǎn)溫度td的大小順序?yàn)橐灰??！?5】在同一房間內(nèi)不同物體的平衡水汽分壓是否相同一一它們的含水量是否相等一一溫度是否相等一一。相同；不相同；相同【36】將含水量為kg水/kg干物料的某物料放入t=25℃,力=的空氣流中，經(jīng)長(zhǎng)時(shí)間接觸后，試求：⑴物料的含水量降為多少 ⑵在脫去的水分中，有多少是非結(jié)合水分⑶若空氣的相對(duì)濕度升為，溫度不變，物體的含水量為多少⑷若物料的堆放方式改變(料層增厚)，物料的含水量有何變化不變⑸若空氣的狀態(tài)不變，而流速加大，物料的含水量是否變化不變⑹若空氣的濕含量不變，溫度增加，物料的濕含量有何變化減小該物料在25℃時(shí)的平衡蒸汽壓曲線如附圖所示。

川（如^3T物料）附圖【36】同fk川（如^3T物料）附圖【36】附圖【37】【37】某濕物料用溫度為t,濕含量為H的空氣進(jìn)行干燥，測(cè)得干燥速率曲線可簡(jiǎn)化為如附圖所示。試定性繪出以下工況的干燥速率曲線與原工況干燥速率曲線的相對(duì)位置。⑴空氣狀態(tài)不變而流速增加；⑵氣速不變，溫度不變，濕含量增加或氣速不變，濕含量不變，溫度降低；⑶氣速不變，空氣狀態(tài)不變，物料的堆積厚度增加；⑷氣速不變，濕含量不變，溫度升高或氣速不變，溫度不變，濕含量降低?！?8】若