土力學(xué)8土壓力課件

1擋土結(jié)構(gòu)物(擋土墻)

用來支撐天然或人工斜坡不致坍塌以保持土體穩(wěn)定性，或使部分側(cè)向荷載傳遞分散到填土上的一種結(jié)構(gòu)物。土壓力

通常是指擋土墻后的填土因自重或外荷載作用對墻背產(chǎn)生的側(cè)壓力。8.1概述1擋土結(jié)構(gòu)物(擋土墻)

用來支撐天然或人工斜坡2重力式懸臂式扶壁式

錨拉式（錨碇式）錨桿板樁擋土墻類型2重力式懸臂式扶壁式錨拉式錨桿板樁擋土墻類型3(a)(b)支撐建筑物周圍填土的擋土墻；(c)地下室側(cè)墻；(d)橋臺；(e)料狀材料的擋墻；(f)碼頭擋土墻的用途3(a)(b)支撐建筑物周圍填土的擋土墻；擋土墻的用途4建成后的坡間擋土墻4建成后的坡間擋土墻5垮塌的重力式擋墻5垮塌的重力式擋墻6垮塌的護(hù)坡?lián)鯄?垮塌的護(hù)坡?lián)鯄?失穩(wěn)的立交橋加筋土擋土墻7失穩(wěn)的立交橋加筋土擋土墻8相關(guān)因素：與填料性質(zhì)、擋墻形狀、位移方向、地基土質(zhì)等因素有關(guān)。計(jì)算方法：目前大多采用古典的朗肯（1857）和庫侖（1773）土壓力理論；E填土面碼頭橋臺E8E填土面碼頭橋臺E9——擋土墻的位移方向和位移量是最主要的因素，根據(jù)擋土墻的位移情況和墻后土體所處的應(yīng)力狀態(tài)，可將土壓力分為以下三種。8.2擋土墻側(cè)的土壓力9——擋土墻的位移方向和位移量是最主要的因素，根據(jù)擋土墻的位10主動(dòng)土壓力：當(dāng)擋土墻向離開土體方向偏移到墻后土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上的土壓力，用Ea

表示。被動(dòng)土壓力：當(dāng)擋土墻向土體方向偏移到墻后土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上的土壓力，用Ep

表示。靜止土壓力：擋土墻靜止不動(dòng)，墻后土體處于彈性平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上的土壓力，用E0

表示。10主動(dòng)土壓力：當(dāng)擋土墻向離開土體方向偏移到墻后土體達(dá)到極限11擋墻位移與土壓力關(guān)系(1)土壓力狀態(tài)：

①墻的變位為零時(shí)，作用在墻背上為靜止土壓力E0

②墻向前移動(dòng)至土的極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上為主動(dòng)土壓力Ea

③墻向后移動(dòng)至土的極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上為被動(dòng)土壓力Ep

(2)擋墻位移關(guān)系：△a<<△p(3)

土壓力關(guān)系：Ea<E0<<Ep

11擋墻位移與土壓力關(guān)系(1)土壓力狀態(tài)：(2)擋墻位移12

產(chǎn)生主動(dòng)和被動(dòng)土壓力所需墻的位移量土類應(yīng)力狀態(tài)墻運(yùn)動(dòng)形式可能需要的位移量砂土主動(dòng)平移0.0001H繞墻趾轉(zhuǎn)動(dòng)0.001H繞墻頂轉(zhuǎn)動(dòng)0.02H被動(dòng)平移0.05H繞墻趾轉(zhuǎn)動(dòng)>0.1H繞墻頂轉(zhuǎn)動(dòng)0.05H粘土主動(dòng)平移0.004H繞墻趾轉(zhuǎn)動(dòng)0.004H12產(chǎn)生主動(dòng)和被動(dòng)土壓力所需墻的位移量土類應(yīng)力狀態(tài)墻運(yùn)動(dòng)形13填土表面下任意深度Z處的靜止土壓力強(qiáng)度：

式中

k0—土的側(cè)壓力系數(shù)或靜止土壓力系數(shù)。

靜止土壓力k0與土的性質(zhì)、密實(shí)程度等因素有關(guān)，一般砂土可取0.34～0.45；粘性土為0.50～0.70。也可按填土的有效內(nèi)摩擦角，利用半經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：13填土表面下任意深度Z處的靜止土壓力靜止土壓力k0與土的性14由于墻背和填土間不存在剪應(yīng)力，合力與墻背垂直

靜止土壓力沿墻高呈三角形分布，其合力即為三角形的面積，即：

合力作用在三角形的重心上，即距擋土墻底面的距離為H/3。HzE014由于墻背和填土間不存在剪應(yīng)力，合力與墻背垂直靜止土壓158.3朗肯土壓力理論1857年英國學(xué)者朗金（Rankine）從彈性半空間體內(nèi)的應(yīng)力狀態(tài)和土的極限平衡條件，得出計(jì)算土壓力的方法，又稱極限應(yīng)力法。一、基本原理朗金土壓力理論的假設(shè)：

1.擋土墻為剛體

2.墻背垂直、光滑

3.墻后填土面水平158.3朗肯土壓力理論1857年英國學(xué)者朗金（Rank16圖8-5半空間體的應(yīng)力狀態(tài)（a）單元體的初始應(yīng)力狀態(tài)；（b）達(dá)到朗肯狀態(tài)的應(yīng)力路徑；（c）主動(dòng)朗肯狀態(tài)的剪切破壞面；（d）被動(dòng)朗肯狀態(tài)的剪切破壞面16圖8-5半空間體的應(yīng)力狀態(tài)17

在半空間土體中取一豎直切面AB，在AB面上深度為Z處取一土單元體，在靜止土壓力狀態(tài)下，作用在單元體上的大主應(yīng)力為豎向應(yīng)力γz，小主應(yīng)力為水平向應(yīng)力K0γz

，單元體處于彈性平衡狀態(tài)；用1，3作摩爾應(yīng)力圓，如圖中應(yīng)力圓O1所示。該應(yīng)力圓O1位于強(qiáng)度包線下方。17在半空間土體中取一豎直切面AB，在AB面上深度為18

用直立的擋土墻來代替上述豎直面AB左邊的土體，使擋土墻向左方移動(dòng)，則右半部分土體有伸張的趨勢，此時(shí)豎向應(yīng)力z不變，墻面的法向應(yīng)力x減小。當(dāng)擋土墻的位移使得x減小到土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，即主動(dòng)朗肯狀態(tài)。z、x仍為大小主應(yīng)力，此小主應(yīng)力即為朗肯主動(dòng)土壓力a。此時(shí)，剪切破壞面與水平面成450+/2，應(yīng)力圓如圖O2所示。二、主動(dòng)土壓力的計(jì)算18用直立的擋土墻來代替上述豎直面AB左邊的土體，使19無粘性土19無粘性土20粘性土HEa－z020粘性土HEa－z021三、被動(dòng)土壓力的計(jì)算

當(dāng)使擋土墻向左方移動(dòng)，則右半部分土體有壓縮的趨勢，此時(shí)豎向應(yīng)力z不變，墻面的法向應(yīng)力x增大。當(dāng)擋土墻的位移使得x增大到超過z并使土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，即被動(dòng)朗肯狀態(tài)。x

變?yōu)榇笾鲬?yīng)力、z

為小主應(yīng)力，此大主應(yīng)力即為朗肯被動(dòng)土壓力p。

此時(shí)，剪切破壞面與水平面成450-/2，應(yīng)力圓如圖O3所示21三、被動(dòng)土壓力的計(jì)算當(dāng)使擋土墻向左方移動(dòng)，則右半部22無粘性土22無粘性土23粘性土EpH23粘性土EpH24四、幾種常見情況的土壓力

填土表面有勻布荷載成層填土墻后填土有地下水24四、幾種常見情況的土壓力填土表面有勻布荷載25

填土表面有勻布荷載把均布荷載q換算成當(dāng)量土重，當(dāng)量土層厚度為：A點(diǎn)土壓力強(qiáng)度：B點(diǎn)土壓力強(qiáng)度：總土壓力：合力作用點(diǎn)過梯形重心25填土表面有勻布荷載把均布荷載q換算成當(dāng)量土重，當(dāng)量土26若填土表面和墻背都有傾角時(shí)虛構(gòu)的當(dāng)量土層厚度為：假想的墻高為h1+H由△BB1A1幾何關(guān)系得：26若填土表面和墻背都有傾角時(shí)27計(jì)算方法：墻后填土為成層土?xí)r，第一層土壓力計(jì)算方法不變；計(jì)算第二層土的土壓力時(shí)，將第一層土按重度換算為與第二層土相同重度的當(dāng)量土層。注意

成層填土由于土的性質(zhì)不同，各層土的主動(dòng)土壓力系數(shù)不同，土壓力分布在兩層土交界面處將不連續(xù)，會有二個(gè)數(shù)值。27計(jì)算方法：墻后填土為成層土?xí)r，第一層土壓力計(jì)算方法不變；28f2

<

f1f2

>

f1c1=c2=0時(shí)g2

f2

H1H2g1

f1

f1

=

f2

時(shí)g2

>

g1g2

<

g1g1

=

g2

時(shí)28f2<f1f2>f1c1=c2=0時(shí)g229c1、

c2不為0時(shí)g2

f2

H1H2g1

f1

g1

=

g2

f2

=

f1

時(shí)c1

=

0c2>0c1

>

0c2=029c1、c2不為0時(shí)g2f2H1H2g130計(jì)算方法：砂土——“水土分算”地下水位以上——土壓力計(jì)算同前；地下水位以下——取浮重度，并疊加靜水壓力。粘性土——“水土合算”滲透性較小——地下水位以下的土體重度取為飽和重度。注：aced為土壓力力分布；cfe為靜水壓力分分布。

墻后填土有地下水30計(jì)算方法：注：墻后填土有地下水31【例題】某混凝土擋土墻墻高6m，墻背垂直，墻后填土分為兩層，各層土的物理指標(biāo)為如圖所示。試計(jì)算主動(dòng)土壓力，并繪出土壓力分布圖。3m3m31【例題】某混凝土擋土墻墻高6m，墻背垂直，墻后填土分為32解：由題意可知已知條件符合朗肯理論3m3m32解：由題意可知已知條件符合朗肯理論3m3m33計(jì)算第二層土的土壓力強(qiáng)度，把第一層土化成的當(dāng)量土層厚度為：3m3m33計(jì)算第二層土的土壓力強(qiáng)度，把第一層土化成的當(dāng)量土層厚度為343m3m1.4m343m3m1.4m35[例]求圖示擋土墻主動(dòng)土壓力，并繪出土壓力的分布圖[解]（1）第一層土體的土壓力強(qiáng)度層頂面層底面

35[例]求圖示擋土墻主動(dòng)土壓力，并繪出土壓力的分布圖[解36（2）第二層土體的土壓力強(qiáng)度

層頂面層底面36（2）第二層土體的土壓力強(qiáng)度層頂面37（3）主動(dòng)土壓力為37（3）主動(dòng)土壓力為388.4庫侖土壓力理論

庫侖土壓力理論的假設(shè)：

1.墻后填土是理想的散粒體(c=0)2.滑動(dòng)破壞面為通過墻踵的平面

3.滑動(dòng)土楔為一剛塑性體庫侖(Coulomb，1776)假定墻后土體處于極限平衡狀態(tài)并形成一滑動(dòng)楔體，從楔體的靜力平衡條件得出計(jì)算土壓力的方法。388.4庫侖土壓力理論庫侖土壓力理論的假設(shè)：庫侖39主動(dòng)土壓力39主動(dòng)土壓力40180°-(+θ-)40180°-(+θ-)41EEaEa特例：===0，即墻背垂直光滑，填土表面水平時(shí)，與朗肯理論等價(jià)

土壓力分布：三角形分布41EEaEa特例：===0，即墻背垂直光滑，填42ABCH被動(dòng)土壓力WRE+=90+-

、EWER42ABCH被動(dòng)土壓力WRE+=90+-43EEp43EEp4444458.5兩種土壓力理論的比較1分析方法朗肯理論庫侖理論土體內(nèi)各點(diǎn)均處于極限平衡狀態(tài)：極限應(yīng)力法剛性楔體，滑面上處于極限平衡狀態(tài)：滑動(dòng)楔體法先求土壓力強(qiáng)度σ先求總土壓力EE458.5兩種土壓力理論的比較1分析方法朗肯理論庫侖理論462應(yīng)用條件E朗肯理論庫侖理論

墻背光滑豎直填土面水平

墻背、填土無限制粘性土一般用圖解法

坦墻

坦墻

墻背垂直，填土傾斜462應(yīng)用條件E朗肯理論庫侖理論墻背光滑豎直473計(jì)算誤差——朗肯土壓力理論

WREa'Ea實(shí)際0WREpEp'

主動(dòng)土壓力偏大

被動(dòng)土壓力偏小473計(jì)算誤差——朗肯土壓力理論WREa'Ea實(shí)際0483計(jì)算誤差——庫侖土壓力理論

實(shí)際滑裂面不一定是平面，而是曲面

主動(dòng)土壓力偏小

被動(dòng)土壓力偏大滑動(dòng)面滑動(dòng)面主動(dòng)土壓力搜索得到的不一定是最大值被動(dòng)土壓力搜索得到的不一定是最小值483計(jì)算誤差——庫侖土壓力理論實(shí)際滑裂面不一定是平面，49計(jì)算誤差——與精確解的比較

主動(dòng)土壓力系數(shù)Ka(==0)=0=/2=204020402040Sokolovsky(精確解)0.490.220.450.200.440.22Rankine0.490.2170.490.2170.490.217Conlomb0.490.220.450.200.430.2149計(jì)算誤差——與精確解的比較主動(dòng)土壓力系數(shù)Ka(=50計(jì)算誤差——與精確解的比較

被動(dòng)土壓力系數(shù)Kp(==0)=0=/2=204020402040Sokolovsky(精確)2.044.602.559.693.0418.2Rankine2.044.602.044.602.044.60Conlomb2.044.602.6311.83.5292.650計(jì)算誤差——與精確解的比較被動(dòng)土壓力系數(shù)Kp(=51計(jì)算誤差——結(jié)論

如果=0，滑裂面是直線，三種理論計(jì)算Ka,Kp相同如果0Ka

朗肯偏大10%左右，工程偏安全 庫侖偏小一些（可忽略)；

Kp

朗肯偏小可達(dá)幾倍； 庫侖偏大可達(dá)幾倍;在實(shí)際工程問題中，土壓力計(jì)算是比較復(fù)雜的。工程中使用被動(dòng)土壓力較少。因?yàn)樗柘鄬ξ灰铺?1計(jì)算誤差——結(jié)論如果=0，滑裂面是直線，三種理論計(jì)52擋土結(jié)構(gòu)物(擋土墻)

用來支撐天然或人工斜坡不致坍塌以保持土體穩(wěn)定性，或使部分側(cè)向荷載傳遞分散到填土上的一種結(jié)構(gòu)物。土壓力

通常是指擋土墻后的填土因自重或外荷載作用對墻背產(chǎn)生的側(cè)壓力。8.1概述1擋土結(jié)構(gòu)物(擋土墻)

用來支撐天然或人工斜坡53重力式懸臂式扶壁式

錨拉式（錨碇式）錨桿板樁擋土墻類型2重力式懸臂式扶壁式錨拉式錨桿板樁擋土墻類型54(a)(b)支撐建筑物周圍填土的擋土墻；(c)地下室側(cè)墻；(d)橋臺；(e)料狀材料的擋墻；(f)碼頭擋土墻的用途3(a)(b)支撐建筑物周圍填土的擋土墻；擋土墻的用途55建成后的坡間擋土墻4建成后的坡間擋土墻56垮塌的重力式擋墻5垮塌的重力式擋墻57垮塌的護(hù)坡?lián)鯄?垮塌的護(hù)坡?lián)鯄?8失穩(wěn)的立交橋加筋土擋土墻7失穩(wěn)的立交橋加筋土擋土墻59相關(guān)因素：與填料性質(zhì)、擋墻形狀、位移方向、地基土質(zhì)等因素有關(guān)。計(jì)算方法：目前大多采用古典的朗肯（1857）和庫侖（1773）土壓力理論；E填土面碼頭橋臺E8E填土面碼頭橋臺E60——擋土墻的位移方向和位移量是最主要的因素，根據(jù)擋土墻的位移情況和墻后土體所處的應(yīng)力狀態(tài)，可將土壓力分為以下三種。8.2擋土墻側(cè)的土壓力9——擋土墻的位移方向和位移量是最主要的因素，根據(jù)擋土墻的位61主動(dòng)土壓力：當(dāng)擋土墻向離開土體方向偏移到墻后土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上的土壓力，用Ea

表示。被動(dòng)土壓力：當(dāng)擋土墻向土體方向偏移到墻后土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上的土壓力，用Ep

表示。靜止土壓力：擋土墻靜止不動(dòng)，墻后土體處于彈性平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上的土壓力，用E0

表示。10主動(dòng)土壓力：當(dāng)擋土墻向離開土體方向偏移到墻后土體達(dá)到極限62擋墻位移與土壓力關(guān)系(1)土壓力狀態(tài)：

①墻的變位為零時(shí)，作用在墻背上為靜止土壓力E0

②墻向前移動(dòng)至土的極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上為主動(dòng)土壓力Ea

③墻向后移動(dòng)至土的極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上為被動(dòng)土壓力Ep

(2)擋墻位移關(guān)系：△a<<△p(3)

土壓力關(guān)系：Ea<E0<<Ep

11擋墻位移與土壓力關(guān)系(1)土壓力狀態(tài)：(2)擋墻位移63

產(chǎn)生主動(dòng)和被動(dòng)土壓力所需墻的位移量土類應(yīng)力狀態(tài)墻運(yùn)動(dòng)形式可能需要的位移量砂土主動(dòng)平移0.0001H繞墻趾轉(zhuǎn)動(dòng)0.001H繞墻頂轉(zhuǎn)動(dòng)0.02H被動(dòng)平移0.05H繞墻趾轉(zhuǎn)動(dòng)>0.1H繞墻頂轉(zhuǎn)動(dòng)0.05H粘土主動(dòng)平移0.004H繞墻趾轉(zhuǎn)動(dòng)0.004H12產(chǎn)生主動(dòng)和被動(dòng)土壓力所需墻的位移量土類應(yīng)力狀態(tài)墻運(yùn)動(dòng)形64填土表面下任意深度Z處的靜止土壓力強(qiáng)度：

式中

k0—土的側(cè)壓力系數(shù)或靜止土壓力系數(shù)。

靜止土壓力k0與土的性質(zhì)、密實(shí)程度等因素有關(guān)，一般砂土可取0.34～0.45；粘性土為0.50～0.70。也可按填土的有效內(nèi)摩擦角，利用半經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：13填土表面下任意深度Z處的靜止土壓力靜止土壓力k0與土的性65由于墻背和填土間不存在剪應(yīng)力，合力與墻背垂直

靜止土壓力沿墻高呈三角形分布，其合力即為三角形的面積，即：

合力作用在三角形的重心上，即距擋土墻底面的距離為H/3。HzE014由于墻背和填土間不存在剪應(yīng)力，合力與墻背垂直靜止土壓668.3朗肯土壓力理論1857年英國學(xué)者朗金（Rankine）從彈性半空間體內(nèi)的應(yīng)力狀態(tài)和土的極限平衡條件，得出計(jì)算土壓力的方法，又稱極限應(yīng)力法。一、基本原理朗金土壓力理論的假設(shè)：

1.擋土墻為剛體

2.墻背垂直、光滑

3.墻后填土面水平158.3朗肯土壓力理論1857年英國學(xué)者朗金（Rank67圖8-5半空間體的應(yīng)力狀態(tài)（a）單元體的初始應(yīng)力狀態(tài)；（b）達(dá)到朗肯狀態(tài)的應(yīng)力路徑；（c）主動(dòng)朗肯狀態(tài)的剪切破壞面；（d）被動(dòng)朗肯狀態(tài)的剪切破壞面16圖8-5半空間體的應(yīng)力狀態(tài)68

在半空間土體中取一豎直切面AB，在AB面上深度為Z處取一土單元體，在靜止土壓力狀態(tài)下，作用在單元體上的大主應(yīng)力為豎向應(yīng)力γz，小主應(yīng)力為水平向應(yīng)力K0γz

，單元體處于彈性平衡狀態(tài)；用1，3作摩爾應(yīng)力圓，如圖中應(yīng)力圓O1所示。該應(yīng)力圓O1位于強(qiáng)度包線下方。17在半空間土體中取一豎直切面AB，在AB面上深度為69

用直立的擋土墻來代替上述豎直面AB左邊的土體，使擋土墻向左方移動(dòng)，則右半部分土體有伸張的趨勢，此時(shí)豎向應(yīng)力z不變，墻面的法向應(yīng)力x減小。當(dāng)擋土墻的位移使得x減小到土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，即主動(dòng)朗肯狀態(tài)。z、x仍為大小主應(yīng)力，此小主應(yīng)力即為朗肯主動(dòng)土壓力a。此時(shí)，剪切破壞面與水平面成450+/2，應(yīng)力圓如圖O2所示。二、主動(dòng)土壓力的計(jì)算18用直立的擋土墻來代替上述豎直面AB左邊的土體，使70無粘性土19無粘性土71粘性土HEa－z020粘性土HEa－z072三、被動(dòng)土壓力的計(jì)算

當(dāng)使擋土墻向左方移動(dòng)，則右半部分土體有壓縮的趨勢，此時(shí)豎向應(yīng)力z不變，墻面的法向應(yīng)力x增大。當(dāng)擋土墻的位移使得x增大到超過z并使土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，即被動(dòng)朗肯狀態(tài)。x

變?yōu)榇笾鲬?yīng)力、z

為小主應(yīng)力，此大主應(yīng)力即為朗肯被動(dòng)土壓力p。

此時(shí)，剪切破壞面與水平面成450-/2，應(yīng)力圓如圖O3所示21三、被動(dòng)土壓力的計(jì)算當(dāng)使擋土墻向左方移動(dòng)，則右半部73無粘性土22無粘性土74粘性土EpH23粘性土EpH75四、幾種常見情況的土壓力

填土表面有勻布荷載成層填土墻后填土有地下水24四、幾種常見情況的土壓力填土表面有勻布荷載76

填土表面有勻布荷載把均布荷載q換算成當(dāng)量土重，當(dāng)量土層厚度為：A點(diǎn)土壓力強(qiáng)度：B點(diǎn)土壓力強(qiáng)度：總土壓力：合力作用點(diǎn)過梯形重心25填土表面有勻布荷載把均布荷載q換算成當(dāng)量土重，當(dāng)量土77若填土表面和墻背都有傾角時(shí)虛構(gòu)的當(dāng)量土層厚度為：假想的墻高為h1+H由△BB1A1幾何關(guān)系得：26若填土表面和墻背都有傾角時(shí)78計(jì)算方法：墻后填土為成層土?xí)r，第一層土壓力計(jì)算方法不變；計(jì)算第二層土的土壓力時(shí)，將第一層土按重度換算為與第二層土相同重度的當(dāng)量土層。注意

成層填土由于土的性質(zhì)不同，各層土的主動(dòng)土壓力系數(shù)不同，土壓力分布在兩層土交界面處將不連續(xù)，會有二個(gè)數(shù)值。27計(jì)算方法：墻后填土為成層土?xí)r，第一層土壓力計(jì)算方法不變；79f2

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f1f2

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f1c1=c2=0時(shí)g2

f2

H1H2g1

f1

f1

=

f2

時(shí)g2

>

g1g2

<

g1g1

=

g2

時(shí)28f2<f1f2>f1c1=c2=0時(shí)g280c1、

c2不為0時(shí)g2

f2

H1H2g1

f1

g1

=

g2

f2

=

f1

時(shí)c1

=

0c2>0c1

>

0c2=029c1、c2不為0時(shí)g2f2H1H2g181計(jì)算方法：砂土——“水土分算”地下水位以上——土壓力計(jì)算同前；地下水位以下——取浮重度，并疊加靜水壓力。粘性土——“水土合算”滲透性較小——地下水位以下的土體重度取為飽和重度。注：aced為土壓力力分布；cfe為靜水壓力分分布。

墻后填土有地下水30計(jì)算方法：注：墻后填土有地下水82【例題】某混凝土擋土墻墻高6m，墻背垂直，墻后填土分為兩層，各層土的物理指標(biāo)為如圖所示。試計(jì)算主動(dòng)土壓力，并繪出土壓力分布圖。3m3m31【例題】某混凝土擋土墻墻高6m，墻背垂直，墻后填土分為83解：由題意可知已知條件符合朗肯理論3m3m32解：由題意可知已知條件符合朗肯理論3m3m84計(jì)算第二層土的土壓力強(qiáng)度，把第一層土化成的當(dāng)量土層厚度為：3m3m33計(jì)算第二層土的土壓力強(qiáng)度，把第一層土化成的當(dāng)量土層厚度為853m3m1.4m343m3m1.4m86[例]求圖示擋土墻主動(dòng)土壓力，并繪出土壓力的分布圖[解]（1）第一層土體的土壓力強(qiáng)度層頂面層底面

35[例]求圖示擋土墻主動(dòng)土壓力，并繪出土壓力的分布圖[解87（2）第二層土體的土壓力強(qiáng)度

層頂面層底面36（2）第二層土體的土壓力強(qiáng)度層頂面88（3）主動(dòng)土壓力為37（3）主動(dòng)土壓力為898.4庫侖土壓力理論

庫侖土壓力理論的假設(shè)：

1.墻后填土是理想的散粒體(c=0)2.滑動(dòng)破壞面為通過墻踵的平面

3.滑動(dòng)土楔為一剛塑性體庫侖(Coulomb，1776)假定墻后土體處于極限平衡狀態(tài)并形成一滑動(dòng)楔體，從楔體的靜力平衡條件得出計(jì)算土壓力的方法。388.4庫侖土壓力理論庫侖土壓力理論的假設(shè)：庫侖90主動(dòng)土壓力39主動(dòng)土壓力91180°-(+θ-)40180°-(+θ-)92EEaEa特例：===0，即墻背垂直光滑，填土表面水平時(shí)，與朗肯理論等價(jià)

土壓力分布：三角形分布41EEaEa特例：===0，即墻背垂直光滑，填93ABCH被動(dòng)土壓力WRE+=90+-

、EWER42ABCH被動(dòng)土壓力WRE+=90+-94EEp43EEp9544968.5兩種土壓力理論的比較1分析方法朗肯理論庫侖理論土體內(nèi)各點(diǎn)均處于極限平衡狀態(tài)：極限應(yīng)力法剛性楔體，滑面上處于極限平衡狀態(tài)：滑動(dòng)楔體法先求土壓力強(qiáng)度σ先求總土壓力EE458.5兩種土壓力理論的比較1