懸臂施工方案編制中涉及檢算內(nèi)容

懸臂施工方案編制中涉及檢算內(nèi)容一、結構檢算的目的二、掛籃的設計和計算

1、掛籃的分類

2、掛籃設計的總體要求

3、掛籃的主要組成部分

4、掛籃的細部構造

5、掛籃的設計荷載

6、掛籃的計算內(nèi)容

7、掛籃結構選型三、掛籃對主體結構涉及的檢算內(nèi)容

1、掛籃對主體結構縱橋向受力的影響

2、掛籃立柱或吊點對主體結構橫橋向受力的影響四、大懸臂狀態(tài)下主梁結構穩(wěn)定計算

1、主體結構抗傾覆計算

2、墩梁固結主墩的抗彎計算五、某大橋掛籃懸澆施工檢算實例主要內(nèi)容一、結構檢算目的1、簡述近幾年，由于國內(nèi)土建行業(yè)的快速發(fā)展，一些設計單位的任務非常飽滿，設計成果往往對施工過程考慮較少，而施工過程出現(xiàn)各種各樣問題也層出不窮，作為施工單位要特別注重施工過程的檢算工作，計算內(nèi)容不僅是臨時結構還應包括主體結構工程，其目的是保證施工過程不影響主體結構受力的要求和優(yōu)化施工組織設計方案。掛籃懸臂澆注(吊裝)施工是橋梁施工中最為普通的一種施工方法，這種施工方法一般將梁體劃分為2～5m的一個節(jié)段，以掛籃或吊機為機具進行懸臂對稱施工。掛籃是一個能沿梁頂滑動或滾動的承重結構，其錨固懸掛在已施工的前端梁段上，在掛籃上可進行下一個梁段的模板、鋼筋和預應力管道的安裝、混凝土灌注和預應力張拉等工作。這種施工方法對主體結構的影響主要表現(xiàn)在主梁的縱向受力和橫向受力兩個方面。設計或施工不當產(chǎn)生的病害主要表現(xiàn)在局部混凝土壓碎、截面開裂、主梁后期下?lián)系取?、典型剛構橋病害情況虎門大橋輔航道橋為預應力連續(xù)剛構橋，于1996年建成，1997年通車。主橋橋跨布置為（150+270+150）m。橋?qū)?5m，梁高5～14.8m，采用掛藍懸臂施工。虎門大橋輔航道橋主梁下?lián)细鶕?jù)資料，自1997年12月至2000年1月，經(jīng)過4次實測，發(fā)現(xiàn)輔航道橋中跨跨中平均下?lián)狭?0.4cm，兩個邊跨跨中各平均上抬了約0.4cm。至2003年12月實測，中跨跨中下?lián)狭?2cm，其撓度逐年增長。原因之一：懸臂施工中產(chǎn)生裂縫：該橋在懸臂施工至22號塊以后，由于掛籃后錨點細節(jié)處理不當，澆灌混凝土后，掛籃變形，造成新老混凝土梁塊界面間出現(xiàn)裂縫。合攏以后對施工階段產(chǎn)生的裂縫進行壓漿處理，但是預應力筋是在相鄰界面沒有完全貼緊的情況下進行張拉的，這種情況下斷面上應力如何分布？與對主梁下?lián)嫌惺裁搓P聯(lián)，目前仍無法解釋。主橋跨度組合為（142.5+3×245+142.5）m。箱梁截面為單箱單室截面，頂面寬19.6m，底面寬10.0m，薄壁墩處梁高13.0m，合攏段梁高為4.1m。黃石長江公路橋箱梁開裂：

1995年12月初開始發(fā)現(xiàn)箱梁腹板內(nèi)外出現(xiàn)與水平呈450左右的斜裂縫。檢查出箱梁內(nèi)側裂縫119條，外側裂縫78條，裂縫長大于4m的有37條，其中49條裂縫內(nèi)外貫通，貫通裂縫寬度大于0.4mm。下?lián)希褐骺缈缰邢聯(lián)弦堰_21.2cm，南岸次邊跨跨中下?lián)弦堰_22.6cm。病害原因分析之一：由于掛籃剛度較差，造成截面有效尺寸減小，尤其是腹板厚度的負誤差增大了箱梁的主拉應力，對腹板裂縫的產(chǎn)生有一定影響。施工荷載比設計荷載大20%，施工荷載影響了成橋狀態(tài)的內(nèi)力，頂板有效預應力降低，對主梁下?lián)嫌兄苯佑绊?。廣深客運專線32米箱梁支座板混凝土開裂最近在廣深客運專線由于設計和施工單位沒有對運梁車等施工荷載對已架設的32米箱梁進行詳細檢算，導致在運梁過程中多片32米、24米箱梁支座板混凝土由于局部承壓不足而開裂。掛籃施工是梁式橋懸臂施工的一種最基本的形式。

3、懸臂施工的各種形式不僅僅只是掛籃施工，各種懸臂施工都有主體結構檢算問題?；瑒幽０逯Ъ芟到y(tǒng)在軌道架上懸臂現(xiàn)澆施工設置千斤頂大節(jié)段提升升懸臂施工工整節(jié)段鋼桁桁梁懸臂安安裝—吊機形式1、掛籃的分分類目前，掛籃籃的形式很很多，構造造上亦有差差異，常見見的分類方方法有:(1)按使用材料料分類：有有萬能桿件件、軍用梁梁、貝雷梁梁等制式桿件組組拼和型鋼加工兩種；(2)按主要承重重結構形式式分類：桁桁架式、斜斜拉式等；；(3)按受力原理理分類：垂垂直吊桿式式、斜拉式式和剛性模模板三種；；(4)按其抗傾覆覆平衡方式式分類：壓壓重式、錨錨固式和半半壓重半錨錨固式三種種；(5)按其走行方方法分類：：一次走行行到位和兩兩次走行到到位兩種；；(6)按其移動方方式分類：：滾動式、、滑動式和和組合方式式三種。二、掛籃結結構的設計計和檢算菱形掛籃三角形掛籃籃桁架式掛籃籃鷹嘴式掛籃籃（140＋268＋140），節(jié)段重重270噸2.掛籃設計的的總體要求求編制掛籃施施工方案，，掛籃必須須具有足夠夠的安全性性，應滿足足懸臂澆筑筑施工各工工況的受力力要求，同同時應保證證主體結構構的受力滿滿足規(guī)范要要求，并由由此來確定定主桁架的的總體布置置（主桁桁桁片數(shù)量和和間距）。。掛籃在保證證安全性的的同時，還還應具有足足夠的適用用性，滿足足變形小，，行走方便便，錨固，，裝卸容易易，還要使使安裝模板板，綁扎鋼鋼筋，澆筑筑混凝土等等有較好的的空間。掛籃設計應應盡量考慮慮減少自重重，可以有有效減小掛掛籃臨時荷荷載對主體體結構的收收縮、徐變變等非線性性變形的影影響，從而而改善主體體結構的成成橋線形。。3.掛籃的主要要組成部分分掛籃系統(tǒng)主主要由①主桁架，②前、后支點點，③懸吊系統(tǒng)，，④后錨固系統(tǒng)統(tǒng)或平衡重重，⑤走行系統(tǒng)，，⑥前、后上上橫梁，⑦底模平臺系系統(tǒng)，⑧外模及外外導梁吊掛掛系統(tǒng)，⑨⑨內(nèi)模及內(nèi)內(nèi)導梁吊掛掛系統(tǒng)⑩主主桁橫向聯(lián)聯(lián)結系和工工作（張拉拉）平臺等組成。（（以萬能桿桿件主桁掛掛籃為例））4.掛籃的細部部構造（1）主桁架：：縱橋向布布置，為掛掛籃的主要要承載結構構，常用的的材料有萬萬能桿件、、軍用梁和和貝雷片等等制式桿件件，較多的的是采用型型鋼或焊接接箱梁，多多用Q345B材料。主桁桁架設計以以強度控制制為主，采采用高強材材料盡可能能減輕自重重。主桁架（2）前、后支點點：掛籃前前支點主要要承受掛籃籃施工各工工況下的豎豎向壓力并并傳遞至前前端梁段，，掛籃前支支點距前端端距離一般般為500~800mm；掛籃后支支點主要作作為張拉掛掛籃后錨固固時，臨時時承受掛籃籃后錨豎向向力。前支點后支點（3）懸吊系統(tǒng)：：其作用是是將底模、、張拉平臺臺的自重及及其以上的的荷載傳遞遞到主桁架架的前、后后上橫梁和和已澆前端端梁段。一般由前吊掛、、后吊掛及及其相應錨錨固系統(tǒng)組組成。吊掛結構通通常采用：：精軋螺紋紋鋼筋、鋼鋼絞線、鋼鋼吊帶等。。前吊掛后吊掛（4）后錨固系系統(tǒng)與平衡衡重：其目目的為防止止掛籃在前前移和澆筑筑混凝土時時的傾覆穩(wěn)穩(wěn)定。后錨錨固系統(tǒng)一一般由后錨錨固橫梁和和后錨固筋筋組成；平平衡重一般般由壓重橫橫梁和壓重重物組成。?；炷翝仓蛼旎@走走行工況穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)：：不小于2.0。后錨固橫梁梁后錨固筋（5）行走系統(tǒng)統(tǒng)：現(xiàn)在大大部分掛籃籃設計較常常用的走行行方式是滑滑動式，一一般由預設設在已澆梁梁段上的軌軌道和拖拉拉（頂推））設備組成成?；瑒幽Σ料迪禂?shù)應視具具體情況確確定，一般般取：0.1-0.5。軌道（6）前、后上橫橫梁：分別別設在掛籃籃主桁架的的前端和中中部，分別別對應底模模平臺的前前、后下橫橫梁，主要要用于將底底模平臺和和內(nèi)、外導導梁系統(tǒng)的的荷載傳遞遞至主桁架架，一般由由型鋼或焊焊接桁架組組成。前上橫梁后上橫梁（7）底模平臺：：一般為縱縱橫梁體系系，主要作作用是作為為箱梁底板板澆筑的模模板和施工工平臺，并并將混凝土土重量通過過懸吊系統(tǒng)統(tǒng)傳遞到主主桁架，主主要由底模模、縱梁、、施工平臺臺和前、后后下橫梁等等組成。底模平臺（8）外模及外外導梁吊掛掛系統(tǒng)：外模一般般為鋼模，，根據(jù)箱梁梁實際尺寸寸布置；外導梁吊掛掛系統(tǒng)主要要用于將外外模及其承承受的翼緣緣混凝土荷荷載傳遞至至主桁架的的前、后上上橫梁或已已澆梁段，，一般由外外導梁、吊吊帶及其錨錨固系統(tǒng)組組成。外導梁前吊帶外模外導梁后吊帶錨固系統(tǒng)（9）內(nèi)模及內(nèi)內(nèi)導梁吊掛掛系統(tǒng)：內(nèi)模根據(jù)據(jù)箱梁實際際尺寸布置置，可采用用鋼模或散散拼內(nèi)模；；內(nèi)導梁吊掛掛系統(tǒng)主要要用于將內(nèi)內(nèi)模及其承承受的頂板板混凝土荷荷載傳遞至至主桁架的的前、后上上橫梁或已已澆梁段，，一般由內(nèi)內(nèi)導梁、吊吊帶及其錨錨固系統(tǒng)組組成。內(nèi)導梁前吊帶內(nèi)模內(nèi)導梁后吊帶錨固系統(tǒng)（10）主桁橫向向聯(lián)結系和和工作（張張拉）平臺臺：橫向聯(lián)結結系用于提提高掛籃主主桁的橫向向穩(wěn)定性，，一般由型型鋼焊接或或栓接而成成；工作平平臺作為施施工時的人人員及機具具通道，現(xiàn)現(xiàn)場可根據(jù)據(jù)實際需要要設置；張張拉平臺設設在掛籃主主桁的前端端，用于張張拉，壓漿漿等工作平平臺。張拉平臺工作平臺5.掛籃的設計荷荷載（1）模板重量：：可按平均重重為0.8-1.0kPa計，待尺寸確確定后再按實實際荷載檢算算。（2）混凝土震動動器和千斤頂頂?shù)闹亓蜎_沖擊力：按自自重的4倍計。（3）施工人群荷荷載：2KPa。（4）最大節(jié)段混混凝土重量：：按設計重量量的1.05考慮。（5）掛籃自重（（0.4～0.5G）（6）風荷載（7）沖擊系數(shù)：：1.1掛籃節(jié)段施工工過程一般分分為以下步驟驟：①掛籃空空載走行就位位。②立模。。③澆注混凝凝土。④混凝凝土養(yǎng)生后，，拆模并張拉拉預應力。對對于掛籃來講講，只有步驟驟①和步驟③③最不利，故故掛籃的檢算算分為這兩個個工況。計算順序：底模平臺掛掛籃籃吊掛系統(tǒng)主主桁桁體系6.掛籃的計算荷載組合（1）、荷載組合合Ⅰ：混凝土重量量+沖擊附加荷載載+掛籃自重+人群和施工機機具重；（2）、荷載組合合Ⅱ：混凝土重量量+掛籃自重+風載；（3）、荷載組合合Ⅲ：混凝土重量量+掛籃自重+人群和施工機機具重；（4）、荷載組合合Ⅳ：掛籃自重+沖擊附加荷載載+風載；（5）、荷載組合合I～Ⅱ用于掛籃主承承重系統(tǒng)強度度和穩(wěn)定性計計算；荷載組組Ⅲ用于剛度計算算，荷載組合合Ⅳ用于掛籃空載載走行驗算。。（1）總體穩(wěn)定性性計算①.空載行走時穩(wěn)穩(wěn)定性計算掛籃穩(wěn)定性計計算的工況：：空載行走時時的平衡穩(wěn)定定。（根據(jù)K≥2.0，檢算走行時時后錨上拔力力及其穩(wěn)定力力矩、焊縫應應力）吊帶拉力后拉板提供穩(wěn)穩(wěn)定力矩傾覆力矩穩(wěn)定力矩吊帶拉力后錨筋錨固力力②.澆筑混凝土時時掛籃的穩(wěn)定定性計算掛籃穩(wěn)定性計計算的工況：：澆筑混凝土土時的傾覆穩(wěn)穩(wěn)定。（根據(jù)K≥2.0，檢算后錨最最大上拔力及及其穩(wěn)定力矩矩，確定后錨錨張拉力）后錨固張拉（2）掛籃構件計計算底模系統(tǒng)的強強度和剛度計計算。內(nèi)、外模系統(tǒng)統(tǒng)的強度和剛剛度計算。底模平臺及內(nèi)內(nèi)、外模的懸懸吊系統(tǒng)強度度和剛度計算算。前、后上橫梁梁的強度及剛剛度計算主桁架的強度度和剛度計算算。彈性變形和非非彈性變形。。以主桁為例：：主桁系統(tǒng)一一般由兩片主主桁橫向通過過連接系連接接組成，單片片主桁由下弦弦桿、上弦桿桿、前斜桿、、立柱和后斜斜桿構成，為為固接體系。。橫向聯(lián)接系系與主桁之間間可設為鉸接接。主桁計算模型型彈性變形：主主桁+吊帶非彈性變形：：模板和連接接系統(tǒng)三、掛籃對主主體結構受力力的影響1.掛籃對主體結結構縱橋向受受力的影響掛籃對主體結結構縱向受力力的影響，實實際上是施工工荷載對主體體結構的影響響，施工荷載載將影響主梁梁混凝土拉壓壓應力水平以以及主梁施工工線性等。它它的計算結果果將直接決定定兩端懸臂澆澆筑的混凝土土方量和澆筑筑速度，計算算線性將決定定掛籃立模標標高的設定（（施工荷載對對后期混凝土土徐變也有一一定的影響））。（1）結構施工階階段，按照施施工組織設計計中的施工順順序和施工周周期，分階段段對結構進行行施工全過程程受力狀態(tài)、、截面應力狀狀態(tài)進行計算算分析。（2）結構運營階階段，按照設設計荷載、支支點位移、溫溫度、收縮徐徐變、制動力力、風載等附附加荷載進行行截面極限承承載能力復核核和正常使用用階段下結構構內(nèi)力、應力力、變形等各各項內(nèi)容進行行計算分析，，包括對主梁梁預拱度分析析。（3）大懸臂下主主梁在彎、壓壓作用下的穩(wěn)穩(wěn)定分析。①.計算內(nèi)容②.計算假定目前，直線橋橋梁的內(nèi)力分分析仍按桿系系結構在理想想彈性狀態(tài)進進行計算。計計算假定如下下。（1）兩幅橋橫向向在主墩處用用橫隔板連接接，按單橋進進行計算；（2）主梁為全預預應力構件，，不考慮普通通鋼筋參與結結構受力；（3）主墩在整體體計算中按全全截面計算出出截面內(nèi)力，，再根據(jù)內(nèi)力力和換算截面面計算混凝土土和鋼筋的應應力；（4）在結構各構構件相交而形形心不在同一一點，均設置置剛臂進行連連接；（5）不考慮橫隔隔板、橋面系系等附屬結構構參與主體結結構受力。平面（空間））桿系計算模模型③.荷載參數(shù)（1）恒載結構自重：混混凝土容重取取26.0kN/m3，主梁橫隔板板和鋸齒塊按集中荷載考考慮。二期恒載（2）活載設計活載：車車道數(shù)k1、箱梁偏載系系數(shù)k2，縱向折減系系數(shù)k3，故橫向分布布系數(shù)為k1×k2××k3。人群荷載：3.5kN/m2，橋面滿人寬寬度。檢算荷載（3）附加荷載體系溫度：±20.0℃℃。局部溫差：：頂板升溫＋＋8.0℃，降溫－4.0℃，橫向計算箱箱內(nèi)外溫差±5.0℃。支點沉降：按按不相鄰支點點沉降來考慮慮。制動力（4）施工荷載懸臂施工時掛掛籃、模板等等臨時荷載，，一般作用點點距懸臂最前前端0.5m。最大懸臂時主主梁承受的升升舉風載：最大懸臂時主主墩承受的縱縱向風載：（5）收縮、徐變變收縮、徐變按按施工安排的的周期考慮，，其計算模式式和參數(shù)按《公路鋼筋混凝凝土及預應力混凝土橋涵涵設計規(guī)范》（JTJ023－85）附錄四四中的內(nèi)內(nèi)容計。。④.計算結果果分析（1）在施工工階段、、主體結結構箱梁梁截面應應力狀態(tài)態(tài)、主墩墩截面是是否滿足足規(guī)范要要求。（2）運營階階段極限限承載能能力和正正常使用用階段下下結構的的內(nèi)力、、應力、、變形等等各項內(nèi)內(nèi)容是否否滿足規(guī)規(guī)范要求求。（3）主梁預預拱度分分析及成成橋線形形。（4）主梁在在彎、壓壓作用下下的穩(wěn)定定分析是是否滿足足規(guī)范要要求。2、掛籃立立柱或吊吊點對主主體結構構橫橋向向受力的的影響①.掛籃橫向向布置掛籃橫向向布置與與主體結結構受力力密不可可分，主主橋結構構橫向受受力將直直接決定掛籃主主桁的橫橫向布置置（主桁桁桁片數(shù)數(shù)量和間間距以及及支點承承壓面積積）。四片主桁桁還是兩兩片主桁桁？是一幅掛掛籃還是是兩幅掛掛籃？同樣截面面形式三三片主桁桁②.掛籃立柱柱或吊點點對主體體結構局局部受力力的影響響掛籃立柱柱或吊點點處支點點反力較較大，主主要驗算支點點處局部部混凝土土承壓，，防止主主梁出現(xiàn)現(xiàn)局部混混凝土開開裂。通過在軌軌道梁上上焊接加加勁板來來減小局局部應力力③、掛籃橫橫向布置置對梁體體的影響響掛籃橫向向布置對對梁體影影響主要要表現(xiàn)是是否會在在頂、腹腹和底板板出現(xiàn)裂縫現(xiàn)象。(1)主體結構構橫橋向向計算內(nèi)內(nèi)容1.1計算模型型一般取箱箱梁中跨跨跨中單位長度度（1m）梁段，橫向簡簡化為剛性支支承的框框架結構構進行建建模受力力分析邊界條件件支點反力力1.2計算荷載載①主體結構構自重、、橫豎向向預應力力、二期期恒載、、溫度、、收縮徐徐變等。。②主桁支支點反力力、后錨錨固支點點反力、、后吊帶帶反力等等。1.3計算結果果①有橫向向預應力力的截面面如果有橫橫向預應應力的截截面，按按照預應應力構件件分析頂頂板、底板和腹腹板最大大壓應力力、最大大拉應力力。JTGD62-2004規(guī)定②沒有橫向向預應力力的截面面如果沒有有橫向預預應力的的截面，，按照普普通鋼筋筋混凝土土構件進進行分析頂板、、底板和和腹板受受力。主要是根根據(jù)計算算的彎矩矩和剪力力進行正正截面強強度計算算，計算算各截面混凝土土壓應力力和鋼筋筋的拉應應力。矩形截面面，h0,A,I,Ag,Au四、大懸懸臂狀態(tài)態(tài)下掛籃籃荷載對對主梁結結構穩(wěn)定定計算大懸臂狀狀態(tài)下主主梁結構構穩(wěn)定計計算主要要包括兩兩方面內(nèi)內(nèi)容：1、掛籃荷荷載對主主體結構構抗傾覆覆計算（1）荷載取取值（2）最大不不平衡彎彎矩計算算（3）穩(wěn)定系系數(shù)計算算（4）抗傾覆覆穩(wěn)定設設計2、墩梁固固結主墩墩的抗彎彎計算（1）、荷載載的取值值i、掛籃荷荷載：懸懸臂施工工時掛籃籃、模板板等臨時時荷載按按圖紙計計，作用用點距懸懸臂最前前端0.5m。Ii、混凝土土塊段重重量：混混凝土方方量誤差差計5%，節(jié)段重重按1.05G計算。W1—掛籃等自自重W2—不平衡荷荷載，包包括少一一個節(jié)間間重量、、混凝土土方量誤誤差、少少一只掛掛籃、橋橋面臨時時荷載等等。①懸臂現(xiàn)澆澆1、掛籃荷荷載對主主體結構構抗傾覆覆計算iii、主梁承承受的升升舉極風風載：參考《公路斜拉拉橋設計計規(guī)范（（試行））》（JTJ027-96）附錄A,在橫向風風力作用用下，結結構體系系抗風驗驗算計算算如圖示示：P1、P2分別為兩兩側主梁梁所承受受的均布布風荷載載（主梁梁升舉力力），計計算公式式為：CL——升舉系數(shù)數(shù)；S——陣風系數(shù)數(shù)V——設計風速速，按最最大風速速取值B—主梁寬度度P1=PP2=P/2i、起吊沖沖擊荷載載：1+μ≤≤1.1ii、混凝土土塊段重重量：超超重按1.025計算。作作用點距距懸臂最最前端0.5m（根據(jù)設設計確定定）。iii、風載：：按起吊吊設計風風速考慮慮（一般般為六級級風）。。②懸臂吊裝裝N1N2大懸臂狀狀態(tài)下主主體結構構的抗傾傾覆計算算主要是是要計算算出大懸懸臂狀態(tài)態(tài)下主梁梁結構的的不平衡衡彎矩。?？紤]的的不平衡衡荷載主主要包括括掛籃不不平衡荷荷載、梁梁段滯后后一個節(jié)節(jié)段不平平衡荷載載、不平平衡風荷荷載（升升舉平衡衡風和橫橫向風））三個方方面，計計算時，，按照實實際可能能出現(xiàn)的的各種最最不利狀狀況對三三種不平平衡荷載載進行組組合。（2）最大不不平衡彎彎矩計算算按照實際際可能出出現(xiàn)的各各種最不不利狀況況對三種種不平衡衡荷載進進行組合合后，一一般考慮慮以下幾幾種計算算工況：：工況1：T構兩邊施施工至大大懸臂，，此時一一邊有掛掛籃，一一邊無掛掛籃；工況2：梁升舉舉不平衡衡風載，，T構兩邊施施工至大大懸臂，，此時一一邊有掛掛籃，一一邊無掛掛籃；工況3：T構一邊施施工至大大懸臂，，另一邊邊滯后一一個節(jié)段段，兩邊邊有掛籃籃；工況4：梁升舉舉不平衡衡風載，，此時T構一邊施施工至大大懸臂，，另一邊滯后一一個節(jié)段段，兩邊邊有掛籃籃；工況5：橫向風荷荷載，T構兩邊施施工至大大懸臂，此此時一邊邊有掛籃籃，一邊邊無掛籃籃；（計算T構錨固結結構的剪剪力））工況6：橫向風風荷載，，此時T構兩邊施施工至大懸臂臂，中跨跨有掛籃籃，邊跨跨無掛籃籃；（計算邊邊跨側T構錨固結結構的剪剪力）綜合以上上各工況況的計算算結果，，得出大大懸臂狀狀態(tài)下主主梁結構構的最大不平平衡彎矩矩，以此此為依據(jù)據(jù)進行抗抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定設計計。(3)穩(wěn)定系數(shù)數(shù)計算N1N2P1L1L2Ki=P1×L2/1.1××1.025P1×L1≥1.3P1圖示一圖示二形式一：：墩梁臨臨時固結結此種做法法在斜拉拉橋和連連續(xù)梁橋橋施工中中較為常常見。形式二：：墩旁托托架此種做法法在斜拉拉橋和連連續(xù)梁橋橋施工中中較為常常見。形式三：：壓重墩墩此種做法法在不對對稱斜拉拉橋施工工中較為為常見。。（4）抗傾覆覆穩(wěn)定設設計有多多種形式式抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定設計計有多種種形式，，較為常常見的有有以下幾幾種形式式：立面圖平面圖預應力鋼鋼絞線形式一：：墩梁臨臨時固結結此種做法法在斜拉拉橋和連連續(xù)梁橋橋施工中中較為常常見，具具有用料料省、工工藝簡單單等諸多多優(yōu)點，，是現(xiàn)行行最常用用的抗傾傾覆設計計方法。。硫磺砂漿漿墊塊內(nèi)設精扎扎螺紋鋼鋼筋順橋向形式二：：墩旁托托架此種做法法在斜拉拉橋和連連續(xù)梁橋橋施工中中較為常常見。常常用的墩墩旁托架架有墩頂頂牛腿托托架和落落地鋼管管托架兩兩種。其其中墩頂頂牛腿托托架形式式僅用于于橋墩較較高且橋橋墩具有有足夠強強度和剛剛度的情情況；落落地鋼管管托架常常用于0號塊節(jié)節(jié)段比比較長長，混混凝土土方量量較大大的情情況，，對墩墩身剛剛度較較弱或或基礎礎較差差的非非主動動橋墩墩尤其其適用用，較較為常常見。。鋼管托托架施工荷荷載施工荷荷載形式三三：壓壓重墩墩此種做做法此此種做做法僅僅出現(xiàn)現(xiàn)在不不對稱稱斜拉拉橋施施工中中。墩旁托托架是是否與與墩身身連結結取決決于墩墩身受受力0號塊長長25米，混混凝土土方量量3000多方墩旁托托架2、墩梁梁固結結主墩墩的抗抗彎計計算主墩抗抗彎計計算主主要包包括墩墩身抗抗彎驗驗算和和基礎礎驗算算兩方方面內(nèi)內(nèi)容。。（1）墩身身抗彎彎驗算算墩身按按照普普通鋼鋼筋混混凝土土構件件進行行分析析，主主要是是根據(jù)據(jù)計算算的彎彎矩和和剪力力進行行正截截面強強度計計算，，計算算各截截面混混凝土土壓應應力和和鋼筋筋的拉拉應力力。（2）基礎礎驗算算對主墩墩基礎礎進行行穩(wěn)定定性驗驗算，，保證證基礎礎的強強度和和水平平位移移滿足足規(guī)范范要求求。若若基礎礎穩(wěn)定定性不不滿足足要求求，則則應采采取適適當輔輔助措措施（（如落落地鋼鋼管托托架等等）減減小墩墩身承承受的的不平平衡彎彎矩，，使之之滿足足規(guī)范范要求求。五、、鋼鋼桁桁梁梁懸懸臂臂施施工工涉涉及及的的計計算算1.最大大懸懸臂臂鋼鋼桁桁梁梁穩(wěn)穩(wěn)定定計計算算掛索索之之前前的的穩(wěn)穩(wěn)定定大大于于1.3，通通過過墩墩旁旁托托架架來來解解決決。?？v向向穩(wěn)穩(wěn)定定橫向向穩(wěn)穩(wěn)定定2.最大大懸懸臂臂下下鋼鋼桁桁梁梁的的應應力力計計算算吊索索塔塔架架：：單單層層索索雙層層索索3.鋼桁桁梁梁上上支支墩墩時時應應力力和和撓撓度度計計算算4.支點點起起頂頂高高度度及及縱縱橫橫移移量量計計算算保證證合合攏攏五、、某某大大橋橋設設計計懸懸澆澆掛掛籃籃設設計計實實例例某橋橋設設計計為為跨跨徑徑72m＋128m+72m三跨跨變變截截面面連連續(xù)續(xù)箱箱梁梁。。截截面面形形式式采采用用直直腹腹板板單單箱箱單單室室截截面面，，橋橋面面寬寬13m，箱箱梁梁底底寬寬6.7m，支支座座位位置置最最大大梁梁高高10m，跨跨中中及及邊邊跨跨直直線線段段梁梁高高5.5m。全全橋橋共共一一個個中中跨跨合合龍龍段段和和兩兩個個邊邊跨跨合合龍龍段段，，合合龍龍段段長長度度均均為為2m，一一個個主主墩墩兩兩側側各各懸懸臂臂施施工工16個節(jié)節(jié)段段（（1#到16#），，節(jié)節(jié)段段長長度度分分別別為為3m、3.5m和4m，最最大大節(jié)節(jié)段段設設計計重重量量為為238.5t，采采用用菱菱形形掛掛籃籃懸懸臂臂澆澆筑筑施施工工，，走走行行方方式式為為兩兩次次走走行行到到位位。。(二)掛籃籃計計算算1、菱菱形形掛掛籃籃組組成成。。（1）主主桁桁系系統(tǒng)統(tǒng)：：橫橫向向由由兩兩片片菱菱形形主主桁桁，，主主桁桁由由型型鋼鋼焊焊接接而而成成；；（2）前前上上橫橫梁梁：：由由焊焊接接型型鋼鋼和和鋼鋼板板構構成成。。（3）內(nèi)內(nèi)、、外外模模系系統(tǒng)統(tǒng)：：由由內(nèi)內(nèi)、、外外模模板板及及其其支支架架組組成成；；（4）底底模模平平臺臺及及其其吊吊掛掛系系統(tǒng)統(tǒng)：：由由前前下下橫橫梁梁、、后后下下橫橫梁梁、、縱縱梁梁和和底底模模組組成成的的底底模模平平臺臺和和其其前前、、后后吊吊掛掛錨錨固固系系統(tǒng)統(tǒng)組組成成；；（5）內(nèi)內(nèi)、、外外模模吊吊掛掛走走行行系系統(tǒng)統(tǒng)：：由由內(nèi)內(nèi)、、外外導導梁梁及及其其吊吊掛掛錨錨固固系系統(tǒng)統(tǒng)組組成成；；（6）平平衡衡及及錨錨固固系系統(tǒng)統(tǒng)：：由由錨錨固固構構件件、、鉤鉤板板等等組組成成，，以以便便掛掛籃籃在在灌灌注注砼砼和和空空載載行行走走時時，，具具有有必必要要的的穩(wěn)穩(wěn)定定性性。。（7）走走行行系系統(tǒng)統(tǒng)：：由由型型鋼鋼焊焊接接軌軌道道及及預預埋埋件件組組成成。。(一)概述述2、設設計計依依據(jù)據(jù)（1）《鋼結結構構設設計計規(guī)規(guī)范范》（GB50017－2003）（2）《鐵路路橋橋涵涵鋼鋼結結構構設設計計規(guī)規(guī)范范》（TB10002.2－2005J461－2005）（3）《鐵路路橋橋涵涵施施工工技技術術規(guī)規(guī)范范》（TB10203－2002）（4）其其他他（（略略））3.設計計相相關關參參數(shù)數(shù)（1）材材料料容容重重：：C55混凝凝土土26.5kN／m3（考考慮慮體體內(nèi)內(nèi)鋼鋼筋筋和和梁梁段段制制作作誤誤差差，，計計算算取取27kN／m3）鋼構構件件按按照照設設計計圖圖中中的的構構件件重重量量采采用用換換算算容容重重。。（2）材材料料的的彈彈性性模模量量：：A3鋼材材2.1××105MPa；16Mn鋼材材2.1××105MPa；Φ32精軋軋螺螺紋紋鋼鋼筋筋2.0××105MPa；（3）施施工工機機械械、、作作業(yè)業(yè)人人群群等等施施工工荷荷載載：：2.0kN／m2。（4）溫溫度度荷荷載載：：體體系系升升溫溫20℃℃，體體系系降降溫溫20℃℃。4、設設計計假假定定和和說說明明（1）懸懸臂臂施施工工最最大大節(jié)節(jié)段段重重量量約約為為238.5t（1#塊）），，按按此此重重量量進進行行掛掛籃籃控控制制設設計計。。（2）由由于于掛掛籃籃上上部部主主桁桁系系統(tǒng)統(tǒng)和和下下部部底底模模平平臺臺系系統(tǒng)統(tǒng)僅僅通通過過吊吊掛掛系系統(tǒng)統(tǒng)相相連連，，故故計計算算按按各各自自的的子子結結構構進進行行計計算算，，子子結結構構為為底底模模平平臺臺體體系系、、主主桁桁體體系系、、吊吊掛掛體體系系和和錨錨固固體體系系。。（3）計算順序為為先對底模平平臺體系進行行結構計算，，得出各吊點點的支承反力力，然后把此此支承反力作作為外力對主主桁體系進行行各項計算。。（4）節(jié)段施工一一般分為以下下步驟：①①掛籃空載走走行就位。②②立模。③③綁扎鋼筋并并澆注混凝土土。④混凝土土養(yǎng)生達到設設計強度后，，按設計順序序張拉預應力力鋼筋或鋼束束，拆模。步步驟①和步驟驟③為施工最最不利，故掛掛籃的檢算分分為以下兩個個工況。工況1：掛籃空載走走行；工況2：掛籃澆注混混凝土時。（5）傾覆穩(wěn)定系系數(shù)：灌注砼時：k≥2.0空載走行時：：k≥2.05.設計計算步驟驟砼荷載分解圖圖式（1）底模平臺縱縱梁計算底模平臺縱梁梁荷載根據(jù)箱箱梁砼荷載分分解得到。（2）前、后下橫橫梁計算根據(jù)前述計算算所得底平臺臺縱梁反力，，按照實際位位置加載至前前、后下橫梁梁相應位置，，可計算出前前、后下橫梁梁各吊帶的反反力，計算考考慮澆筑和走走行兩個最不不利工況。（3）內(nèi)、外模計計算根據(jù)內(nèi)、外模模及其支架實實際承受砼荷荷載及支撐條條件計算。（4）內(nèi)、外導梁梁計算內(nèi)、外導梁分分別承受內(nèi)、、外模及其所所傳遞的砼荷荷載，可計算算出內(nèi)、外導導梁吊帶的反反力，計算考考慮澆筑和走走行兩個最不不利工況。（5）吊帶及其懸懸吊錨固系統(tǒng)統(tǒng)計算（6）前上橫梁計計算根據(jù)前述計算算所得吊帶反反力及懸吊系系統(tǒng)重量加載載至前上橫梁梁，可計算出出前上橫梁傳傳遞至主桁的的力，計算考考慮澆筑和走走行兩個最不不利工況。