模板施工方案

`目錄一、施工方案編制說明及編制依據(jù)......................21.1、方案編制說明.....................................................................................21.2、方案編制依據(jù).....................................................................................2二、工程概況...............................4三、施工準(zhǔn)備工作.............................6四、結(jié)構(gòu)模板選擇、施工及設(shè)計(jì)、驗(yàn)算...................74.1、結(jié)構(gòu)模板選擇.....................................................................................74.2、模板的安裝.........................................................................................84.2.1、模板的安裝...............................................................................84.3、模板的拆除.......................................................................................174.4、結(jié)構(gòu)模板設(shè)計(jì)...................................................................................184.4.1、對(duì)車庫(kù)、商業(yè)模板、腳手架進(jìn)行計(jì)算.................................184.4.2、塔樓模板腳手架計(jì)算314.4.3、車庫(kù)、商業(yè)梁模板腳手架計(jì)算...........................................424.4.4、標(biāo)準(zhǔn)層梁模板腳手架計(jì)算...................................................574.4.5、車庫(kù)剪力墻的模板、腳手架計(jì)算.......................................724.4.6、車庫(kù)、商業(yè)框架柱的模板、腳手架計(jì)算...........................834.4.7、標(biāo)準(zhǔn)層剪力墻柱的模板、腳手架計(jì)算...............................98五、后澆帶、施工縫部位模板施工方法................................................111六、支模架施工質(zhì)量保證措施112七、支模架施工安全保證措施113八、模板檢查驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)：........................................................................1151`一、施工方案編制說明及編制依據(jù)1.1、方案編制說明本工程主體砼結(jié)構(gòu)采用普通鋼管腳手架支撐模板體系，柱、墻等豎向構(gòu)件采用 15mm覆膜板，梁底模、側(cè)模采用 15mm厚優(yōu)質(zhì)九夾板，背方采用40X40X2mm厚矩管。矩管配合和型鋼夾具、高強(qiáng)對(duì)拉絲桿施工；現(xiàn)澆板的模板采用 15厚優(yōu)質(zhì)九夾板配合 30×80木枋及 40×40×2矩形鋼管施工（車庫(kù)采用七層板） ,根據(jù)相關(guān)規(guī)范要求，鋼管本該采用 48×3.6的鋼管，但是由于現(xiàn)在市場(chǎng)的限制，本工程采用 48×3.0鋼管，經(jīng)計(jì)算 48×3.0鋼管能滿足本工程的施工受力及安全滿足施工。本方案主要編制為車庫(kù)（層高 3.8米）、商業(yè)（最大層高 5.3米）、洋房（層高 3米）、高層（層高 3米）、 SOHO（層高 3米）、 LOFT（層高4.8米） 的現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)柱、 墻、 梁、 板的模板體系和支撐體系的設(shè)計(jì)和計(jì)算。本工程結(jié)構(gòu)采用預(yù)拌砼、輸送泵泵送的方式，柱、墻、梁、板一次性整體澆筑。為保證施工質(zhì)量特編制本工程支模架專項(xiàng)施工方案，用以指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)。本方案編制的主要內(nèi)容，是不同層高(3m/3.8m/4.8m/5.3m)現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)柱、墻、梁、板的模板體系的設(shè)計(jì)和計(jì)算，以及模板工程的具體施工方法、質(zhì)量控制檢驗(yàn)方法和檢驗(yàn)驗(yàn)收程序。1.2、方案編制依據(jù)1.2.1、本工程施工合同 (包括合同附件 )；1.2.2、重慶沙坪壩西永 L23號(hào)地塊項(xiàng)目 (L23-1L23-2L23-3地塊 )圖紙；2`1.2.3、本工程施工圖紙會(huì)審設(shè)計(jì)交底紀(jì)要；1.2.4、工藝標(biāo)準(zhǔn)及操作規(guī)程；1.2.5、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ130-2011；1.2.6、《建筑施工手冊(cè)》第四版，中國(guó)建筑工業(yè)出版社出版；1.2.7《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ162-2008)1.2.8《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》 JGJ59-20111.2.9《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB50009-20121.2.10《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》 GB50666-20111.2.11《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》 GB50204-20153`二、工程概況工程名稱：重慶沙坪壩西永L23號(hào)地塊項(xiàng)目(L23-1L23-2L23-3地塊)建設(shè)單位：重慶首銘房地產(chǎn)開發(fā)有限公司監(jiān)理單位：重慶新魯班工程監(jiān)理有限責(zé)任公司設(shè)計(jì)單位：重慶長(zhǎng)廈安基建筑設(shè)計(jì)有限公司地勘單位：重慶川東南地質(zhì)工程勘察設(shè)計(jì)院施工單位：重慶誠(chéng)業(yè)建筑工程有限公司建設(shè)地點(diǎn)：重慶大學(xué)城西永L23號(hào)地塊質(zhì)監(jiān)單位：重慶市沙坪壩區(qū)建設(shè)管理服務(wù)中心質(zhì)量監(jiān)督站安管單位：重慶市沙坪壩區(qū)建設(shè)管理服務(wù)中心安全監(jiān)督站本工程由洋房、高層、SOHO、LOFT及商業(yè)、地下車庫(kù)組成，其中1-1#、1-3#、1-4#、2-1#、2-2#、2-4#、2-5#、2-6#為洋房，層數(shù)為8層（局部7層、9層），1-2#樓為SOHO，層數(shù)為16層，2-3#、3-1#樓為L(zhǎng)OFT，層數(shù)為17、19層，3-1#、3-3#樓為高層，層數(shù)為14、15層，商業(yè)1～2層、地下車庫(kù)1～2層，總建筑面積：122497.86m，設(shè)計(jì)使用年限為50年，結(jié)構(gòu)2安全等級(jí)為2級(jí)，抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計(jì)耐火等級(jí)2級(jí)，地下室防水等級(jí)為1級(jí)?；A(chǔ)型式：機(jī)械鉆孔樁基礎(chǔ)、人工挖孔樁基礎(chǔ)、獨(dú)立基礎(chǔ)、條形基礎(chǔ)、筏板基礎(chǔ)；塔樓部分含投影區(qū)域：采用剪力墻結(jié)構(gòu)體系，獨(dú)立商業(yè)及地下室：采用框架剪力墻結(jié)構(gòu)塔樓主體結(jié)構(gòu)形式：本工程洋房塔、高層樓均采用剪力墻結(jié)構(gòu)，LOFT、SOHO為框架剪力墻結(jié)構(gòu)；梁代表性斷面尺寸為200mm×400mm、200mm×450mm、200mm×500mm、200mm×550mm；剪力墻一層厚度均為200mm；板厚4`主要有 100mm和 120mm兩種。由于工期較緊，因此考慮 3層的模板和支撐材料，以保證施工連續(xù)性和施工質(zhì)量。車庫(kù)結(jié)構(gòu)形式：車庫(kù)為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，層高為 3.8米，負(fù)一層為無梁樓蓋板， 板厚 180mm；梁代表性斷面尺寸為 400mm×800mm、400mm×600mm兩種；擋墻、剪力墻厚度均為 300mm、框架柱 500×500mm、500×600mm、600×600mm。5`三、施工準(zhǔn)備工作3.1、施工技術(shù)人員在模板工程施工前， 必須認(rèn)真熟悉圖紙及相關(guān)的技術(shù)規(guī)范規(guī)程，熟悉各構(gòu)件軸線位置和標(biāo)高，提出構(gòu)件的配模圖，根據(jù)配模圖提出詳細(xì)的配模計(jì)劃。3.2、模板入場(chǎng)后，必須分類、分規(guī)格堆碼整齊，進(jìn)行質(zhì)量檢查，若發(fā)現(xiàn)誤差過大，則必須退換或組織維修。3.3、模板工程施工前， 工長(zhǎng)必須向操作班組作詳細(xì)的施工技術(shù)交底工作。內(nèi)容包括：工程結(jié)構(gòu)概況介紹，模板選用情況，組拼校正方法，檢查標(biāo)準(zhǔn)，樓層施工流程及時(shí)間要求，模板拆除條件等。3.4、根據(jù)軸線控制方法，在模板上彈出各軸線及構(gòu)件的平面控制線。6`四、結(jié)構(gòu)模板選擇、施工及設(shè)計(jì)、驗(yàn)算4.1、結(jié)構(gòu)模板選擇本工程墻、柱、采用15mm厚優(yōu)質(zhì)覆膜板（梁采用15mm厚優(yōu)質(zhì)九夾板）配合40×40×2mm的矩形鋼管就位組合拼裝；構(gòu)件斷面高度或?qū)挾却笥?00mm時(shí)，采用φ12高強(qiáng)對(duì)拉絲桿來抵抗?jié)仓女a(chǎn)生的側(cè)壓力。板采用15mm厚優(yōu)質(zhì)九夾板，下鋪間距≤200㎜的30㎜×80㎜木枋配合施工；模板支撐體系的腳手架主要采用普通鋼管、扣件搭設(shè)而成。由于柱、墻和梁、板分別施工時(shí)工序穿插頻繁，施工速度相對(duì)較慢，為了更好地發(fā)揮泵送砼的優(yōu)勢(shì)，加快施工速度，確定采用柱、墻、梁、板一次性支模、一次性澆筑砼的施工方法。（1）、柱、墻構(gòu)件采用15厚的覆膜板作為模板，豎向背枋采用40×40矩管，間距150，外楞采用圓鋼管48×3.0，豎向間距400~500mm?？刂茢嗝娌捎忙?2高強(qiáng)對(duì)拉絲桿。(當(dāng)為地下室擋墻、有防水部位的墻、柱時(shí)采用分段式止水絲桿)（2）、梁構(gòu)件采用15mm厚優(yōu)質(zhì)九夾板作為模板，梁側(cè)采用30×80mm木枋，間距100mm，立桿縱距1000mm，橫距1000mm，步距1500mm,并在距離地面200mm高設(shè)掃腳桿一道,掃腳桿底用100×100的九夾板墊設(shè)。當(dāng)梁高大于等于600mm時(shí)，結(jié)構(gòu)梁采用φ12對(duì)拉絲桿，縱橫＠500×500布置。梁長(zhǎng)L≥4m時(shí)起拱1.0‰。7`（3）、主樓板構(gòu)件采用15mm厚的優(yōu)質(zhì)九夾板作為模板，楞木為30×80mm木枋，木枋間距200mm，立桿橫距900mm，并在距離地面200mm高設(shè)掃腳桿一道,站桿桿底用100×100的九夾板墊設(shè)。（4）、車庫(kù)板構(gòu)件采用12mm厚的優(yōu)質(zhì)七夾板作為模板，楞木為30×80mm木枋，木枋間距200mm，立桿橫距900mm，并在距離地面200mm高設(shè)掃腳桿一道,站桿桿底用100×100的九夾板墊設(shè)。4.2、模板的安裝4.2.1、模板的安裝4.2.1.1墻、柱、模板安裝一般要求A、應(yīng)辦好“三檢”及隱蔽工程驗(yàn)收。預(yù)埋管線安裝完畢 ,并經(jīng)各專業(yè)會(huì)簽再進(jìn)行模板安裝。B、板面安裝前將模板面清掃干凈（配備小鏟、拖把、棉紗）刷好偉信牌油性脫模劑，并應(yīng)涂刷均勻，不得漏刷。C、安裝前對(duì)門窗洞口預(yù)留洞口，電線盒等固定，對(duì)大于 300mm都應(yīng)用“T”字型鋼筋對(duì)洞口模進(jìn)行上、下、左右固定，固定間距為 500mm。8`D、地上部分剪力墻柱（人防部位及有防水要求的部位除外）等對(duì)拉螺栓均采用PVC套管，以便螺栓能重復(fù)使用，在螺栓對(duì)應(yīng)的地方均設(shè)置間距支撐，以確保設(shè)計(jì)尺寸，螺栓眼用硬性水泥砂漿摻加10％VEA填實(shí)。E、所有拼縫必須嚴(yán)密防止漏漿。模板對(duì)號(hào)就位，就位后調(diào)整垂直度。4.2.1.1、短肢剪力墻模板施工（1）、短肢剪力墻模組合：本工程短肢剪力墻模均采用優(yōu)質(zhì)九夾板配合30×80mm木枋和Ф12高強(qiáng)對(duì)拉絲桿就位組合拼裝，要求組合時(shí)必須作到模板相錯(cuò)組合。組合時(shí)，拼縫處必須嚴(yán)密防止漏漿，在陰陽(yáng)角的拼縫處，必要時(shí)用雙面膠貼好后，再拼合到位。柱模腳必須用木枋釘好或柱模板校正好后，再于墻模外用木枋將其與地面的縫隙釘好，防止漏漿。并且，在澆筑砼前，應(yīng)保證留一塊小模板不關(guān)，用以清掃雜物和排水。（2）、柱模夾具：柱模豎向采用 30×80mm的背枋， 夾具采用鋼管夾具， 鋼管夾具和架體9`連接成整體，鋼管夾具沿柱豎向布置：鋼管夾具為背雙桿，最下一道距地200㎜，豎向間距 400~600㎜。柱四面模板均應(yīng)與鋼管夾具和背枋連接。控制斷面尺寸采用 φ12高強(qiáng)對(duì)拉絲桿，間距橫向 500×豎向 500mm。支模架見下圖（以 600mm×600mm截面尺寸示意）：柱模板設(shè)計(jì)示意圖（3）、短肢剪力墻模校正：短肢剪力墻模板在安裝前必須先彈出柱模外邊線和中線及放大 200mm四周的檢查墨線，并在地面上彈出柱模架的外邊線。短肢剪力墻模用對(duì)拉絲桿和木枋拼接成整體后，上、下用鋼管夾具定位，下部定位以模板外邊線為準(zhǔn)，上部采用雙面吊線的辦法，即對(duì)準(zhǔn)放大200mm四周墨線用尺量準(zhǔn)確后夾具定位，確保模板不產(chǎn)生搓角，保證上下垂直； 上下定位準(zhǔn)確后， 再夾柱中部， 用線錘吊四角和中線， 校正垂直度，最后按豎向間距夾緊模板，檢查校正。短肢剪力墻模底部澆筑砼前用九夾板將其與地面間隙封閉，以免砼澆筑時(shí)漏漿，從而使柱底部位產(chǎn)生爛根。由于采用墻、梁、板一次性支模的施工方法，因此，在支模前必須對(duì)10`梁板模板進(jìn)行全面的檢查驗(yàn)收，保證梁板安裝的軸線位置、垂直度和截面尺寸無誤后方可進(jìn)入短肢剪力墻模的支模。為了保證后續(xù)工序產(chǎn)生的余渣清理，在模板底部設(shè)一個(gè)200×200mm的除渣口，砼澆筑前用水將木渣沖洗干凈后用木模封補(bǔ)。4.2.1.2、剪力墻模板施工本工程電梯筒井及前室為剪力墻結(jié)構(gòu)，其模板采用九夾板與對(duì)拉絲桿11`和30×80mm木枋背枋、 鋼管背桿拼裝而成， 放線后，用直徑為 7mm的鋼筋打好定位鋼筋，這樣做保證了墻模下部正確定位，施工時(shí)，墻筋扎完后，選用模板與對(duì)拉絲桿組合拼裝而成，豎向木枋＠ 200㎜一道，橫向背雙鋼管＠500~7000㎜一道， 然后加鋼管支撐， Ф12對(duì)拉絲桿縱橫間距為 500㎜500㎜。模板按設(shè)計(jì)尺寸進(jìn)行拼裝，拼裝時(shí)要留足連接尺寸，對(duì)拉絲桿位置要正確，拼裝要平整，剛度要好。電梯井操作平臺(tái)示意圖該架體一段固定在電梯井粱上， 一端固定在電梯井內(nèi)壁上， 隨著樓層的提升，電梯井操作平臺(tái)而提升。架體上用模板封底，避免施工中物品的掉落。槽鋼材料是 Q235，型號(hào) 12a，平放， 3.2m，中心受力，最大承受載荷12`為P。查手冊(cè)得到屈服應(yīng)力200MPa，查槽鋼手冊(cè)得到抗彎系數(shù)為80.5，彎矩為16100Nm：彎矩M＝1/4PL＝16100NmP=18400N=18.4kN根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，滿足施工安全需求。為保證施工安全，每個(gè)施工層作業(yè)前，必須采用鋼管扣件架子將洞口封閉好，并用竹膠合板進(jìn)行全密封。電梯井豎向按規(guī)范要求每隔不超過10米用安全兜網(wǎng)進(jìn)行安全防護(hù)。為了保證電梯井內(nèi)壁無漏漿錯(cuò)臺(tái)現(xiàn)象，特采取如下支模方案：（1）、在已澆砼墻體的頂部保留最頂排的全部絲桿（老墻絲桿)，作為上層模板與下層模板的過渡連接。（2）、在上層內(nèi)筒模支模前，利用支架橫桿和通長(zhǎng)木枋將過渡模板支承牢固，然后搭設(shè)上層內(nèi)筒模板。4.2.1.3、樓梯模板施工13`樓梯間梯段底模采用九夾板，側(cè)模根據(jù)梯踏步的寬、高尺寸加工成木制定型模具。支架采用鋼管支撐架搭設(shè)，嚴(yán)格控制梯段的上下口標(biāo)高，保證各梯踏步的高、寬尺寸準(zhǔn)確。1）工藝流程搭設(shè)樓梯鋼管架→鋪樓梯底板→綁扎樓梯鋼筋→固定側(cè)模（靠墻側(cè)反扶梯基）→側(cè)踢板安裝→加固2）施工方法①采用 48×3.0mm鋼管， 沿梯寬距離梯邊 200搭設(shè)腳手架， 縱向間距不大于 900；②30×80木枋間距 200～250縱向設(shè)置， 鋪設(shè) 15厚九夾板作樓梯底板；③按設(shè)計(jì)圖紙要求綁扎板筋；④卡口側(cè)板和踢板在安裝前，按圖紙進(jìn)行 1：1現(xiàn)場(chǎng)放樣?？考袅?cè)制作反扶梯基，無剪力墻邊制作卡口模板，踢板采用兩邊 15厚九夾板中間背木枋制作。如下圖所示：14`樓梯模板大樣圖⑤靠剪力墻側(cè)的反扶梯基在安裝前在墻上彈出樓梯斜線，借助穿墻絲桿用鐵絲固定；卡口模板的卡口與反扶梯基卡口平行后固定，安裝踢板。⑥在擬澆筑樓梯的上跑根據(jù)樓梯坡度設(shè)置一塊600寬，長(zhǎng)度梯寬的起步模板，主要目的是將混凝土澆筑成水平施工縫，保證樓梯底板施工縫平順。在預(yù)留板端留設(shè)保護(hù)層墊條，如下圖：4.2.1.4、梁模板安裝施工梁模板采用優(yōu)質(zhì)九夾板現(xiàn)場(chǎng)拼裝， 根據(jù)設(shè)計(jì)要求梁板的標(biāo)高， 分別計(jì)算出縱橫梁的支座標(biāo)高， 再根據(jù)搭設(shè)好的滿堂腳手架上 1.0m線， 鋼尺量測(cè)各梁端頭的支座橫桿后， 拉通線調(diào)平梁底橫桿 （梁長(zhǎng) L≥4m時(shí)起拱 1.0‰），鋪設(shè)梁底模、拼縫要求小于 1.5㎜。底板拼裝好后，用線錘將地面上彈出的梁中線吊起來校正梁底模，然后用十字扣上到橫桿上卡緊，梁底模不能移位，并校核梁底板標(biāo)高，待梁筋完后即可拼裝側(cè)模并加固、校正。當(dāng)梁高大于 600時(shí)，結(jié)構(gòu)梁采用 φ12對(duì)拉絲桿， 縱橫＠ 600×600一道布置。梁側(cè)模校正：梁側(cè)模首先校正梁兩側(cè)模板，校正時(shí)用吊線錘吊正后，15`用短木枋將其與背桿連接支撐， 最后拉通線校核梁側(cè)模， 并用短木枋固定。梁模板分兩次拆除， 砼澆灌 24小時(shí)后方可拆除邊梁外邊側(cè)模， 其余側(cè)模和梁底模應(yīng)待砼達(dá)到一定強(qiáng)度后才能拆除（挑梁要求砼強(qiáng)度達(dá)到 100%才能拆除）；跨度≤ 8m的現(xiàn)澆框架梁，在砼強(qiáng)度達(dá)到 75%時(shí)即可拆除?？缍龋?m的現(xiàn)澆框架梁，砼強(qiáng)度必須達(dá)到 100%才能拆除。4.2.1.5、板安裝施工1）、找平鋼管標(biāo)高以梁側(cè)模頂面為準(zhǔn)，施工時(shí)，先在支撐架頂部上好板模支承橫桿，向下量取尺寸確定找平鋼管標(biāo)高，并用水準(zhǔn)儀檢查找平鋼管是否在同一水平標(biāo)高上，無誤后在與橫桿垂直方向鋪設(shè) 40×40×2mm矩管，間距 200mm。（2）、板模板鋪設(shè)：木枋鋪好后，根據(jù)每塊尺寸大小鋪板模，要求模板鋪至梁邊 1cm處，以便于拆除梁側(cè)模。鋪設(shè)木模板時(shí)板與板交接處留 1㎜縫隙，兩塊板交接處必須鋪有木枋，交界處復(fù)合板間縫隙可用粘膠帶粘16`貼好，梁板節(jié)點(diǎn)和柱節(jié)點(diǎn)處為便于拆模和不漏漿，用粘膠帶粘貼好。鋪完后同樣要求編號(hào)排列，上好隔離劑后綁軋鋼筋。板模板拆除：達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的 75%后即可拆模，申請(qǐng)同意先松掉板模支承橫桿， 卸下支承木枋， 然后用鴨嘴頭鋼筋逐塊剝拆， 分類整理后備用。（3）、梁、柱節(jié)點(diǎn)處采用木模現(xiàn)場(chǎng)拼裝而成，在柱梁節(jié)點(diǎn)處，設(shè) Φ48鋼管卡具兩道，雙向布置。4.3、模板的拆除（1）模板拆除前，梁、板部位必須填寫“拆模申請(qǐng)表”，經(jīng)檢驗(yàn)達(dá)到拆模要求后，方可拆模。模板拆除時(shí)，必須掛設(shè)安全網(wǎng)全封閉，掛上警示牌，并設(shè)專人警戒。（2）柱模板和筒體電梯井模的拆除可在柱砼終凝后，砼不缺楞掉角后（不小于1.2MPa）進(jìn)行。先松掉模板的對(duì)拉絲桿和鋼管夾具，再用撬棍將模板輕輕撬離砼柱子、剪力墻，嚴(yán)禁亂敲猛砸。（3）梁側(cè)模可在砼終凝后，砼不缺楞掉角后（不小于1.2MPa）進(jìn)行，拆除時(shí)，只能拆除與梁側(cè)模有關(guān)的模板和支撐，嚴(yán)禁拆除與梁底模和現(xiàn)澆板有關(guān)的模板和相關(guān)支撐體系。梁底模必須待砼達(dá)到一定強(qiáng)度后才能拆除（挑梁底模要求砼強(qiáng)度必須達(dá)到100%才能拆除，框架梁底模＜8m時(shí),必須在砼強(qiáng)度達(dá)到75%以上才能拆除，＞8m時(shí)在砼強(qiáng)度達(dá)到100%以上才能拆除）。（4）、現(xiàn)澆板的模板：＜8m時(shí)必須在砼強(qiáng)度達(dá)到75%以上才能拆除；＞8m時(shí)在砼強(qiáng)度達(dá)到100%以上才能拆除，懸挑構(gòu)件必須在砼強(qiáng)度達(dá)到100%才能拆除。（5）、為加強(qiáng)模板拆除的科學(xué)性，每澆筑一次梁、板砼，增加一組同條件17`養(yǎng)護(hù)的砼試件，檢驗(yàn)其早期抗壓強(qiáng)度，其強(qiáng)度值作為模板拆除的依據(jù)，并應(yīng)按公司程序文件要求填寫“拆模申請(qǐng)表”，質(zhì)檢員、安全員、技術(shù)負(fù)責(zé)人必須檢查，并簽字確認(rèn)?！安鹉Ｉ暾?qǐng)表”保存在現(xiàn)場(chǎng)安全員資料處。6）、模板在拆除時(shí)嚴(yán)禁生拉硬撬，破壞砼的外觀質(zhì)量。拆除時(shí)應(yīng)注意拆除順序，輕拿輕放，拆除后的模板注意分類堆放，以方便保養(yǎng)和維修。4.4、結(jié)構(gòu)模板設(shè)計(jì)針對(duì)本工程結(jié)構(gòu)施工中，各層梁板構(gòu)件的截面尺寸及各施工荷載等因素的綜合影響，特對(duì)本腳手架進(jìn)行如下設(shè)計(jì)及計(jì)算：4.4.1、對(duì)車庫(kù)、商業(yè)模板腳手架計(jì)算車庫(kù)、商業(yè)按最高層高5.3米、樓板厚度按最大厚度180mm計(jì)算，腳手架縱橫桿間距900mm，立桿的步距h=1.50米，立桿底部墊100mm*100mm木墊塊。一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標(biāo)高9.00m新澆混凝土樓板板厚(mm)180模板支架高度H(m)5.3模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)50模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)12支架外側(cè)豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1500二、荷載設(shè)計(jì)面板0.1面板及小梁0.3模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)樓板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.118`施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)2.5支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物1料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)風(fēng)荷載參數(shù)：基本風(fēng)壓省份重慶ω0(kN/m2)0.25地區(qū)重慶D類(有密集建筑群地面粗糙度風(fēng)荷載高度變化系且房屋較高市區(qū))風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.51數(shù)μz模板支架頂部離建ωk(kN/m2)筑物地面高度(m)9單榀模板支架μst0.138風(fēng)荷載體型系數(shù)μs整體模板支架μstw1.754豎向封閉欄桿μs1

ωk=ω0μzμst=0.018ωfk=ω0μzμstw=0.224ωmk=ω0μzμs=0.128三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0主梁布置方向立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)小梁間距l(xiāng)(mm)主梁最大懸挑長(zhǎng)度l2(mm)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：

腳手架安全等級(jí)平行立桿縱向方向 立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)水平拉桿步距h(mm)小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)結(jié)構(gòu)表面的要求

級(jí)9001500150結(jié)構(gòu)表面隱蔽19`模板設(shè)計(jì)平面圖模板設(shè)計(jì)剖面圖(模板支架縱向)20`模板設(shè)計(jì)剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡(jiǎn)支梁，取1m單位寬度計(jì)算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1 ＝ 1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=9.042kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：21`1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝q1l2/8＝9.042×0.22/8＝0.045kN·mσ＝Mmax/W＝0.045×106/37500＝1.206N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×2004/(384×10000×281250)=0.034mmν＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×25×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)3.95小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)9.89小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.856kN/m因此，q1靜＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.2=1.156kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：22`1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.156×0.92+0.125×0.7×0.92＝0.188kN·mM2＝q1L12/2=1.856×0.152/2＝0.021kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.188，0.021]＝0.188kN·mσ=Mmax/W=0.188×106/3950=47.583N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.156×0.9+0.625×0.7×0.9＝1.044kNV2＝q1L1＝1.856×0.15＝0.278kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.044，0.278]＝1.044kNτ=V/(8Iδ)[bh2-(b-δ)h2]=1.044×1000×[25×502-(25-5)×452]/(8×98900×5)＝maxmaxz05.807N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.2＝0.964kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.964×9004/(100×206000×9.89×104)＝0.162mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.964×1504/(8×206000×9.89×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.7823`主梁計(jì)算方式 三等跨連續(xù)梁1、小梁最大支座反力計(jì)算q1 ＝ 1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k ， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.904kN/mq1靜＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.2＝1.204kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.2＝1.004kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.904×0.9＝2.142kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.204+0.437×0.7)×0.9+1.904×0.15＝0.967kNR＝max[Rmax，R1]＝2.142kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×0.9＝1.129kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.004×0.9+1.004×0.15＝0.489kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.129kN;計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖一24`主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖二2、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.888×106/4490=197.812N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算25`主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.746×1000/424＝27.105N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖一(mm)26`主梁變形圖二(mm)跨中νmax=1.100mm≤[ν]=900/250=3.6mm懸挑段νmax＝0.437mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=6.271kN，R2=10.271kN，R3=10.624kN，R4=4.964kN圖二支座反力依次為R1=5.598kN，R2=10.467kN，R3=10.467kN，R4=5.598kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 可調(diào)托座承載力容許值[N](kN) 30按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N＝10.624kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=21027`滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算考慮風(fēng)荷載:λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.496wd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.018×0.9×1.82/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.271,10.467,10.624,5.598]+1×1.35×0.15×5.3=11.697kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝11.697×103/(0.496×424)+0.004×106/4490=56.601N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=5.3/12=0.442≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=0.9×0.224=0.202kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)豎向封閉欄桿上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：28`Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.128=0.173kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.32×0.202+5.3×0.173=3.747kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l(g+g)+2ΣGb≥3γMokak1k2jkj0g——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2k1g——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2k2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2l(g+g)+2ΣGbjak1k2jk=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=122×0.9×[0.15×5.3/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×12/2=204kN.m≥3γ0Mok=3×1×3.747=11.242kN.M滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm)100混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)8.294混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.829立桿墊板長(zhǎng)a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=11.697kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式 參數(shù)剖析F1βhFl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0ftσpc,m

局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，βh=0.9；中間線性插入取用?；炷凛S心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)29`η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um

umh0η1η2βsas

臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取說明為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1120×80/1000=51.995kN≥F1=11.697kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析F1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值Fl≤1.35βcβlfcAlnβc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積β=(A/A)1/2Al混凝土局部受壓面積lblAb局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，30`βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=11.697kN滿足要求！4.4.2、 塔樓模板腳手架計(jì)算塔樓按最高層高4.8米、樓板厚度按最大厚度120mm計(jì)算，腳手架縱橫桿間距1000mm，立桿的步距h=1.50米，立桿底部墊100mm*100mm木墊塊。一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標(biāo)高9.00m新澆混凝土樓板板厚(mm)120模板支架高度H(m)4.8模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)20模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)20支架外側(cè)豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1500二、荷載設(shè)計(jì)面板面板及小梁模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k(kN/m2)樓板模板模板及其支架自重混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)2.5支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物1料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)風(fēng)荷載參數(shù)：基本風(fēng)壓省份風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ω0(kN/m2)地區(qū)ωk(kN/m2)風(fēng)荷載高度變化系地面粗糙度數(shù)μz

0.10.30.50.75鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1重慶0.25重慶ωk=ω0μzμst=0.018D類 (有密集建筑群0.51且房屋較高市區(qū) )31`模板支架頂部離建9筑物地面高度(m)單榀模板支架μst0.138風(fēng)荷載體型系數(shù)μs整體模板支架μstw2.502豎向封閉欄桿μs1三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級(jí)主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1000水平拉桿步距h(mm)小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)主梁最大懸挑長(zhǎng)度l2(mm)100結(jié)構(gòu)表面的要求設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖

ωfk=ω0μzμstw=0.319ωmk=ω0μzμs=0.128級(jí)10001500150結(jié)構(gòu)表面隱蔽32`模板設(shè)計(jì)剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計(jì)剖面圖(模板支架橫向)33`四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡(jiǎn)支梁，取1m單位寬度計(jì)算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.51.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×1=6.632kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.1))×1＝2.61kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝q1l2/8＝6.632×0.22/8＝0.033kN·mσ＝Mmax/W＝0.033×106/37500＝0.884N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝5ql4/(384EI)=5×2.61×2004/(384×10000×281250)=0.019mmν＝0.019mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算

,1.35(G1k，小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)12534`小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.374kN/m因此，q1靜＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.2=0.674kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×0.674×12+0.125×0.7×12＝0.172kN·mM2＝q1L12/2=1.374×0.152/2＝0.015kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.172，0.015]＝0.172kN·mσ=Mmax/W=0.172×106/4110=41.8N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×0.674×1+0.625×0.7×1＝0.859kNV2＝q1L1＝1.374×0.15＝0.206kNVmax＝max[V1，V2]＝max[0.859，0.206]＝0.859kNτ=V/(8Iδ)[bh2-(b-δ)h2]=0.859×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝maxmaxz05.519N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算35`q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1))×0.2＝0.562kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.562×10004/(100×206000×8.22×104)＝0.173mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.562×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計(jì)算方式 三等跨連續(xù)梁1、小梁最大支座反力計(jì)算q1 ＝ 1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k ， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.422kN/mq1靜＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.2＝0.722kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1))×0.2＝0.602kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.422×1＝1.778kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×0.722+0.437×0.7)×1+1.422×0.15＝0.79kNR＝max[Rmax，R1]＝1.778kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.602×1＝0.752kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.602×1+0.602×0.15＝0.316kNR'＝max[R'max，R'1]＝0.752kN;計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：36`主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖一2、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=0.871×106/4490=194.036N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖一(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.138×1000/424＝24.238N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算37`主梁變形圖一(mm)跨中νmax=1.004mm≤[ν]=1000/250=4mm懸挑段νmax＝0.319mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=5.53kN，R2=9.583kN，R3=9.583kN，R4=5.53kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 可調(diào)托座承載力容許值[N](kN) 30按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N＝9.583kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=210滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算38`考慮風(fēng)荷載:λ=l0/i=1500.000/15.9=94.34查表得，φ1=0.634Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.018×1×1.52/10)=0.003kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.53,9.583,9.583,5.53]+1×1.35×0.15×4.8=10.555kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝10.555×103/(0.634×424)+0.003×106/4490=40.023N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=4.8/20=0.24≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=1×0.319=0.319kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)豎向封閉欄桿上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=la×Hm×ωmk=1×1.5×0.128=0.192kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.82×0.319+4.8×0.192=4.596kN.m39`參考《規(guī)范》GB51210-2016 第6.2.17條：B2l(g+g)+2ΣGb≥3γMokak1k2jkj0g——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2k1g——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2k2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2l(g+g)+2ΣGbjak1k2jk=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×1×[0.15×4.8/(1×1)+0.5]+2×1×20/2=508kN.m≥3γ0Mo=3×1×4.596=13.789kN.M滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)6.902混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.737立桿墊板長(zhǎng)a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=10.555kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式 參數(shù)剖析F1βhftFl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0σpc,mumh0

局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，βh=0.9；中間線性插入取用。混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值40`η1 局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2 臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)η=min(η1,η2) 局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βsβsη1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um 不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：as對(duì)角柱，取as=20在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取說明為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備。可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpcm)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=10.555kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析F1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值Fl≤1.35βcβlfcAlnβc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積β=(A/A)1/2Al混凝土局部受壓面積lblAb局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=10.555kN滿足要求！

，，41`4.4.3、 車庫(kù)、商業(yè)梁模板腳手架計(jì)算車庫(kù)、商業(yè)按最高層高 5.3米、最大梁截面尺寸400×2000 mm計(jì)算，腳手架縱桿間距 600mm，橫桿間距 1000mm立桿的步距 h=1.50米，立桿底部墊100mm*100mm木墊塊。一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×2000模板支架高度H(m)5.3模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)20模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)30支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1500梁側(cè)樓板厚度(mm)180二、荷載設(shè)計(jì)面板0.1面板及小梁0.3模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物1料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：基本風(fēng)壓省份重慶風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.25ωk(kN/m2)ω0(kN/m2)地區(qū)重慶ωk=ω0μzμst=0.029風(fēng)荷載高度變化系地面粗糙度C類(有密集建筑群0.79642`數(shù)μz市區(qū))模板支架頂部離建24筑物地面高度(m)單榀模板支架μst0.145風(fēng)荷載體型系數(shù)μs整體模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.485支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.259三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0腳手架安全等級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)步距h(mm)新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)梁底增加立桿根數(shù)梁底增加立桿布置方式梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)

1.1級(jí)梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向60010001500900、900居中5002按梁兩側(cè)立桿間距均分333,667100梁底支撐小梁根數(shù) 3梁底支撐小梁間距 200每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù) 1結(jié)構(gòu)表面的要求 結(jié)構(gòu)表面隱蔽43`設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：平面圖44`立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400取單位寬度b=1000mm，按二等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1 ＝ γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k ，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×3 ，1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×3]×1＝79.118kN/mq1靜＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×1＝75.884kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2)]×1＝51.1kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：45`1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×79.118×0.22＝0.396kN·mσ＝Mmax/W＝0.396×106/37500＝10.549N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×51.1×2004/(100×5400×281250)＝0.28mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜L+0.437q1活L=0.375×75.884×0.2+0.437×3.234×0.2＝5.974kNR2=1.25q1L=1.25×79.118×0.2＝19.779kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2L=0.375×51.1×0.2＝3.833kNR2'=1.25q2L=1.25×51.1×0.2＝12.775kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=5.974/1＝5.974kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1 中＝Max[R2]/b=Max[19.779]/1=46`19.779kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R3/b=5.974/1＝5.974kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2=0.059kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.35×0.5×(2-0.18)=1.351kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.35×0.5×(2-0.18)=1.351kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×3]×(0.5-0.4/2)/2×1=1.687kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×3]×((1-0.5)-0.4/2)/2×1=1.687kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=5.974+0.059+1.351+1.687=9.071kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=19.779+0.059=19.839kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=5.974+0.059+1.351+1.687=9.071kN/m小梁最大荷載q=Max[q,q,q]=Max[9.071,19.839,9.071]=19.839kN/m左 中 右正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=3.833/1＝3.833kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2']/b=Max[12.775]/1=12.775kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R3'/b=3.833/1＝3.833kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/2=0.04kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(2-0.18)=0.91kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(2-0.18)=0.91kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.5-0.4/2)/2×1=0.753kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1-0.5)-0.4/2)/2×1=0.753kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.833+0.04+0.91+0.753=5.535kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=12.775+0.04=12.815kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=3.833+0.04+0.91+0.753=5.535kN/m小梁最大荷載q'=Max[q',q',q']=Max[5.535,12.815,5.535]=12.815kN/m左 中 右為簡(jiǎn)化計(jì)算，按簡(jiǎn)支梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：47`1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×19.839×0.32，0.5×19.839×0.12]＝0.223kN·mσ=Mmax/W=0.223×106/4110=54.304N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×19.839×0.3，19.839×0.1]＝2.976kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.976×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝19.119N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×12.815×3004/(384×206000×8.22×104)＝0.08mm≤[ν]＝l1/250＝300/250＝1.2mmν2＝q'l24/(8EI)＝12.815×1004/(8×206000×8.22×104)＝0.009mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm滿足要求！48`4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[19.839×0.3,0.5×19.839×0.3+19.839×0.1]=5.952kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=2.721kN,R2=5.952kN,R3=2.721kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[12.815×0.3,0.5×12.815×0.3+12.815×0.1]=3.844kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=1.661kN,R2'=3.844kN,R3'=1.661kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.781、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)49`σ=Mmax/W=0.317×106/4490=70.611N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.992kNτmax=2Vmax/A=2×2.992×1000/424＝14.113N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.062mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.271kN，R2=5.968kN，R3=5.968kN，R4=0.271kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=0.181kN，R2'=3.764kN，R3'=3.764kN，R4'=0.181kN七、2號(hào)主梁驗(yàn)算50`主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1P＝max[R2，R3]=Max[5.968，5.968]=5.968kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[3.764，3.764]=3.764kN1、抗彎驗(yàn)算號(hào)主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.627×106/4490=139.571N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算51`號(hào)主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.879kNτmax=2Vmax/A=2×3.879×1000/424＝18.299N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算號(hào)主梁變形圖(mm)νmax＝0.423mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算極限承載能力狀態(tài)支座反力依次為R1=8.057kN，R2=12.831kN，R3=12.831kN，R4=8.057kN立桿所受主梁支座反力依次為R2=12.831/1=12.831kN，R3=12.831/1=12.831kN八、縱向水平鋼管驗(yàn)算鋼管截面類型(mm)Ф48×3鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.7852`鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125P＝max[R1，R4]=0.271kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.181kN計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、抗彎驗(yàn)算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.028×106/4490＝6.338N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算縱向水平鋼管剪力圖(kN)53`Vmax＝0.176kNτmax＝2Vmax/A=2×0.176×1000/424＝0.831N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.02mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算支座反力依次為R1=0.366kN，R2=0.583kN，R3=0.583kN，R4=0.366kN同理可得：兩側(cè)立桿所受支座反力依次為R1=0.583kN，R4=0.583kN九、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc11、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.583,0.583]＝0.583kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]＝12.831kN≤[N]=30kN滿足要求！十、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積A(mm2)42454`回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=210長(zhǎng)細(xì)比