主要水環(huán)境問題診斷和識別

第四章主要水環(huán)境問題診斷和識別1、工業(yè)企業(yè)污染問題合水縣工業(yè)生產不發(fā)達，重點監(jiān)控排污企業(yè)主要為古象奶業(yè)股份有限公司及長慶油田分公司十二采油廠兩家，石油開采和加工過程中產生的廢水、廢渣等對地下水和土壤造成一定程度的污染。2、農村農業(yè)污染問題突出，污染負荷削減任務重根據污染負荷核算結果，農村農業(yè)面源污染物COD入河量主要來源于農村畜禽養(yǎng)殖，TN、TP入河量主要來源于農村畜禽養(yǎng)殖和農田化肥流失為主；規(guī)模化畜禽養(yǎng)殖污染物產生量較大，此部分污染負荷的削減任務重，且治污工程的環(huán)境效益在短期內難以體現(xiàn)，削減難度較大，成為制約水質改善提高的主要因素。合水縣本次設置的3個斷面涉及的人口較多，農村生活污水和生產生活垃圾產生的污染負荷較大，流域范圍內農村環(huán)境綜合整治工作開展較少，無污水收集管網，無處理設施，生活污水通過現(xiàn)有渠系進入河道，對河道水質造成污染影響；大部分農村村落垃圾亂扔現(xiàn)象明顯，淤積污水溝渠，阻塞污水通道（照片4-1至4-4）。3、城鎮(zhèn)生活污染收集處理系統(tǒng)不健全據調查，合水縣除了縣城建有1座縣級污水處理廠外，其余鄉(xiāng)鎮(zhèn)生活污水、垃圾收集和處理系統(tǒng)設施尚缺乏，絕大部分鄉(xiāng)鎮(zhèn)產生的生活污水、生活垃圾由于得不到有效的收集和處置，其產生污染物隨區(qū)域渠道水溝進入河道，將加大河道污染負荷；個別在建垃圾填埋場設置垃圾滲瀝液收集池等。4、河流水開發(fā)，影響河流水生態(tài)環(huán)境本達標方案涉及的河流縣域范圍內共設置水庫2座，水庫的建設使河道徑流的天然屬性改變，自然徑流分配受到人為干擾，導致河流流態(tài)變化，流量流速降低，水體自凈能力降低，河流的水生態(tài)環(huán)境受到影響。5、監(jiān)管體系機制不完善，流域綜合管理能力仍需加強合水縣各河流目前監(jiān)測監(jiān)控能力建設還不能滿足流域綜合管理需求，尚未形成完善的水質水量監(jiān)測網絡體系，導致水環(huán)境監(jiān)管難失去抓手和依據，監(jiān)管效能無法發(fā)揮。針對沿河工業(yè)企業(yè)環(huán)境監(jiān)管能力不足，統(tǒng)一的監(jiān)控、預警、調度平臺有待建立。此外，環(huán)境監(jiān)管體制機制尚不完善健全，管理水平亟待提高。相關政策法規(guī)仍不完善?，F(xiàn)有政策體系中缺乏相應的鼓勵、扶持開展清潔生產、循環(huán)經濟的政策和機制，難以促進地方從源頭上開展污染減排工作；缺乏應有的補償政策和機制，難以處理好受益者與資源提供者之間的關系；缺乏相應的責任追究、問責、考核制度，難以有效提高水環(huán)境保護與管理水平。對于跨區(qū)域河流污染應采取聯(lián)合治理機制或生態(tài)補償機制進行解決。第五章污染排放與水質響應關系建立第一節(jié)污染控制分區(qū)及控制單元劃分1、匯水區(qū)及控制單元劃分原則根據國務院頒布的《水污染防治行動計劃》提出的“問題導向、突出重點、精準治污”的指導思想，基于《水體達標方案技術指南》（試行）提出的控制單元劃分的要求，對達標斷面流域開展污染控制區(qū)劃，為分區(qū)分級污染防治方案設計，提出重點突出、針對性強的工程提供技術依據。污染控制區(qū)劃將遵照如下原則：①水陸統(tǒng)籌原則；②以鄉(xiāng)鎮(zhèn)為最小行政單位原則；③完整性與唯一性原則；④與規(guī)劃功能區(qū)劃及國家優(yōu)先控制單元劃分銜接原則；2、匯水區(qū)及控制單元劃分結果根據流域地形地貌特征，污染源分布特征，基于GIS平臺和DEM數據提取水文響應單元，通過與鄉(xiāng)鎮(zhèn)級行政邊界的結合，合水縣3斷面匯水區(qū)共劃分為12個控制單元，具體劃分結果見表5-1。表5-1合水縣各斷面污染控制分區(qū)及控制單元劃分情況表所屬流域控制斷面位置斷面考核類別控制單元馬蓮河鐵李川大橋出境市考蒿咀鋪、老城鎮(zhèn)、板橋、太莪、店子、西華池、何家畔、吉峴，及店子坪大橋斷面控制單元（馬蓮河入境）合水川董家溝董家溝入馬蓮河蒿咀鋪、老城鎮(zhèn)、板橋馬蓮河固城河米家川出境國考固城、段家集、肖咀葫蘆河葫蘆河太白鎮(zhèn)出境出境太白鎮(zhèn)

第二節(jié)污染物排放與水質響應模型建立1、河流水資源量模擬模型--SWAT模型(1)SWAT模型原理SWAT模擬的水文過程分為水循環(huán)的陸面部分(即產流和坡面匯流部分)和水循環(huán)的水面部分(即河道匯流部分)。前者控制著每個子流域內主河道的水、沙、營養(yǎng)物質和化學物質等的輸入量；后者決定水、沙等物質從河網向流域出口的輸移運動。整個水分循環(huán)系統(tǒng)最重要的基礎是水量平衡，其水量平衡表達式如下：swt=SW0+￡i=1(Rday-Qsurf—Ea—w.ep—Qgw) (51)式中：swt(mm)是土壤最終含水量，sw0(mm)土壤初始含水量，t為時間(day),Rday(mm)為第i天總降水量，Qsurf(mm)是第i天地表徑流總量，Ea(mm)是第》天蒸散總量，Wseep(mm)第1天土壤側流總量，Qgw(mm)第i天地下徑流總量。(1)地表徑流SWAT模型中采用SCS曲線數法模擬降水徑流，SCS模型主要可用于計算直接地表徑流。SCS模型的降雨-徑流的表達式如下:FQ(5-2)S—P—I(5-2)a式中:P為一次性降雨總量，(mm);Q為地表徑流量，(mm);Ia為初損，(mm)；即產生地表徑流之前的降雨損失；F為后損，(mm),即產生地表徑流之后的降雨損失；S為流域的可能最大滯留量，(mm),是后損F的上限。為了更好的計算流域當時的最大可能滯留量S,SCS模型引入反映降水前流域特征的無量綱綜合參數CN,它是前期土壤濕度AMC、土地利用方式和土壤類型等因素的綜合。計算公式如下：(5-3)引入CN值以后，得到的SCS模型的產流計算公式為:Q (Rday-0.2S)2(5-4)二(Rday+0.8S)(5-4)式中，只有當Rday>Ia時才會產生徑流。流域空間存在差異性，為了反映其差異性，SWAT模型中引入了SCS模型的CN值的土壤水分和坡度校正。為了反映流域土壤水分對CN值的影響，SCS模型根據前期降水量的大小將前期水分條件劃分為干旱、正常和濕潤三個等級，不同前期土壤水分取不同的CN值，干旱和濕潤的CN值由下式計算：二 20X(100-CN2)(5-5)1 100-CN2+exp[2.533—0.0636義(100—CN2)](5-5)式中：CN1、CN2和CN3分別是干旱、正常和濕潤等級的CN值。SCS模型中提供了坡度大約為5%的CN值，可用下式對CN進行坡度訂正:CN二CNexp0.0636（-1C（N ） （5—6）CN2S=（°N30~2）_[i_2*exp（_13.86.SLP）]+CN23 （5-7）式中：CN2s為經過坡度訂正后的正常土壤水分條件下的CN2值；SLP為子流域平均坡度，m/m。（2）蒸散發(fā)量這里所指的蒸散發(fā)量即為地表水轉化為水蒸氣的過程，主要包含5類蒸發(fā)，分別是潛在蒸散發(fā)、實際蒸散發(fā)、層截留蒸散發(fā)、植物蒸騰和土壤水分蒸發(fā)等。模型提供了penman-Monteith、priestley-Taylor和Hargreaves等三種方法來計算潛在蒸散發(fā)。（3）土壤水SWAT模型采用動力貯水的模型計算得到壤中流，模型最終計算壤中流的公式如下：(5-8)Qlat=0.024x22SWly,.Ksat'slp傘?Lhiii(5-8)式中:SWly,excess為土壤飽和區(qū)內可流出的水量，mm；Ksat為土壤飽和導水率mm/h；slp為流域坡度；①為土壤可出流孔隙率；Lhill為坡長。（4）地下水SWAT模型中所用到的計算地下水的表達式為：Qgw,i-Qgw,i-1,exp（-agw口t）+wrchirg.1-exp（一?,g^口t）］ （59、（5-9）式中：Qgw,i為第i天進入河道的地下水補給量，mm；Qgw,i-1為第（i-1）天進入河道的地下水補給量，mm；口t為時間步長，d；wychrg為第i天蓄水層的補給流量，mm；agw為基流的退水系數。其中補給流量由下式計算：(5-10)Wrchrg,i—1—exp(-176gw)]?Wse(;p+exp(-176gw^-Wc2hrg,』(5-10)式中：Wrchrg,i為第i天蓄水層補給量，mm；泗w為補給滯后時間，d；Wseep為第i天通過土壤剖面底部進入地下含水層的水分通量，mm/d;Wrchrg,i-1為第（i-1）天蓄水層補給量，mm。（5）主河道（或河段）匯流河道水流演算多采用變動存儲系數模型或Muskingum方法。（2）SWAT模型構建（1）空間數據庫所采用的數字高程模型（DigitalElevationModel,DEM）數據來自國際服務平臺網站，數據的分辨率為30m,投影坐標為D_WGS_1984,地理坐標為WGS_1984_UTM_Zone_47N,利用ARCGIS裁剪出研究區(qū)域的DEM,進行網格重分得到流域范圍內的數字高程模型圖。DEM數據是SWAT模型中首先輸入的空間數據文件，也是最重要的數據，是建模的基礎，對流域的DEM進行分析和處理，可以提取出水流流向、流域邊界、自動生成的河網、子流域、以及河道和子流域的編碼、面積、河網結構和拓撲關系等。（2）非空間數據庫1）氣象資料數據庫模型需要輸入的氣象數據主要包括氣溫、降雨、相對濕度、太陽輻射和風速等。在具有實測數據的情況下，要求以.dbf的格式將以上氣象數據輸入模型的數據庫中，而且時間尺度上每一種實測數據要求是逐日的，在沒有實測數據時或者為了填補缺失的部分數據模型可以通過自帶的“天氣發(fā)生器"（WeatherGenerator）生成逐日氣象數據，本報告中采用的氣象數據部分為實測值，部分由“天氣發(fā)生器”生成數據。要能夠生成這些模擬值，天氣發(fā)生器需要輸入的氣象參數較多，大約有160個氣象參數，主要有月平均最高氣溫、月平均最低氣溫、最高氣溫標準偏差、月平均降雨量、降雨量標準偏差、月內干日日數、露點溫度、月平均太陽輻射量等。本報告采用了合水縣氣象站的實測數據作為輸入。2）土壤物理屬性數據庫每一種土壤類型具有其特有的土壤物理屬性，SWAT模型需要輸入的土壤物理屬性參數主要包括土壤層厚度、根系深度、土壤水文學分組、土壤中的黏土、壤土、沙土和礫石所占百分比、土壤濕容重、水力傳導率、有效含水量、有機碳含量、土壤可侵蝕K因子、反照率和電導率等。詳情見表5-2。表5-2SWAT模型土壤物理屬性輸入參數參數名稱模型定義TITLE/TEXT位于.sol文件的第一行，說明文件SNAM土壤名稱（在HRU總表中打?。〩YDGRP土壤水文學分組（A、B、C、D）SOL_ZMX土壤剖面最大根系深度ANION_EXCL陰離子交換空隙度SOL_CRK土壤最大可壓縮量，以所占總土壤體積的分數表示TEXTURE土壤層結構SOL_Z(layer#)土壤表層到土壤底層的深度（mm）SOL_BD(layer#)土壤濕密度（mg/m3或g/cm3）SOL_AWC(layer#)土層可利用的有效水（mm/mm）SOL_K(layer#)飽和水利傳導系數（mm/h）SOL_CBN(layer#)有機碳含量CLAY(layer#)黏土（％），直徑＜0.002mm的土壤顆粒組成SILT(layer#)壤土（％），直徑在0.002~0.05mm之間的土壤顆粒組成SAND(layer#)沙土（％），直徑在0.05~2.0mm之間的土壤顆粒組成ROCK(layer#)礫石（％），直徑＞2.0mm之間的土壤顆粒組成SOL_ALB(layer#)地表反射率（濕）USLE_K(layer#)USLE方程中土壤侵蝕力因子SOL_EC(layer#)電導率（dS/m）SWAT模型中的SCS模型，按土壤完全濕潤條件下的最小下滲率值將土壤分為A、B、C、D四種土壤水文學分組。在完全濕潤條件下，當最小下滲率為7.26?11.43mm/h時屬于A水文組，具有較高滲透率的土壤，具有很好的排水和導水能力；當最小下滲率為3.81?7.26mm/h時屬于B水文組，具有中等滲透率的土壤；當最小下滲率為1.27?3.81mm/h時屬于C水文組，具有較低滲透率的土壤;當最小下滲率為0?1.27mm/h時屬于D水文組，具有很低滲透率的土壤。3）水文響應單元（HRU）的劃分在污染物控制單元的基礎上，SWAT模型根據每個控制單元內不同的土壤類型和土地利用方式可以劃分為多個水文響應單元（HRU）。水文響應單元是控制單元的一部分，含有唯一的土地利用和土壤屬性，被假定為在亞流域中有用以的水文行為。本報告中采用土地利用、土壤面積和坡度的最小閾值各為5%，20%和20%。（3）模擬精度評價為了驗證模型模擬效果，利用合水縣各河流流域的水文站數據進行模型驗證。本報告中選擇相關系數R2、和Nash-Sutcliffe效率系數（ENS）來評價模型的適用性。相關系數R2的計算公式為：（丫工（°，一°娛）區(qū)一3?。┞抖?fl （5-11）式中：0為觀測值，OV為平均觀測值，2■為模擬值，Sav為模擬平均值，R2越接近于1,說明模型模擬效果越好。Nash-Sutcliffe效率系數方程式為：）2（5—12）1-1式中：0為觀測值，0喈為平均觀測值，號為模擬值，n為觀測次數。當O=Si時，ENS=1；若ENS為負值，說明模型模擬平均值比直接使用實測平均值的可信度更低。下圖5-1至5-8顯示了合水縣3處斷面所在河流2015年逐月實測流量與模擬月流量過程對比圖。圖5.2-2為合水縣各河流實測逐月流量和模擬值的散點圖，顯示了實測值與模擬值的線性關系，統(tǒng)計分析評價指標表明模型進行參數率定后效率系數R2和ENS分別為0.9778-0.9941和0.858-0.9761,模擬效果較好，說明模型參數取值較合理，可應用于全流域徑流模擬計算。（4）水資源量模擬結果及分析由模型計算得到合水縣各河流的逐月流量值并結合已有的實測數據進行經統(tǒng)計分析，確定了各斷面豐水年（20%）、平水年（50%）、枯水年（95%）的逐月流量值，見表5-3至5-6。表5-3合水縣馬蓮河流域豐、平、枯逐月流量分類水平年1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月：,2月年均天然豐水年（20%）2.284.9513.211.819.616.229.269.920.810.98.234.8417.66流量平水年（50%）3.265.915.78.36.368.5315.651.724.96.397.393.4513.12(m3/s)枯水年（95%）表4.35-48.4812.5爭水縣10.6咽城5.981川流8.02域豐13.2、平、8.09枯逐4.07E月流7.58量6.893.037.73分類水平年1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月：,2月年均天然豐水年（20%）0.590.871.462.065.753.221.471.773.334.12.631.372.39流量平水年（50%）0.410.440.551.580.960.762.501.760.370.320.320.320.86(m3/s)枯水年（95%）0.420.541.230.740.390.350.510.290.390.340.390.320.49表5-5 合水縣葫蘆河河流域豐、平、枯逐月流量分類水平年1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月：,2月年均天然豐水年（20%）1.831.882.733.812.695.188.356.038.084.14.293.774.40流量平水年（50%）4.033.968.465.763.732.343.631.592.212.282.521.533.5(m3/s)枯水年（95%）1.261.442.272.142.330.382.333.362.462.11.621.11.902、河流水環(huán)境容量計算模型（1）零維模型nm%環(huán)境容量=ZZaj義%水環(huán)境容量j=1Z=1式中：aij為不均勻沉降系數，數值取0?1之間，河道越寬、水面越大，則aij越小。%?水環(huán)境容量二Q0ij（Csij-C0ij）+KVijCsij+qijCsijW“水環(huán)境容量為最小空間計算單元在最小時間計算單元內的水環(huán)境容量。計算中最小空間計算單元為河段（河段為兩節(jié)點之間的河道）；最小時間計算單元為秒；Qi為第i段計算單元、j時段流入河流的流量；C°”為第i段計算單元、j時段上游來水背景濃度值；K為水質降解系數；Vj為第i段計算單元，j時段水體體積；CJ”為第i段計算單元、j時段水體的水質標準；qij為旁側入流流量。（2）一維模型控制斷面達標計算方法是基于一維、二維、三維模型建立起來的，控制斷面水質達標計算是為保證控制斷面水質達標，上游各污染源的最大允許排污量，該方法特別適用于國控、省控、市控等重要水質控制斷面水質達標的管理。當控制斷面上游有多個排污口時，控制斷面水質達標時的水環(huán)境容量值有多個解，故該方法在操作上有難度。本專題計算時以國控、省控斷面以及功能區(qū)斷面為控制斷面，以上述斷面水質達標為原則進行計算。水質背景濃度選用2016年現(xiàn)狀監(jiān)測數據。本次采用的一維穩(wěn)態(tài)水質模型見圖5-7。q、q 4r? ? C、O ——> jo圖5-7一維模型示意圖排污口下游某處的水質濃度為：KxC=Oexp—[86400u）式中，。為混合后水質濃度按零唯模型求解，C=C0O0+7-O0+qCi為排污口廢水濃度，mg/L;q為廢水量，m3/s；00為上游河水濃度，mg/L；Q0為流量，m3/s；K為水質降解系數，1/d；x為距排污口的距離，m；u為流速，m/s。當只有一個排污口，且c=Cs時，水環(huán)境容量為卬=qq，即一「一一KKxy1卬二「（以十）Gexp[86400J-GQ°_其中，合水縣各斷面控制流域采用一維模型進行計算。（3）預測參數的選取（1）水文參數水文流量數據采用各預測河段豐水年（20%）、平水年（50%）、枯水年（90%）的河流流量，預測斷面流速為各段河流流速，詳細參數見表5.2.1-2。（2）水環(huán)境容量控制因子及水質目標的確定合水縣水質達標方案中涉及的河流地表水污染主要來源于水土流失、生活污水、農業(yè)面源和工業(yè)廢水，以有機物為特征污染物，本達標方案選取CODCR、NH3-N、TP、TN作為水環(huán)境容量計算的控制因子。本達標方案中的河流的水功能區(qū)劃及擬執(zhí)行的標準具體見下表5-6，以《地表水環(huán)境質量標準》（GB3838-2002）中的相應標準為控制目標，以2020年水質目標為控制目標。表5-6合水縣各斷面水環(huán)境容量環(huán)境質量控制目標單位：mg/L控制斷面控制目標CODcrNH3-NTPTN馬蓮河鐵李川大橋W<30<1.5<0.3<1.5固城河米家川m<20<1.0<0.2<1.0葫蘆河太白鎮(zhèn)m<20<1.0<0.2<1.0合水川董家溝m<20<1.0<0.2<1.0表5-7合水縣各斷面水環(huán)境容量計算水質標準值控制斷面計算河段來水背景標準值（mg/l）CODcrNH3-NTPTN馬蓮河鐵李川大橋馬蓮河301.50.31.5固城河米家川固城川201.00.21.0葫蘆河太白鎮(zhèn)葫蘆河201.00.21.0合水川董家溝合水川201.00.21.0（3）河流計算河段來水背景濃度值根據慶陽市環(huán)境監(jiān)測中心站對河流的監(jiān)測結果和收集的監(jiān)測資料，以2016年調查時最新水質現(xiàn)狀為背景，取前三季度水質平均值及本次調查取得的水樣監(jiān)測結果計算得出本研究選取的河流水環(huán)境容量計算河段來水背景濃度見表5-8。表5-8合水縣各斷面水環(huán)境容量計算背景濃度控制斷面計算河段來水背景濃度值（mg/l）CODNH3-NTP馬蓮河鐵李川大橋馬蓮河33.10.950.08固城河米家川（寧縣資料）固城川16.90.2340.01葫蘆河太白鎮(zhèn)葫蘆河16.30.8170.01合水川董家溝合水川16.30.8170.01（4）預測河段水質綜合降解系數污染物的生物降解、沉降和其他物化過程，可概括為污染物綜合降解系數，主要通過水團追蹤試驗、實測資料反推、類比法、分析借用等方法確定。由于本達標方案所涉及的河流沿線分布有大量的農田、城鎮(zhèn)和村莊，河流沿線有城鎮(zhèn)生活、城鎮(zhèn)工業(yè)、農村生活和灌溉等污染源不斷匯入，通過水團追蹤試驗、實測資料反推法確定降解系數受人為、自然等干擾的因素較多，不宜求解。因此采用類比法推求降解系數。根據國內外河流研究成果，降解系數與水質、河流規(guī)模等有關。根據水質優(yōu)劣狀況、河流規(guī)模進行水質降解系數參考值的選取,詳見表5-9、表5-10。表5-9一般河道水質降解系數參考值表水質及水生態(tài)環(huán)境狀況水質降解系數參考值（1/d）CODcrNH3-NTPTN優(yōu)（相應水質為11-111類）0.18-0.250.18-0.250.015-0.0200.015-0.020中（相應水質為III-IV類）0.10-0.180.10-0.180.010-0.0150.010-0.015劣（相應水質為V類或劣V類）0.05-0.100.05-0.10 表5-10大江大河水質降解系數參考值表水質及水生態(tài)環(huán)境狀況水質降解系數參考值（1/d）CODcr氨氮優(yōu)（相應水質為11-111類）0.20-0.300.20-0.25中（相應水質為III-IV類）0.10-0.200.10-0.20劣（相應水質為V類或劣V類）0.05-0.100.05-0.10考慮本區(qū)域河流的水質及生態(tài)環(huán)境狀況得出合水縣各斷面所控制流域的CODcr、NH3-N、TP、TN的降解系數，詳細參數見表5-11。表5-11合水縣斷面降解系數取值表控制斷面計算河段CODNH3-NTPTN合水縣各斷面馬蓮河、固城川、葫蘆河、合水川0.220.120.0120.012（5）不均勻系數求取河道不均勻系數，數值取0-1之間，河道越寬、水面越大，則越小。按表5-12選取。表5-12河道不均勻系數匯總結果表河寬（m）不均勻系數河寬（m）不均勻系數0~500.8~1100~1500.4~0.650~1000.6~0.8150~2000.1~0.4注：“表5-13”摘自《水環(huán)境容量計算理論及應用（科學出版社）》第22頁表1-1。根據各水環(huán)境容量計算河段平均河寬，得出合水縣各斷面的不均勻系數，詳見表5-13。表5-13斷面不均勻系數取值一覽表控制斷面計算河段豐水年平水年枯水年系數系數系數馬蓮河鐵李川大橋馬蓮河0.670.680.76固城河米家川固城川0.660.670.76葫蘆河太白鎮(zhèn)葫蘆河0.660.670.76合水川董家溝合水川0.660.670.76預測河段水環(huán)境容量計算結果及分析根據一維模型，合水縣各斷面水環(huán)境容量結果如表5-14。表5-14 斷面水環(huán)境容量計算結果單位：t/a控制斷面豐水年平水年枯水年CODNH3-NTPCODNH3-NTPCODNH3-NTP馬蓮河鐵李川大橋457439668242993656564039323639固城河米家川15651282121521115208146598190葫蘆河太白鎮(zhèn)2557113152240190139231879122合水川董家溝202215923219971362061955121190納污能力分析水環(huán)境容量是水體在規(guī)定的環(huán)境目標下所能容納的污染物的最大負荷，通常以單位時間內水體所能承受的污染物總量表示，因此，水環(huán)境容量也就是水域的納污能力。根據計算結果，分析合水縣各斷面控制河段的廢污水排放入河量與受納河流的區(qū)納污能力、功能區(qū)限排的關系。由表5-15至5-18可知，到2020年，在枯水年（95%）的水文條件下，通過

納污能力與入河量對比，再將入河削減量等比對應到排放量的削減量中，由計算結果知達標方案所涉及的斷面中，為了使水體達標，各河流流域各項污染物消減量見表5-16。表5-15合水川董家溝斷面納污能力分析結果控制斷面計算河段豐水年入河量納污能力削減量CODcrNH3-NCODcrNH3-NCODcrNH3-N合水川董家溝合水川1939.25119.712022159-82.75-39.29TPTPTP184279-95平水年入河量納污能力削減量CODcrNH3-NCODcrNH3-NCODcrNH3-N1939.25119.711997136-57.75-16.29TPTPTP184266-82枯水年入河量納污能力削減量CODcrNH3-NCODcrNH3-NCODcrNH3-N1939.25119.711955121-15.75-1.29TPTPTP184251-67表5-16合水縣鐵李川斷面納污能力分析結果控制斷面計算河段豐水年入河量納污能力削減量CODcrNH3-NCODcrNH3-NCODcrNH3-N鐵李川斷面馬蓮河4209.68293.014574396-364.32-102.99TPTPTP620.63682-18.37平水年入河量納污能力削減量CODcrNH3-NCODcrNH3-NCODcrNH3-N4209.68293.014299365-89.32-71.99TPTPTP620.63656-35.37枯水年入河量納污能力削減量CODcrNH3-NCODcrNH3-NCODcrNH3-N4209.68293.014039323170.68-29.99TPTPTP620.63639-18.37

表5-17合水縣寧縣米家川合水段出境斷面納污能力分析結果控制斷面計算河段豐水年入河量納污能力削減量CODcrNH3-NCODcrNH3-NCODcrNH3-N寧縣米家川出境合水段固城川1343.585.941565128-221.5-42.06TPTPTP183.53212-28.47平水年入河量納污能力削減量CODcrNH3-NCODcrNH3-NCODcrNH3-N1343.585.941521115-177.5-29.06TPTPTP183.53208-24.47枯水年入河量納污能力削減量CODcrNH3-NCODcrNH3-NCODcrNH3-N1343.585.94146598-121.5-12.06TPTPTP183.53190-6.47表5-18合水縣葫蘆河出境斷面納污能力分析結果控制斷面計算河段豐水年入河量納污能力削減量CODcrNH3-NCODcrNH3-NCODcrNH3-N太白鎮(zhèn)葫蘆河2200.1238.312557113-356.882444TPTPTP115.5152-36.5平水年