《金屬壓鑄工藝與模具設(shè)計(jì)》第章壓鑄工藝

第4章壓鑄工藝

（時(shí)間：2次課，4學(xué)時(shí)）第4章壓鑄工藝

壓鑄工藝是把壓鑄合金、壓鑄模和壓鑄機(jī)這三個(gè)壓鑄生產(chǎn)要素有機(jī)組合和運(yùn)用的過程。壓鑄時(shí)，影響金屬液充填成型的因素很多，其中主要有壓射壓力、壓射速度、充填時(shí)間和壓鑄模溫度等。這些因素是相互影響和相互制約的，調(diào)整一個(gè)因素會(huì)引起相應(yīng)的工藝因素變化，因此，正確選擇與控制工藝參數(shù)至關(guān)重要。第4章壓鑄工藝4.1壓力4.2速度4.3溫度4.4時(shí)間4.5壓室充滿度4.6壓鑄用涂料4.7壓鑄件的整修和處理4.1壓力4.1.1壓射力4.1.2比壓及其選擇4.1.3脹模力4.1壓力壓力是使壓鑄件獲得致密組織和清晰輪廓的重要因素，壓鑄壓力有壓射力和壓射比壓兩種形式。4.1.1壓射力壓射力是指壓射沖頭作用于金屬液上的力，來(lái)源于高壓泵，壓鑄時(shí)它推動(dòng)金屬液充填到模具型腔中。在壓鑄過程中，作用在金屬液上的壓力并不是一個(gè)常數(shù)，而是隨著不同階段而變化。圖4.1所示為壓射各階段壓射力與壓射沖頭運(yùn)動(dòng)速度的變化。圖中所示壓射四個(gè)階段分別是：第一階段(τ1)，此時(shí)壓射沖頭低速前進(jìn)，封住加料口，推動(dòng)金屬液前進(jìn)，壓室內(nèi)壓力平穩(wěn)上升，空氣慢慢排出。高壓泵作用的壓力P1主要是克服壓室與壓射沖頭及液壓缸與活塞之間的摩擦力，其值很小。第二階段(τ2)，壓射沖頭以較快的速度前進(jìn)，將金屬液推至壓室前端，充滿壓室并堆積在澆口前沿。由于內(nèi)澆口在整個(gè)澆注系統(tǒng)中截面積最小，因此阻力最大，壓力升高到P2以突破內(nèi)澆口阻力。此階段后期，由于內(nèi)澆口阻力使金屬液堆積，瞬時(shí)壓力升高，產(chǎn)生壓力沖擊而出現(xiàn)第一個(gè)壓力峰。第三階段(τ3)，壓射沖頭按要求的最大速度前進(jìn)，金屬液突破內(nèi)澆口阻力充填型腔，并迅速充滿，壓力升至P3。在此階段結(jié)束前，金屬液會(huì)產(chǎn)生水錘作用，壓力升高，產(chǎn)生第二個(gè)壓力峰并出現(xiàn)波動(dòng)。第四階段(τ4)，壓射沖頭稍有前進(jìn)，但這段距離實(shí)際上很小。鑄件在這一階段凝固，由于P4的保壓作用，鑄件被進(jìn)一步壓實(shí)，消除或減少內(nèi)部縮松，提高了壓鑄件密度。上述過程稱為四級(jí)壓射。但目前壓鑄機(jī)大多是三級(jí)壓射，一般將第一、二級(jí)壓射階段作為一級(jí)壓射，第三、四階段則分別作為第二、三級(jí)壓射。其中，P3、P4對(duì)鑄件質(zhì)量影響最大。P3越大，充填速度越大，金屬液越容易及時(shí)充滿型腔。P4越大，則越容易得到輪廓清晰、表面光潔和組織致密的壓鑄件。最終壓力P4與合金種類、壓鑄件質(zhì)量要求有關(guān)，一般為30～500MPa。4.1.1壓射力4.1.1壓射力4.1.2比壓及其選擇

4.1.2比壓及其選擇

由式(4.3)可見，比壓與壓鑄機(jī)的壓射力成正比，與壓射沖頭直徑的平方成反比。所以，比壓可以通過改變壓射力和壓射沖頭直徑來(lái)調(diào)整。在制訂壓鑄工藝時(shí)，正確選擇比壓的大小對(duì)鑄件的力學(xué)性能、表面質(zhì)量和模具的使用壽命都有很大影響。首先，選擇合適的比壓可以改善壓鑄件的力學(xué)性能。隨著比壓的增大，壓鑄件的強(qiáng)度亦增加。這是由于金屬液在較高比壓下凝固，其內(nèi)部微小孔隙或氣泡被壓縮，孔隙率減小，致密度提高。隨著比壓增大，壓鑄件的塑性降低。比壓增加有一定限度，過高時(shí)不但使延伸率減小，而且強(qiáng)度也會(huì)下降，使壓鑄件的力學(xué)性能惡化。此外，提高壓射比壓還可以提高金屬液的充型能力，獲得輪廓清晰的壓鑄件。選擇比壓時(shí)，應(yīng)根據(jù)壓鑄件的結(jié)構(gòu)、合金特性、溫度及澆注系統(tǒng)等確定，一般在保證壓鑄件成型和使用要求前提下，選用較低的比壓。選擇比壓時(shí)應(yīng)考慮的因素見表4.1。各種壓鑄合金的計(jì)算壓射比壓見表4.2。在壓鑄過程中，壓鑄機(jī)性能、澆注系統(tǒng)尺寸等因素對(duì)比壓都有一定影響。所以，實(shí)際選用的比壓應(yīng)等于計(jì)算比壓乘以壓力損失折算系數(shù)。壓力損失折算系數(shù)K值見表4.3。4.1.2比壓及其其選擇4.1.2比壓及其其選擇4.1.2比壓及其其選擇4.1.2比壓及其其選擇4.1.2比壓及其其選擇4.1.3脹模力4.2速度度4.2.1壓射速度度4.2.2內(nèi)澆口速速度4.2.3內(nèi)澆口速速度與壓壓射速度度和壓力力的關(guān)系系4.2速度度壓鑄過程程中，速速度受壓壓力的直直接影響響，又與與壓力共共同對(duì)內(nèi)內(nèi)部質(zhì)量量、表面面輪廓清清晰度等等起著重重要作用用。速度度有壓射射速度和和內(nèi)澆口口速度兩兩種形式式。4.2.1壓射速度度4.2.1壓射速度度4.2.1壓射速度度4.2.2內(nèi)澆口速速度金屬液通通過內(nèi)澆澆口處的的線速度度稱內(nèi)澆澆口速度度，又稱稱充型速速度，它它是壓鑄鑄工藝的的重要參參數(shù)之一一。選用用內(nèi)澆口口速度時(shí)時(shí)，參考考如下：：(1)鑄件形狀狀復(fù)雜或或薄壁時(shí)時(shí)，內(nèi)澆澆口速度度應(yīng)高些些；(2)合金澆入入溫度低低時(shí)，內(nèi)內(nèi)澆口速速度可高高些；(3)合金和模模具材料料導(dǎo)熱性性能好時(shí)時(shí)，內(nèi)澆澆口速度度應(yīng)高些些；(4)內(nèi)澆口厚厚度較厚厚時(shí)，內(nèi)內(nèi)澆口速速度應(yīng)高高些。內(nèi)澆口速速度過高高也會(huì)帶帶來(lái)一系系列問題題，主要要是容易易包卷氣氣體形成成氣孔。。此外，，也會(huì)加加速模具具的磨損損。推薦薦的內(nèi)澆澆口速度度見表4.5。4.2.3內(nèi)澆口速速度與壓壓射速度度和壓力力的關(guān)系系4.2.3內(nèi)澆口速速度與壓壓射速度度和壓力力的關(guān)系系4.3溫度度4.3.1合金澆注注溫度4.3.2模具溫度度和模具具熱平衡衡4.3溫度度壓鑄過程程中，溫溫度規(guī)范范對(duì)充填填成型、、凝固過過程以及及壓鑄模模壽命和和穩(wěn)定生生產(chǎn)等方方面都有有很大影影響。壓壓鑄的溫溫度規(guī)范范主要是是指合金金的澆注注溫度和和模具溫溫度。4.3.1合金澆注注溫度合金澆注注溫度是是指金屬屬液自壓壓室進(jìn)入入型腔的的平均溫溫度。由由于對(duì)壓壓室內(nèi)的的金屬液液溫度測(cè)測(cè)量不方方便，通通常用保保溫爐內(nèi)內(nèi)的金屬屬液溫度度表示。。由于金金屬液從從保溫爐爐取出到到澆入壓壓室一般般要降溫溫15℃～20℃，所以金金屬液的的熔化溫溫度要高高于澆注注溫度。。但過熱熱溫度不不宜過高高，因?yàn)闉榻饘僖阂褐袣怏w體溶解度度和氧化化程度隨隨溫度升升高而迅迅速增加加。澆注溫度度高，能能提高金金屬液流流動(dòng)性和和壓鑄件件表面質(zhì)質(zhì)量。但但澆注溫溫度過高高，會(huì)使使壓鑄件件結(jié)晶組組織粗大大，凝固固收縮增增大，產(chǎn)產(chǎn)生縮孔孔縮松的的傾向也也增大，，使壓鑄鑄件力學(xué)學(xué)性能下下降。并并且還會(huì)會(huì)造成粘粘模嚴(yán)重重，模具具壽命降降低等后后果。因因此，壓壓鑄過程程中金屬屬液的流流動(dòng)性主主要靠壓壓力和壓壓射速度度來(lái)保證證。圖4.2和圖4.3所示為澆澆注溫度度對(duì)壓鑄鑄件力學(xué)學(xué)性能的的影響。。選擇澆注注溫度時(shí)時(shí)，還應(yīng)應(yīng)綜合考考慮壓射射壓力、、壓射速速度和模模具溫度度。通常常在保證證成型和和所要求求的表面面質(zhì)量的的前提下下，采用用盡可能能低的澆澆注溫度度。甚至至可以在在合金呈呈黏稠““粥”狀狀時(shí)進(jìn)行行壓鑄。。一般澆澆注溫度度高于合合金液相相線溫度度20℃～30℃。但對(duì)硅硅含量高高的鋁合合金不宜宜采用““粥狀””壓鑄，，因?yàn)楣韫鑼⒋罅苛课龀鲆砸杂坞x狀狀態(tài)存在在于壓鑄鑄件內(nèi)，，使加工工性能惡惡化。各各種壓鑄鑄合金的的澆注溫溫度見表表4.6。4.3.1合金澆注注溫度4.3.1合金澆注注溫度4.3.1合金澆注注溫度4.3.2模具溫度度和模具具熱平衡衡在壓鑄生生產(chǎn)過程程中，模模具溫度度過高、、過低都都會(huì)影響響鑄件質(zhì)質(zhì)量和模模具壽命命，因此此，壓鑄鑄模在壓壓鑄生產(chǎn)產(chǎn)前應(yīng)預(yù)預(yù)熱到一一定溫度度，在生生產(chǎn)過程程中要始始終保持持在一定定的溫度度范圍內(nèi)內(nèi)，這一一溫度范范圍就是是壓鑄模模的工作作溫度。。1.模具溫溫度預(yù)熱壓壓鑄模?？梢砸员苊饷饨饘賹僖涸谠谀＞呔咧幸蛞蚣だ淅涠故沽鲃?dòng)動(dòng)性迅迅速降降低，，導(dǎo)致致鑄件件不能能順利利成型型。即即使成成型也也因激激冷而而增大大線收收縮，，使壓壓鑄件件產(chǎn)生生裂紋紋或表表面粗粗糙度度增加加。此此外，，預(yù)熱熱可以以避免免金屬屬液對(duì)對(duì)低溫溫壓鑄鑄模的的熱沖沖擊，，延長(zhǎng)長(zhǎng)模具具壽命命。連續(xù)生生產(chǎn)中中，模模具吸吸收金金屬液液的熱熱量若若大于于向周周圍散散失的的熱量量，其其溫度度會(huì)不不斷升升高，，尤其其壓鑄鑄高熔熔點(diǎn)合合金時(shí)時(shí)，模模具升升溫很很快。。模具具溫度度過高高，使使壓鑄鑄件因因冷卻卻緩慢慢而晶晶粒粗粗大，，并且且?guī)?lái)來(lái)金屬屬粘模模；壓壓鑄件件因頂頂出溫溫度過過高而而變形形，模模具局局部卡卡死或或損壞壞，延延長(zhǎng)開開模時(shí)時(shí)間，，降低低生產(chǎn)產(chǎn)率等等問題題。為為使模模具溫溫度控控制在在一定定的范范圍內(nèi)內(nèi)，應(yīng)應(yīng)采取取冷卻卻措施施，使使模具具保持持熱平平衡。。壓鑄模模的工工作溫溫度可可以按按經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)公式式(4.9)計(jì)算或或由表表4.7查得。。壓鑄鑄模溫溫度對(duì)對(duì)壓鑄鑄件力力學(xué)性性能影影響如如圖4.4和圖4.5所示。。4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.3.2模具溫溫度和和模具具熱平平衡4.4時(shí)間間4.4.1充填時(shí)時(shí)間和和增壓壓建壓壓時(shí)間間4.4.2持壓時(shí)時(shí)間和和留模模時(shí)間間4.4時(shí)間間壓鑄工工藝中中的時(shí)時(shí)間是是指充充填時(shí)時(shí)間、、增壓壓建壓壓時(shí)間間、持持壓時(shí)時(shí)間和和留模模時(shí)間間。4.4.1充填時(shí)時(shí)間和和增壓壓建壓壓時(shí)間間金屬液液從開開始進(jìn)進(jìn)入模模具型型腔到到充滿滿型腔腔所需需要的的時(shí)間間稱為為充填填時(shí)間間。充充填時(shí)時(shí)間長(zhǎng)長(zhǎng)短取取決于于壓鑄鑄件的的大小小、復(fù)復(fù)雜程程度、、內(nèi)澆澆口截截面積積和內(nèi)內(nèi)澆口口速度度等。。體積積大形形狀簡(jiǎn)簡(jiǎn)單的的壓鑄鑄件，，充填填時(shí)間間要長(zhǎng)長(zhǎng)些，，體積積小形形狀復(fù)復(fù)雜的的壓鑄鑄件，，充填填時(shí)短短些。。當(dāng)壓壓鑄件件體積積確定定后，，充填填時(shí)間間與內(nèi)內(nèi)澆口口速度度和內(nèi)內(nèi)澆口口截面面積之之乘積積成反反比。。即選選用較較大內(nèi)內(nèi)澆口口速度度時(shí)，，也可可能因因內(nèi)澆澆口截截面積積很小小而仍仍需要要較長(zhǎng)長(zhǎng)的充充填時(shí)時(shí)間。。反之之，當(dāng)當(dāng)內(nèi)澆澆口截截面積積較大大時(shí)，，即使使用較較小的的內(nèi)澆澆口速速度，，也可可能縮縮短充充填時(shí)時(shí)間。。因此此，不不能孤孤立地地認(rèn)為為內(nèi)澆澆口速速度越越大，，其所所需的的充填填時(shí)間間越短短。在考慮內(nèi)澆澆口截面積積對(duì)充填時(shí)時(shí)間的影響響時(shí)，還要要與內(nèi)澆口口的厚度聯(lián)聯(lián)系起來(lái)。。如內(nèi)澆口口截面積雖雖大，但很很薄，由于于壓鑄金屬屬呈黏稠的的“粥狀””，黏度較較大，通過過薄的內(nèi)澆澆口時(shí)受到到很大阻力力，則將使使充填時(shí)間間延長(zhǎng)。而而且會(huì)使動(dòng)動(dòng)能過多地地?fù)p失，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)變成熱能能，導(dǎo)致內(nèi)內(nèi)澆口處局局部過熱，，可能造成成粘模。壓鑄時(shí)，不不論合金種種類和鑄件件的復(fù)雜程程度如何，，一般充填填時(shí)間都是是很短的，，中小型壓壓鑄件僅0.03～0.20s，或更短。。但充填時(shí)時(shí)間對(duì)壓鑄鑄件質(zhì)量的的影響是很很明顯的，，充填時(shí)間間長(zhǎng)，慢速速充填，金金屬液內(nèi)卷卷入的氣體體少，但鑄鑄件表面粗粗糙度高。。充填時(shí)間間短，快速速充填，則則情況相反反。充填時(shí)時(shí)間與壓鑄鑄件平均壁壁厚及內(nèi)澆澆口速度的的關(guān)系見表表4.5。充填時(shí)間間對(duì)壓鑄件件質(zhì)量影響響如圖4.6所示。增壓建壓時(shí)時(shí)間是指從從金屬液充充滿型腔瞬瞬間開始，，至達(dá)到預(yù)預(yù)定增壓壓壓力所需時(shí)時(shí)間，也就就是增壓階階段比壓由由壓射比壓壓上升到增增壓比壓所所需的時(shí)間間。從壓鑄鑄工藝角度度來(lái)說，這這一時(shí)間越越短越好。。但壓鑄機(jī)機(jī)壓射系統(tǒng)統(tǒng)的增壓裝裝置所能提提供的增壓壓建壓時(shí)間間是有限度度的，性能能較好的機(jī)機(jī)器最短建建壓時(shí)間也也不少于0.01s。增壓建壓時(shí)時(shí)間取決于于型腔中金金屬液的凝凝固時(shí)間。。凝固時(shí)間間長(zhǎng)的合金金，增壓建建壓時(shí)間可可長(zhǎng)些，但但必須在澆澆口凝固之之前達(dá)到增增壓比壓，，因?yàn)楹辖鸾鹨坏┠坦?，壓力無(wú)無(wú)法傳遞，，即使增壓壓也起不了了壓實(shí)作用用。因此壓壓鑄機(jī)增壓壓裝置上，，增壓建壓壓時(shí)間的可可調(diào)性十分分重要。4.4.1充填時(shí)間和和增壓建壓壓時(shí)間4.4.2持壓時(shí)間和和留模時(shí)間間從金屬液充充滿型腔到到內(nèi)澆口完完全凝固，，沖頭壓力力作用在金金屬液上所所持續(xù)的時(shí)時(shí)間稱持壓壓時(shí)間。增增壓壓力建建立起來(lái)后后，要保持持一定時(shí)間間，使壓射射沖頭有足足夠時(shí)間將將壓力傳遞遞給未凝固固金屬，使使之在壓力力下結(jié)晶，，以便獲得得組織致密密的壓鑄件件。持壓時(shí)間內(nèi)內(nèi)的壓力是是通過比鑄鑄件凝固得得更慢的余余料、澆道道、內(nèi)澆口口等處的金金屬液傳遞遞給鑄件的的，所以持持壓效果與與余料、澆澆道的厚度度及澆口厚厚度與鑄件件厚度的比比值有關(guān)。。如持壓時(shí)時(shí)間不足，，雖然內(nèi)澆澆口處金屬屬尚未完全全凝固，但但由于沖頭頭已不再對(duì)對(duì)余料施加加壓力，鑄鑄件最后凝凝固的厚壁壁處因得不不到補(bǔ)縮而而會(huì)產(chǎn)生縮縮孔、縮松松缺陷，內(nèi)內(nèi)澆口與鑄鑄件連接處處出現(xiàn)孔穴穴。但若持持壓時(shí)間過過長(zhǎng)，鑄件件已經(jīng)凝固固沖頭還在在施壓，這這時(shí)的壓力力對(duì)鑄件的的質(zhì)量不再再起作用。。持壓時(shí)間間的長(zhǎng)短與與合金及鑄鑄件壁厚等等因素有關(guān)關(guān)。熔點(diǎn)高高、結(jié)晶溫溫度范圍大大或厚壁的的鑄件，持持壓時(shí)間需需長(zhǎng)些。反反之，則可可短些。通通常金屬液液充滿至完完全凝固的的時(shí)間很短短，壓射沖沖頭持壓時(shí)時(shí)間只需用用1～2s。生產(chǎn)中常常用持壓時(shí)時(shí)間見表4.10。留模時(shí)間是是指持壓結(jié)結(jié)束到開模模這段時(shí)間間。若留模模時(shí)間過短短，由于鑄鑄件溫度高高，強(qiáng)度尚尚低，鑄件件脫模時(shí)易易引起變形形或開裂，，強(qiáng)度差的的合金還可可能由于內(nèi)內(nèi)部氣體膨膨脹而使鑄鑄件表面鼓鼓泡。但留留模時(shí)間過過長(zhǎng)，不但但影響生產(chǎn)產(chǎn)率，還會(huì)會(huì)因鑄件溫溫度過低收收縮大，導(dǎo)導(dǎo)致抽芯及及推出鑄件件的阻力增增大，使脫脫模困難，，熱脆性合合金還會(huì)引引起鑄件開開裂。若合金收縮縮率大、強(qiáng)強(qiáng)度高，鑄鑄件壁薄，，模具熱容容量大，散散熱快時(shí)，，鑄件留模模時(shí)間短些些。反之，，則需長(zhǎng)些些。原則上上以推出鑄鑄件不變形形、不開裂裂的最短時(shí)時(shí)間為宜。。各種合金金常用的留留模時(shí)間可可參考表4.11。4.4.2持壓時(shí)間和和留模時(shí)間間4.4.2持壓時(shí)間和和留模時(shí)間間4.5壓室充滿度度4.6壓鑄鑄用用涂涂料料4.6.1涂料料的的作作用用和和對(duì)對(duì)涂涂料料的的要要求求4.6.2涂料料的的種種類類和和使使用用4.6壓鑄鑄用用涂涂料料壓鑄鑄過過程程中中，，需需要要在在模模具具型型腔腔、、型型芯芯、、沖沖頭頭和和壓壓室室等等工工作作表表面面，，以以及及滑滑塊塊、、推推出出元元件件等等運(yùn)運(yùn)動(dòng)動(dòng)零零件件的的摩摩擦擦部部位位噴噴涂涂潤(rùn)潤(rùn)滑滑材材料料與與稀稀釋釋劑劑的的混混合合物物，，此此混混合合物物統(tǒng)統(tǒng)稱稱為為壓壓鑄鑄涂涂料料。。4.6.1涂料料的的作作用用和和對(duì)對(duì)涂涂料料的的要要求求涂料料的的作作用用是是：：(1)避免免金金屬屬液液直直接接沖沖刷刷型型腔腔、、型型芯芯表表面面，，改改善善模模具具工工作作條條件件。。(2)防止止粘粘模模(特別別是是鋁鋁合合金金)，提提高高鑄鑄件件表表面面質(zhì)質(zhì)量量。。(3)減少少模模具具的的導(dǎo)導(dǎo)熱熱率率，，保保持持金金屬屬液液的的流流動(dòng)動(dòng)性性能能，，改改善善合合金金的的充充填填性性能能，，防防止止鑄鑄件件過過度度激激冷冷。。(4)減少少壓壓鑄鑄件件脫脫模模時(shí)時(shí)與與模模具具成成型型部部分分尤尤其其是是與與型型芯芯之之間間的的摩摩擦擦，，延延長(zhǎng)長(zhǎng)模模具具壽壽命命，，提提高高鑄鑄件件表表面面質(zhì)質(zhì)量量。。(5)保證證壓壓室室、、沖沖頭頭和和模模具具活活動(dòng)動(dòng)部部分分在在高高溫溫時(shí)時(shí)仍仍能能保保持持良良好好的的工工作作性性能能。。鑒于于涂涂料料所所起起的的作作用用，，選選用用的的涂涂料料應(yīng)應(yīng)滿滿足足以以下下性性能能要要求求:(1)揮發(fā)發(fā)點(diǎn)點(diǎn)低低，，在在100℃℃～150℃℃時(shí)稀稀釋釋劑劑能能很很快快揮揮發(fā)發(fā)。。(2)高溫溫時(shí)時(shí)潤(rùn)潤(rùn)滑滑性性能能好好。。(3)對(duì)模模具具和和鑄鑄件件材材料料沒沒有有腐腐蝕蝕作作用用。。(4)性能能穩(wěn)穩(wěn)定定。。高高溫溫時(shí)時(shí)不不分分解解出出有有害害氣氣體體，，也也不不會(huì)會(huì)在在型型腔腔表表面面產(chǎn)產(chǎn)生生積積垢垢。。常常溫溫下下，，稀稀釋釋劑劑不不易易揮揮發(fā)發(fā)，，保保持持涂涂料料的的使使用用黏黏度度。。(5)涂敷敷性性能能好好，，配配制制工工藝藝簡(jiǎn)簡(jiǎn)單單，，來(lái)來(lái)源源豐豐富富，，價(jià)價(jià)格格便便宜宜。。此外外，，希希望望涂涂敷敷一一次次涂涂料料能能壓壓鑄鑄多多次次。。一一般般要要求求能能壓壓鑄鑄8～10次，，即即使使易易粘粘模模的的鑄鑄件件也也能能壓壓鑄鑄2～3次。4.6.2涂料的的種類類和使使用壓鑄涂涂料的的品種種很多多，常常用的的涂料料配方方和適適用范范圍見見表4.12，供使使用時(shí)時(shí)參考考。使使用涂涂料時(shí)時(shí)應(yīng)特特別注注意用用量。。不論論是涂涂刷還還是噴噴涂，，要避避免厚厚薄不不均或或太厚厚。因因此，，當(dāng)采采用噴噴涂時(shí)時(shí)，涂涂料濃濃度要要加以以控制制。用用毛刷刷涂刷刷時(shí)，，在刷刷后應(yīng)應(yīng)用壓壓縮空空氣吹吹勻。。噴涂涂或涂涂刷后后，應(yīng)應(yīng)待涂涂料中中稀釋釋劑揮揮發(fā)后后，才才能合合模澆澆料，，否則則，將將在型型腔或或壓室室內(nèi)產(chǎn)產(chǎn)生大大量氣氣體，，增加加鑄件件產(chǎn)生生氣孔孔的可可能性性。甚甚至由由于這這些氣氣體而而形成成很高高的反反壓力力，使使成型型困難難。此此外，，噴涂涂涂料料后，，應(yīng)特特別注注意模模具排排氣道道的清清理，，避免免被涂涂料堵堵塞而而排氣氣不暢暢，對(duì)對(duì)轉(zhuǎn)折折、凹凹角部部位應(yīng)應(yīng)避免免涂料料沉積積，以以免造造成鑄鑄件輪輪廓不不清晰晰。目前國(guó)國(guó)內(nèi)外外普遍遍采用用水基基涂料料。水水基涂涂料激激冷效效果好好，而而且清清潔、、安全全、便便宜。。西歐歐各國(guó)國(guó)普遍遍采用用物化化特性性類似似石墨墨的二二氧化化硅水水基涂涂料，，涂前前用20～30倍的水水進(jìn)行行稀釋釋。前前蘇聯(lián)聯(lián)采用用含有有乳化化液、、膠體體石墨墨、羧羧甲基基纖維維素、、磺烷烷油及及一定定濃度度的氨氨水等等多種種配方方的水水基涂涂料。。美國(guó)國(guó)采用用苯基基甲基基硅酮酮類乳乳化液液，涂涂前用用20～30倍的的水水進(jìn)進(jìn)行行稀稀釋釋。。國(guó)國(guó)內(nèi)內(nèi)使使用用水水基基涂涂料料的的主主要要成成分分是是乳乳化化型型酯酯類類化化合合物物、、白白碳碳黑黑、、乳乳化化油油、、高高分分子子化化合合物物、、甲甲基基硅硅油油、、乙乙醇醇等等，，加加水水稀稀釋釋成成所所需需濃濃度度。。4.6.2涂料料的的種種類類和和使使用用4.7壓鑄鑄件件的的整整修修和和處處理理4.7.1壓鑄鑄件件的的清清理理、、整整形形和和修修補(bǔ)補(bǔ)4.7.2壓鑄鑄件件的的后后處處理理和和表表面面處處理理4.7壓鑄鑄件件的的整整修修和和處處理理與其其他他鑄鑄造造方方法法相相比比，，壓壓鑄鑄件件所所需需清清理理工工作作量量雖雖小小，，但但幾幾乎乎所所有有壓壓鑄鑄件件都都還還是是要要進(jìn)進(jìn)行行一一定定的的清清理理，，有有些些還還要要進(jìn)進(jìn)行行整整形形或或后后處處理理。。4.7.1壓鑄鑄件件的的清清理理、、整整形形和和修修補(bǔ)補(bǔ)壓鑄鑄件件脫脫模模后后帶帶有有澆澆口口，，有有的的會(huì)會(huì)出出現(xiàn)現(xiàn)變變形形或或帶帶有有某某些些缺缺陷陷。。因因此此，，要要去去除除澆澆口口、、飛飛邊邊，，矯矯正正變變形形和和修修補(bǔ)補(bǔ)缺缺損損。。1.壓鑄鑄件件的的清清理理壓鑄鑄件件的的清清理理包包括括去去除除澆澆口口(澆注注系系統(tǒng)統(tǒng))、排溢系統(tǒng)統(tǒng)的金屬物物、飛邊及及毛刺。所所以壓鑄件件的清理工工作還是極極其繁重的的，壓鑄件件的澆口大大多可用人人工去除。。當(dāng)大量生生產(chǎn)時(shí)，清清理工作應(yīng)應(yīng)考慮機(jī)械械化和自動(dòng)動(dòng)化，可采采用專用工工具，在液液壓機(jī)或沖沖床上連同同飛邊、毛毛刺、排溢溢系統(tǒng)的金金屬物一次次清除。較較厚的澆口口不能用手手工去除時(shí)時(shí)，則可用用帶鋸床、、銑床、車車床等工具具去除。修整清理后后的殘留金金屬或痕跡跡，可用橡橡膠砂輪或或砂帶打磨磨。簡(jiǎn)單小小鑄件還可可以用清理理滾筒清理理。2.壓鑄件的校校正形狀復(fù)雜的的大型薄壁壁件可能由由于推出時(shí)時(shí)受力不均均衡、留模模時(shí)間不恰恰當(dāng)、搬運(yùn)運(yùn)過程中被被碰撞或由由于鑄件本本身結(jié)構(gòu)而而導(dǎo)致鑄件件留有殘余余應(yīng)力而引引起變形。。需用手工工或機(jī)械對(duì)對(duì)變形壓鑄鑄件進(jìn)行校校正，這個(gè)個(gè)校正工序序稱為整形形。校正分熱校校正和冷校校正兩種。。熱校正是是壓鑄件被被推出模具具后立即進(jìn)進(jìn)行，亦可可將冷的壓壓鑄件加熱熱到退火溫溫度進(jìn)行。?？梢允止すばＵ?，也也可用專用用工具在壓壓力機(jī)上校校正。冷校校正是在室室溫下進(jìn)行行，方法與與熱校正相相同，效果果較差，但但操作方便便。不論熱熱校正還是是冷校正，，校正后一一般都必須須進(jìn)行退火火或時(shí)效處處理，以消消除內(nèi)應(yīng)力力，穩(wěn)定鑄鑄件的形狀狀和尺寸。。4.7.1壓鑄件的清清理、整形形和修補(bǔ)3.壓鑄件的修修補(bǔ)和浸漬漬處理如果壓鑄困困難或加工工周期很長(zhǎng)長(zhǎng)的大型復(fù)復(fù)雜壓鑄件件以及帶有有貴重材料料嵌件的壓壓鑄件有缺缺陷，對(duì)缺缺陷部位可可進(jìn)行修補(bǔ)補(bǔ)。常用修修補(bǔ)方法有有焊補(bǔ)法和和嵌補(bǔ)法。。焊補(bǔ)法是用用與鑄件材材料相同或或熔點(diǎn)略低低而性質(zhì)相相似的材料料做成焊條條進(jìn)行焊補(bǔ)補(bǔ)。焊補(bǔ)后后的壓鑄件件應(yīng)進(jìn)行退退火或時(shí)效效處理，以以消除內(nèi)應(yīng)應(yīng)力。要求求承壓的部部位最好不不要焊補(bǔ)。。嵌補(bǔ)是將將壓鑄件缺缺陷部位鉆鉆孔后嵌入入相同材料料的嵌件。。同一壓鑄鑄件上嵌補(bǔ)補(bǔ)的嵌件不不得多于兩兩個(gè)，且離離鑄件邊緣緣距離不得得過近，以以保證壓鑄鑄件強(qiáng)度。。浸漬處理是是使壓鑄件件內(nèi)部氣孔孔、針孔等等細(xì)微隙縫縫填密，使使其具有耐耐壓性的處處理方法。。一般在精精加工前進(jìn)進(jìn)行。常