工程中的振動(dòng)問題分解課件

工程中的振動(dòng)問題分解工程中的振動(dòng)問題分解工程中的振動(dòng)問題分解工程中的振動(dòng)問題介紹目的通過實(shí)例顯示工程中振動(dòng)問題的重要性通過實(shí)例顯示工程中振動(dòng)問題的多樣性解決振動(dòng)問題的思路1工程中的振動(dòng)問題分解工程中的振動(dòng)問題分解工程中的振動(dòng)問題分解1工程中的振動(dòng)問題介紹目的通過實(shí)例顯示工程中振動(dòng)問題的重要性通過實(shí)例顯示工程中振動(dòng)問題的多樣性解決振動(dòng)問題的思路1工程中的振動(dòng)問題介紹目的12振動(dòng)問題的幾個(gè)實(shí)例礦山通風(fēng)機(jī)葉片開裂的治理風(fēng)機(jī)的減震和隔震海洋平臺(tái)的減震200MW汽輪發(fā)電機(jī)油膜振蕩的根治大型球磨機(jī)端蓋開裂原因分析和治理措施振動(dòng)問題的幾個(gè)實(shí)例礦山通風(fēng)機(jī)葉片開裂的治理3礦山通風(fēng)機(jī)葉片開裂的治理〔1990年〕平頂山礦2K58-30通風(fēng)機(jī)。沈陽(yáng)風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)。1988年11月至1989年10月，14支葉片開裂，故被煤炭部?jī)鼋Y(jié)銷售。要求分析開裂原因，提出根治的措施。礦山通風(fēng)機(jī)葉片開裂的治理〔1990年〕平頂山礦2K58-342K58-30通風(fēng)機(jī)的構(gòu)造示意轉(zhuǎn)速600r/min。動(dòng)葉片兩級(jí)，各12片。前、后導(dǎo)葉13片。中導(dǎo)葉17片。2K58-30通風(fēng)機(jī)的構(gòu)造示意轉(zhuǎn)速600r/min。5葉片中空，用鋼板卷成，然后鉚上支桿。開裂部位在葉片下邊(軸向)，鉚釘孔處(45度向)。裂紋長(zhǎng)度30~90mm，最長(zhǎng)達(dá)190mm。通風(fēng)機(jī)葉片的構(gòu)造示意葉片中空，用鋼板卷成，然后鉚上支桿。通風(fēng)機(jī)葉片的構(gòu)造示意6葉片模態(tài)分析的實(shí)驗(yàn)框圖電荷放大器電荷放大器動(dòng)態(tài)信號(hào)分析儀打印機(jī)繪圖儀存儲(chǔ)器加速度計(jì)力錘固定支座葉片力傳感器用實(shí)驗(yàn)方法得到葉片的各階固有頻率、振型和阻尼葉片模態(tài)分析的實(shí)驗(yàn)框圖電荷放大器電荷放大器動(dòng)態(tài)信號(hào)分析儀打印7模態(tài)No.1:彎曲型模態(tài)No.2:扭轉(zhuǎn)型模態(tài)No.3:殼體型模態(tài)No.4:殼體型HzHzHzHz阻尼：0.10%阻尼：0.46%阻尼：0.76%阻尼：0.99%葉片的前四階模態(tài)參數(shù)模態(tài)No.1:彎曲型模態(tài)No.2:扭轉(zhuǎn)型模態(tài)8擾動(dòng)頻率帶為紅色區(qū)，能激起葉片第二階頻率〔扭轉(zhuǎn)〕共振。葉片開裂的形態(tài)和扭轉(zhuǎn)疲勞破壞相吻合。葉片開裂原因分析050100150200250300HzNo.1No.2No.3No.4No.51317改造前：前導(dǎo)葉數(shù)z1=13，后導(dǎo)葉數(shù)z1=13，中導(dǎo)葉數(shù)z2=17,機(jī)器轉(zhuǎn)速為n=10Hz。擾動(dòng)頻率為nz1和nz2。再要考慮15%的平安裕度。擾動(dòng)頻率帶為紅色區(qū)，能激起葉片第二階頻率〔扭轉(zhuǎn)〕共振。葉片開9擾動(dòng)頻率帶為綠色區(qū)，不會(huì)激起葉片共振。改進(jìn)工藝，減小葉片制造質(zhì)量和頻率分散度。1911050100150200250300HzNo.1No.2No.3No.4No.5改造后更改導(dǎo)葉的數(shù)目前導(dǎo)葉數(shù)z1=11，后導(dǎo)葉數(shù)z1=11，中導(dǎo)葉數(shù)z2=19,

機(jī)器轉(zhuǎn)速為n=10Hz。擾動(dòng)頻率為nz1和nz2。葉片開裂的根治擾動(dòng)頻率帶為綠色區(qū)，不會(huì)激起葉片共振。1911010風(fēng)機(jī)的減震和隔震〔1996年〕2北京燕山石化一廠聚苯一烯車間，屋頂上裝有三臺(tái)通風(fēng)機(jī)F-730、731、732。振動(dòng)強(qiáng)烈，電機(jī)屢次燒毀、零部件損壞、廠房開裂、惡化環(huán)境。要求分析原因，采取有效的減震和隔震措施。風(fēng)機(jī)的減震和隔震〔1996年〕2北京燕山石化一廠聚苯一烯車間11改造前風(fēng)機(jī)的安裝布置風(fēng)機(jī)參數(shù)F-730：25.0HP2940r/min，鋁質(zhì)葉輪F-731：18.5kW2970r/min，

鋼質(zhì)葉輪F-732：18.5kW2993r/min，鋼質(zhì)葉輪改造前風(fēng)機(jī)的安裝布置風(fēng)機(jī)參數(shù)12改造前風(fēng)機(jī)的模型和特性改造前風(fēng)機(jī)的模型和特性13改造措施制一公共機(jī)架，增加機(jī)架質(zhì)量。改善電機(jī)和風(fēng)機(jī)的對(duì)中，對(duì)風(fēng)機(jī)作動(dòng)平衡。用減振器支承機(jī)架，隔離機(jī)架與屋頂鋼架。改造后風(fēng)機(jī)的安裝布置改造措施改造后風(fēng)機(jī)的安裝布置14改造后風(fēng)機(jī)的模型和特性改造后風(fēng)機(jī)的模型和特性15振動(dòng)減為原來的1/2至1/3。環(huán)境大大改善。零部件不再意外損壞。耗電為原來的70%。風(fēng)機(jī)的改造效果振動(dòng)減為原來的1/2至1/3。風(fēng)機(jī)的改造效果16海洋平臺(tái)的減震〔1983年〕渤海公司埕北油田A平臺(tái)。鉆機(jī)開動(dòng)時(shí)，平臺(tái)振動(dòng)強(qiáng)烈，生活區(qū)工人很難入睡。強(qiáng)烈振動(dòng)有可能影響平臺(tái)的壽命。要求分析原因，采取有效的減震措施。海洋平臺(tái)的減震〔1983年〕渤海公司埕北油田A平臺(tái)。17鉆機(jī)轉(zhuǎn)速有三檔，現(xiàn)用一檔。三檔轉(zhuǎn)速為：

n=90，120，150r/min平臺(tái)高度為20多米，面積有如半個(gè)足球場(chǎng)。海洋平臺(tái)的構(gòu)造示意鉆機(jī)轉(zhuǎn)速有三檔，現(xiàn)用一檔。海洋平臺(tái)的構(gòu)造示意18初步觀察：走廊作水平轉(zhuǎn)動(dòng)，平臺(tái)四角作切向運(yùn)動(dòng)，故平臺(tái)作扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。有限元計(jì)算：Hz實(shí)測(cè)：Hz。扭轉(zhuǎn)擾動(dòng)頻率：Hz海洋平臺(tái)的減震分析結(jié)論：平臺(tái)為處于扭轉(zhuǎn)共振中。初步觀察：海洋平臺(tái)的減震分析結(jié)論：19海洋平臺(tái)的減震措施措施：

鉆機(jī)改用第二檔。后果：振動(dòng)大大減小。生產(chǎn)效率提高近50%。海洋平臺(tái)的減震措施措施：20200MW汽輪發(fā)電機(jī)組

油膜振蕩的根治〔1992年〕200MW機(jī)組全國(guó)有100多臺(tái)在運(yùn)行。由于歷史原因，該機(jī)設(shè)計(jì)工作做得不充分。新鄉(xiāng)電廠、秦嶺電廠曾先后發(fā)生毀機(jī)事故。運(yùn)行中表現(xiàn)出穩(wěn)定性較差。西安熱工所普查發(fā)現(xiàn)，三分之一機(jī)組有低頻振動(dòng)成分。要求對(duì)該機(jī)組作穩(wěn)定性校核分析，并提出提高機(jī)組穩(wěn)定性的措施。200MW汽輪發(fā)電機(jī)組

油膜振蕩的根治〔1992年〕200M21200MW汽輪發(fā)電機(jī)組示意圖高壓缸轉(zhuǎn)子中壓缸轉(zhuǎn)子低壓缸轉(zhuǎn)子發(fā)電機(jī)200MW汽輪發(fā)電機(jī)組示意圖高壓缸轉(zhuǎn)子中壓缸轉(zhuǎn)子低壓缸轉(zhuǎn)子發(fā)22200MW機(jī)組軸系的計(jì)算模型全長(zhǎng)約30米7個(gè)軸承支承橢圓軸瓦三油楔軸瓦200MW機(jī)組軸系的計(jì)算模型全長(zhǎng)約30米橢圓軸瓦三油楔軸瓦23第1階模態(tài)(G1型)的阻尼太小，易引起失穩(wěn)。第2階模態(tài)(IP型)次之。軸系的前6階計(jì)算模態(tài)第1階模態(tài)(G1型)的阻尼太小，易引起失穩(wěn)。軸系的前6階計(jì)算24機(jī)組的前6階模態(tài)IP型模態(tài)G1型模態(tài)機(jī)組的前6階模態(tài)IP型模態(tài)G1型模態(tài)25軸承油膜的特性可用4個(gè)剛度系數(shù)和4個(gè)阻尼系數(shù)來代表。軸承油膜對(duì)轉(zhuǎn)子的動(dòng)特性有重要影響。軸承油膜的剛度系數(shù)和阻尼系數(shù)橢圓軸瓦三油楔軸瓦軸承油膜的特性可用4個(gè)剛度系數(shù)和4個(gè)阻尼系數(shù)來代表。軸承油膜26各個(gè)更換軸瓦方案的比較更換幾個(gè)軸瓦？更換哪幾個(gè)軸瓦？各個(gè)更換軸瓦方案的比較更換幾個(gè)軸瓦？更換哪幾個(gè)軸瓦？27把局部橢圓軸瓦更換為三油楔軸瓦。更換第6、7瓦，把第1階模態(tài)(G1型)的從0.0106提高到0.233。更換第3瓦，可把第2階模態(tài)(IP型)的從0.123提高到0.366。更換更多的瓦，沒有必要。已由電力部下指導(dǎo)性文件，要求各廠根據(jù)情況改瓦。提高機(jī)組穩(wěn)定性的措施把局部橢圓軸瓦更換為三油楔軸瓦。提高機(jī)組穩(wěn)定性的措施28大型球磨機(jī)端蓋開裂

原因分析和治理措施〔1994年〕球磨機(jī)為發(fā)電廠制煤粉的關(guān)鍵設(shè)備。350600球磨機(jī)的端蓋常發(fā)生裂紋，屢焊屢裂，嚴(yán)重影響生產(chǎn)。250390球磨機(jī)的端蓋從未發(fā)生開裂。通過對(duì)這兩種球磨機(jī)作比照分析，找出端蓋開裂的原因。提出根治的措施。大型球磨機(jī)端蓋開裂

原因分析和治理措施〔1994年〕球磨機(jī)為29大型球磨機(jī)的構(gòu)造大型球磨機(jī)的構(gòu)造30大型球磨機(jī)的構(gòu)造大型球磨機(jī)的構(gòu)造31大型球磨機(jī)的轉(zhuǎn)筒筒體內(nèi)襯護(hù)板詳圖筒體端蓋大型球磨機(jī)的轉(zhuǎn)筒筒體內(nèi)襯護(hù)板詳圖筒體端蓋32兩種大型球磨機(jī)的力學(xué)參數(shù)兩種大型球磨機(jī)的力學(xué)參數(shù)33350600轉(zhuǎn)筒的有限元計(jì)算模型680個(gè)四節(jié)點(diǎn)板殼元，740個(gè)節(jié)點(diǎn)，420個(gè)節(jié)點(diǎn)自由度，軸頸處簡(jiǎn)支，292個(gè)約束自由度。煤與鋼球的重力作用F與深度h成正比。端蓋筒體350600轉(zhuǎn)筒的有限元計(jì)算模型680個(gè)四節(jié)點(diǎn)板殼元，734最大撓度在跨中央，為mm。筒體橫截面由圓形變成心臟形，跨中央的截面最嚴(yán)重。軸頸傾斜，端蓋上部下陷，下部突出，成草帽形。350600轉(zhuǎn)筒的變形圖最大撓度在跨中央，為mm。350600轉(zhuǎn)筒的變形圖35軸頸根部上下處受最大的拉壓應(yīng)力。轉(zhuǎn)筒旋轉(zhuǎn)時(shí)，應(yīng)力就以轉(zhuǎn)速的頻率發(fā)生交變。350600球磨機(jī)轉(zhuǎn)筒的應(yīng)力分布MPaMPaMPa軸頸根部上下處受最大的拉壓應(yīng)力。350600球磨機(jī)轉(zhuǎn)筒的36兩種球磨機(jī)應(yīng)力水平大致相當(dāng)。端蓋材料為ZG35I，屈服強(qiáng)度275MPa，強(qiáng)度極限420MPa。設(shè)計(jì)應(yīng)力遠(yuǎn)小于材料的屈服強(qiáng)度。兩種球磨機(jī)轉(zhuǎn)筒的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果兩種球磨機(jī)應(yīng)力水平大致相當(dāng)。兩種球磨機(jī)轉(zhuǎn)筒的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果37球磨機(jī)端蓋應(yīng)力的實(shí)測(cè)多點(diǎn)轉(zhuǎn)接箱電阻應(yīng)變儀打印機(jī)轉(zhuǎn)筒支承軸承頂起裝置應(yīng)變片被測(cè)端蓋球磨機(jī)端蓋應(yīng)力的實(shí)測(cè)多點(diǎn)轉(zhuǎn)接箱電阻應(yīng)變儀打印機(jī)轉(zhuǎn)筒支承軸承頂38兩種球磨機(jī)端蓋應(yīng)力實(shí)測(cè)結(jié)果兩種球磨機(jī)的應(yīng)力水平大致相當(dāng)。計(jì)算與實(shí)測(cè)根本符合。計(jì)算結(jié)果可信。兩種球磨機(jī)端蓋應(yīng)力實(shí)測(cè)結(jié)果兩種球磨機(jī)的應(yīng)力水平大致相當(dāng)。39端蓋開裂原因分析兩種端蓋設(shè)計(jì)應(yīng)力都很低，量值根本相當(dāng)。350600機(jī)端蓋開裂原因不是設(shè)計(jì)應(yīng)力過高。350600機(jī)端蓋壁厚150mm，重8t，冶煉和鑄造都有一定難度。軸根處常有缺陷和微裂紋。鑄造剩余應(yīng)力未很好的消除。用小孔法實(shí)測(cè)剩余應(yīng)力得，軸根處最大拉應(yīng)力249MPa，壓應(yīng)力-348MPa。250350機(jī)端蓋壁厚100mm，重4.4t，冶煉、鑄造和消除剩余應(yīng)力都沒有什么困難。端蓋開裂原因分析兩種端蓋設(shè)計(jì)應(yīng)力都很低，量值根本相當(dāng)。340軸頸根部剩余應(yīng)力過大，且軸頸根部有鑄造缺陷，這是350600端蓋開裂的主要原因。補(bǔ)焊后，引起新的焊接剩余應(yīng)力，故常屢焊屢裂。端蓋開裂原因分析軸頸根部剩余應(yīng)力過大，且軸頸根部有鑄造缺陷，這是350641消除端蓋裂紋的主要對(duì)策改進(jìn)端蓋鑄造工藝，提高鑄造質(zhì)量。端蓋軸根處應(yīng)作整圓周的X光檢驗(yàn)。端蓋需經(jīng)可靠的消除剩余應(yīng)力處理，軸頸根部可采用噴丸、噴砂等工藝，提高其抗疲勞能力。軸頸根部的內(nèi)外外表需經(jīng)機(jī)加工，與相鄰?fù)獗硗庑芜^渡要圓滑，圓角半徑應(yīng)大于120mm。端蓋上的小圓孔應(yīng)盡量外移，減少應(yīng)力集中。軸頸根部加鑄加強(qiáng)筋的措施有兩面性，應(yīng)慎用。消除端蓋裂紋的主要對(duì)策改進(jìn)端蓋鑄造工藝，提高鑄造質(zhì)量。42講演到此完畢歡送批判指正講演到此完畢43謝謝欣賞謝謝欣賞44工程中的振動(dòng)問題分解工程中的振動(dòng)問題分解工程中的振動(dòng)問題分解工程中的振動(dòng)問題介紹目的通過實(shí)例顯示工程中振動(dòng)問題的重要性通過實(shí)例顯示工程中振動(dòng)問題的多樣性解決振動(dòng)問題的思路1工程中的振動(dòng)問題分解工程中的振動(dòng)問題分解工程中的振動(dòng)問題分解45工程中的振動(dòng)問題介紹目的通過實(shí)例顯示工程中振動(dòng)問題的重要性通過實(shí)例顯示工程中振動(dòng)問題的多樣性解決振動(dòng)問題的思路1工程中的振動(dòng)問題介紹目的146振動(dòng)問題的幾個(gè)實(shí)例礦山通風(fēng)機(jī)葉片開裂的治理風(fēng)機(jī)的減震和隔震海洋平臺(tái)的減震200MW汽輪發(fā)電機(jī)油膜振蕩的根治大型球磨機(jī)端蓋開裂原因分析和治理措施振動(dòng)問題的幾個(gè)實(shí)例礦山通風(fēng)機(jī)葉片開裂的治理47礦山通風(fēng)機(jī)葉片開裂的治理〔1990年〕平頂山礦2K58-30通風(fēng)機(jī)。沈陽(yáng)風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)。1988年11月至1989年10月，14支葉片開裂，故被煤炭部?jī)鼋Y(jié)銷售。要求分析開裂原因，提出根治的措施。礦山通風(fēng)機(jī)葉片開裂的治理〔1990年〕平頂山礦2K58-3482K58-30通風(fēng)機(jī)的構(gòu)造示意轉(zhuǎn)速600r/min。動(dòng)葉片兩級(jí)，各12片。前、后導(dǎo)葉13片。中導(dǎo)葉17片。2K58-30通風(fēng)機(jī)的構(gòu)造示意轉(zhuǎn)速600r/min。49葉片中空，用鋼板卷成，然后鉚上支桿。開裂部位在葉片下邊(軸向)，鉚釘孔處(45度向)。裂紋長(zhǎng)度30~90mm，最長(zhǎng)達(dá)190mm。通風(fēng)機(jī)葉片的構(gòu)造示意葉片中空，用鋼板卷成，然后鉚上支桿。通風(fēng)機(jī)葉片的構(gòu)造示意50葉片模態(tài)分析的實(shí)驗(yàn)框圖電荷放大器電荷放大器動(dòng)態(tài)信號(hào)分析儀打印機(jī)繪圖儀存儲(chǔ)器加速度計(jì)力錘固定支座葉片力傳感器用實(shí)驗(yàn)方法得到葉片的各階固有頻率、振型和阻尼葉片模態(tài)分析的實(shí)驗(yàn)框圖電荷放大器電荷放大器動(dòng)態(tài)信號(hào)分析儀打印51模態(tài)No.1:彎曲型模態(tài)No.2:扭轉(zhuǎn)型模態(tài)No.3:殼體型模態(tài)No.4:殼體型HzHzHzHz阻尼：0.10%阻尼：0.46%阻尼：0.76%阻尼：0.99%葉片的前四階模態(tài)參數(shù)模態(tài)No.1:彎曲型模態(tài)No.2:扭轉(zhuǎn)型模態(tài)52擾動(dòng)頻率帶為紅色區(qū)，能激起葉片第二階頻率〔扭轉(zhuǎn)〕共振。葉片開裂的形態(tài)和扭轉(zhuǎn)疲勞破壞相吻合。葉片開裂原因分析050100150200250300HzNo.1No.2No.3No.4No.51317改造前：前導(dǎo)葉數(shù)z1=13，后導(dǎo)葉數(shù)z1=13，中導(dǎo)葉數(shù)z2=17,機(jī)器轉(zhuǎn)速為n=10Hz。擾動(dòng)頻率為nz1和nz2。再要考慮15%的平安裕度。擾動(dòng)頻率帶為紅色區(qū)，能激起葉片第二階頻率〔扭轉(zhuǎn)〕共振。葉片開53擾動(dòng)頻率帶為綠色區(qū)，不會(huì)激起葉片共振。改進(jìn)工藝，減小葉片制造質(zhì)量和頻率分散度。1911050100150200250300HzNo.1No.2No.3No.4No.5改造后更改導(dǎo)葉的數(shù)目前導(dǎo)葉數(shù)z1=11，后導(dǎo)葉數(shù)z1=11，中導(dǎo)葉數(shù)z2=19,

機(jī)器轉(zhuǎn)速為n=10Hz。擾動(dòng)頻率為nz1和nz2。葉片開裂的根治擾動(dòng)頻率帶為綠色區(qū)，不會(huì)激起葉片共振。1911054風(fēng)機(jī)的減震和隔震〔1996年〕2北京燕山石化一廠聚苯一烯車間，屋頂上裝有三臺(tái)通風(fēng)機(jī)F-730、731、732。振動(dòng)強(qiáng)烈，電機(jī)屢次燒毀、零部件損壞、廠房開裂、惡化環(huán)境。要求分析原因，采取有效的減震和隔震措施。風(fēng)機(jī)的減震和隔震〔1996年〕2北京燕山石化一廠聚苯一烯車間55改造前風(fēng)機(jī)的安裝布置風(fēng)機(jī)參數(shù)F-730：25.0HP2940r/min，鋁質(zhì)葉輪F-731：18.5kW2970r/min，

鋼質(zhì)葉輪F-732：18.5kW2993r/min，鋼質(zhì)葉輪改造前風(fēng)機(jī)的安裝布置風(fēng)機(jī)參數(shù)56改造前風(fēng)機(jī)的模型和特性改造前風(fēng)機(jī)的模型和特性57改造措施制一公共機(jī)架，增加機(jī)架質(zhì)量。改善電機(jī)和風(fēng)機(jī)的對(duì)中，對(duì)風(fēng)機(jī)作動(dòng)平衡。用減振器支承機(jī)架，隔離機(jī)架與屋頂鋼架。改造后風(fēng)機(jī)的安裝布置改造措施改造后風(fēng)機(jī)的安裝布置58改造后風(fēng)機(jī)的模型和特性改造后風(fēng)機(jī)的模型和特性59振動(dòng)減為原來的1/2至1/3。環(huán)境大大改善。零部件不再意外損壞。耗電為原來的70%。風(fēng)機(jī)的改造效果振動(dòng)減為原來的1/2至1/3。風(fēng)機(jī)的改造效果60海洋平臺(tái)的減震〔1983年〕渤海公司埕北油田A平臺(tái)。鉆機(jī)開動(dòng)時(shí)，平臺(tái)振動(dòng)強(qiáng)烈，生活區(qū)工人很難入睡。強(qiáng)烈振動(dòng)有可能影響平臺(tái)的壽命。要求分析原因，采取有效的減震措施。海洋平臺(tái)的減震〔1983年〕渤海公司埕北油田A平臺(tái)。61鉆機(jī)轉(zhuǎn)速有三檔，現(xiàn)用一檔。三檔轉(zhuǎn)速為：

n=90，120，150r/min平臺(tái)高度為20多米，面積有如半個(gè)足球場(chǎng)。海洋平臺(tái)的構(gòu)造示意鉆機(jī)轉(zhuǎn)速有三檔，現(xiàn)用一檔。海洋平臺(tái)的構(gòu)造示意62初步觀察：走廊作水平轉(zhuǎn)動(dòng)，平臺(tái)四角作切向運(yùn)動(dòng)，故平臺(tái)作扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。有限元計(jì)算：Hz實(shí)測(cè)：Hz。扭轉(zhuǎn)擾動(dòng)頻率：Hz海洋平臺(tái)的減震分析結(jié)論：平臺(tái)為處于扭轉(zhuǎn)共振中。初步觀察：海洋平臺(tái)的減震分析結(jié)論：63海洋平臺(tái)的減震措施措施：

鉆機(jī)改用第二檔。后果：振動(dòng)大大減小。生產(chǎn)效率提高近50%。海洋平臺(tái)的減震措施措施：64200MW汽輪發(fā)電機(jī)組

油膜振蕩的根治〔1992年〕200MW機(jī)組全國(guó)有100多臺(tái)在運(yùn)行。由于歷史原因，該機(jī)設(shè)計(jì)工作做得不充分。新鄉(xiāng)電廠、秦嶺電廠曾先后發(fā)生毀機(jī)事故。運(yùn)行中表現(xiàn)出穩(wěn)定性較差。西安熱工所普查發(fā)現(xiàn)，三分之一機(jī)組有低頻振動(dòng)成分。要求對(duì)該機(jī)組作穩(wěn)定性校核分析，并提出提高機(jī)組穩(wěn)定性的措施。200MW汽輪發(fā)電機(jī)組

油膜振蕩的根治〔1992年〕200M65200MW汽輪發(fā)電機(jī)組示意圖高壓缸轉(zhuǎn)子中壓缸轉(zhuǎn)子低壓缸轉(zhuǎn)子發(fā)電機(jī)200MW汽輪發(fā)電機(jī)組示意圖高壓缸轉(zhuǎn)子中壓缸轉(zhuǎn)子低壓缸轉(zhuǎn)子發(fā)66200MW機(jī)組軸系的計(jì)算模型全長(zhǎng)約30米7個(gè)軸承支承橢圓軸瓦三油楔軸瓦200MW機(jī)組軸系的計(jì)算模型全長(zhǎng)約30米橢圓軸瓦三油楔軸瓦67第1階模態(tài)(G1型)的阻尼太小，易引起失穩(wěn)。第2階模態(tài)(IP型)次之。軸系的前6階計(jì)算模態(tài)第1階模態(tài)(G1型)的阻尼太小，易引起失穩(wěn)。軸系的前6階計(jì)算68機(jī)組的前6階模態(tài)IP型模態(tài)G1型模態(tài)機(jī)組的前6階模態(tài)IP型模態(tài)G1型模態(tài)69軸承油膜的特性可用4個(gè)剛度系數(shù)和4個(gè)阻尼系數(shù)來代表。軸承油膜對(duì)轉(zhuǎn)子的動(dòng)特性有重要影響。軸承油膜的剛度系數(shù)和阻尼系數(shù)橢圓軸瓦三油楔軸瓦軸承油膜的特性可用4個(gè)剛度系數(shù)和4個(gè)阻尼系數(shù)來代表。軸承油膜70各個(gè)更換軸瓦方案的比較更換幾個(gè)軸瓦？更換哪幾個(gè)軸瓦？各個(gè)更換軸瓦方案的比較更換幾個(gè)軸瓦？更換哪幾個(gè)軸瓦？71把局部橢圓軸瓦更換為三油楔軸瓦。更換第6、7瓦，把第1階模態(tài)(G1型)的從0.0106提高到0.233。更換第3瓦，可把第2階模態(tài)(IP型)的從0.123提高到0.366。更換更多的瓦，沒有必要。已由電力部下指導(dǎo)性文件，要求各廠根據(jù)情況改瓦。提高機(jī)組穩(wěn)定性的措施把局部橢圓軸瓦更換為三油楔軸瓦。提高機(jī)組穩(wěn)定性的措施72大型球磨機(jī)端蓋開裂

原因分析和治理措施〔1994年〕球磨機(jī)為發(fā)電廠制煤粉的關(guān)鍵設(shè)備。350600球磨機(jī)的端蓋常發(fā)生裂紋，屢焊屢裂，嚴(yán)重影響生產(chǎn)。250390球磨機(jī)的端蓋從未發(fā)生開裂。通過對(duì)這兩種球磨機(jī)作比照分析，找出端蓋開裂的原因。提出根治的措施。大型球磨機(jī)端蓋開裂

原因分析和治理措施〔1994年〕球磨機(jī)為73大型球磨機(jī)的構(gòu)造大型球磨機(jī)的構(gòu)造74大型球磨機(jī)的構(gòu)造大型球磨機(jī)的構(gòu)造75大型球磨機(jī)的轉(zhuǎn)筒筒體內(nèi)襯護(hù)板詳圖筒體端蓋大型球磨機(jī)的轉(zhuǎn)筒筒體內(nèi)襯護(hù)板詳圖筒體端蓋76兩種大型球磨機(jī)的力學(xué)參數(shù)兩種大型球磨機(jī)的力學(xué)參數(shù)77350600轉(zhuǎn)筒的有限元計(jì)算模型680個(gè)四節(jié)點(diǎn)板殼元，740個(gè)節(jié)點(diǎn)，420個(gè)節(jié)點(diǎn)自由度，軸頸處簡(jiǎn)支，292個(gè)約束自由度。煤與鋼球的重力作用F與深度h成正比。端蓋筒體350600轉(zhuǎn)筒的有限元計(jì)算模型680個(gè)四節(jié)點(diǎn)板殼元，778最大撓度在跨中央，為mm。筒體橫截面由圓形變成心臟形，跨中央的截面最嚴(yán)重。軸頸傾斜，端蓋上部下陷，下部突出，成草帽形。350600轉(zhuǎn)筒的變形圖最大撓度在跨中央，為mm。350600轉(zhuǎn)筒的變形圖79軸頸根部上下處受最大的拉壓應(yīng)力。